WWW.KONF.X-PDF.RU
БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА - Авторефераты, диссертации, конференции
 

Pages:   || 2 | 3 | 4 | 5 |   ...   | 8 |

«НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКАЯ КОНФЕРЕНЦИЯ, ПОСВЯЩЕННАЯ ДНЮ РОССИЙСКОЙ НАУКИ И 100-ЛЕТИЮ ЮЖНОГО ФЕДЕРАЛЬНОГО УНИВЕРСИТЕТА Сборник материалов конференции Ростов-на-Дону УДК 621.37 ББК 32.84 Н34 ...»

-- [ Страница 1 ] --

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ

РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ

Федеральное государственное автономное образовательное

учреждение высшего образования

«ЮЖНЫЙ ФЕДЕРАЛЬНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ»

Институт радиотехнических систем и управления

НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКАЯ КОНФЕРЕНЦИЯ,

ПОСВЯЩЕННАЯ ДНЮ РОССИЙСКОЙ НАУКИ И



100-ЛЕТИЮ ЮЖНОГО ФЕДЕРАЛЬНОГО УНИВЕРСИТЕТА

Сборник материалов конференции Ростов-на-Дону УДК 621.37 ББК 32.84 Н34

Редакционная коллегия:

Грищенко С.Г., Клевцов С.И.

Н34 Научно-техническая конференция, посвященная Дню российской наук

и и 100-летию Южного федерального университета. Сборник материалов конференции. – Ростов-на-Дону: Издательство Южного федерального университета, 2015. – 222 с.

ISBN 978-5-9275-1591-2 В сборник включены лучшие доклады студентов и аспирантов Института радиотехнических систем и управления, представленные на научно-технической конференции, посвященной Дню российской науки в рамках празднования 100-летия Южного федерального университета.

Сборник предназначен для студентов, аспирантов, преподавателей, научных работников и всех интересующихся актуальными проблемами современной науки.

Публикуется в авторской редакции ISBN 978-5-9275-1591-2 УДК 621.37 ББК 32.84 © Южный федеральный университет, 2015

РАЗДЕЛ 1. АНТЕННЫ И АНТЕННЫЕ УСТРОЙСТВА

МОДЕЛИРОВАНИЕ ХАРАКТЕРИСТИК ПЛАВНОГО

ФАЗОВРАЩАТЕЛЯ В ПАКЕТЕ FEKO

Мараховский А.С., Кисель Н.Н.

Институт радиотехнических систем и управления ЮФУ, Таганрог marahovsky@mail.ru, nnkisel@sfedu.ru Электрически управляемые устройства в настоящее время являются наиболее распространенными в устройствах СВЧ, например, полупроводниковые, сегнетоэлектрические варакторы). Принцип их работы заключается в том, что под воздействием внешних электрических или магнитных полей, а также тока или напряжения, происходит изменение параметров элементов, входящих в состав устройств. Основным достоинством полупроводниковых варакторов как перестраиваемой емкости является большой параметр управляемости: 10 и более, что позволяет получить более широкий диапазон перестройки. Кроме того, они имеют довольно высокую добротность, могут перестраиваться с высокой скоростью и малым энергопотреблением [1-3].

В работе выполнено моделирование характеристик плавного фазовращателя, который представляет собой перестраиваемый полоснозаграждающий фильтр (ПЗФ). Фазовращатель выполнен на основе неоднородной микрополосковой линии, к низкоомным участкам которой подключены микрополосковые шлейфы, соединенные с «землей» через варакторы. Частоты режекции ПЗФ определяются длиной шлейфов и емкостью варакторов. Полосы режекции чередуются с полосами пропускания, и при изменении емкости варакторов происходит смещение полос режекции: при уменьшении емкости варакторов полосы режекции смещаются вверх по частоте и наоборот. Это эквивалентно смещению по частоте полос пропускания. При этом, как и в случае управляемого ФВ, структурно представляющего собой ППФ и упомянутого выше, фазы сигналов, попадающих в полосы пропускания, сдвигаются.

Для численного анализа использован пакет электромагнитного моделирования FEKO. Расчеты выполнялись в диапазоне частот при различных значениях емкости варакторных элементов. Модель ФВ в пакете FEKO показана на рис.1. [3,4] На рис. 2 приведены ФЧХ ПЗФ для нескольких значений емкости варакторов. При увеличении емкости варактора (что соответствует изменению управляющего напряжения) ФЧХ смещается по оси ординат, не меняя своего наклона. При этом уровень обратных потерь в полосе пропускания не хуже чем -9 дБ.. Таким образом, в полосе частот 1,75 МГц

– 2,4 МГц устройство может работать как управляемый фазовращатель.

–  –  –

Управляемый сдвиг фазы для данного устройства пропорционален числу шлейфов в устройстве. Для получения фазового сдвига в 360° ФВ должен иметь не менее восьми шлейфов.

Кроме того, были выполнены расчеты конструкции при различных значениях диэлектрической проницаемости подложки: =4, 6, 8, 9.8. На рис. 3 приведена АЧХ вносимых потерь. Потери в материале принимались равными tgd=0.001. Емкость варактора не менялась и была равна 8 пФ.





Расчеты показали, что уменьшение диэлектрической подложки приводит к расширению полосы пропускания устройства и сдвигу ее в сторону более высоких частот.

Рисунок 3 - АЧХ вносимых потерь

Современные системы автоматизированного моделирования СВЧ устройств, например, FEKO, CST Studio, Microwave Office, реализуют комплексный подход к проектированию и позволяют осуществлять сквозной цикл проектирования от расчета электрической схемы до компоновки устройства, состоящего из многих компонентов, и экспорта готовых чертежей.

Литература

1. Кисель Н., Грищенко С., Дерачиц Д. Проектирование фазовращателей на базе САПР// Электроника: Наука, технология, бизнес.

2014. № 8 (140). С. 148-153.

2. Кисель Н., Грищенко С., Дерачиц Д. Имитационные трехмерное электромагнитное моделирование плавного фазовращателя// Компоненты и технологии. 2014. № 6 (155). С. 161-164.

3. Кисель Н.Н., Грищенко С.Г., Дерачиц Д.С. Визуальное проектирование СВЧ-устройств на примере фазовращателя// Известия Южного федерального университета. Технические науки. 2014. № 4 (153).

С. 95-102.

4. Кисель Н.Н., Грищенко С.Г., Богаченко Д.А. Моделирование электрически управляемого фазовращателя со структурой микрополоскового полосно-заграждающего фильтра// Известия Южного федерального университета. Технические науки. 2013. № 5 (142). С. 105Кисель Н.Н. Моделирование прикладных задач электродинамики и антенн на супервычислительной системе в пакете FEKO: Учебное пособие.

– Таганрог: Изд-во ЮФУ. 2013. – 326 с.

ВОЗБУЖДЕНИЕ СИСТЕМЫ «ОБЪЕКТ-УКРЫТИЕ»

УДАЛЕННЫМ ИСТОЧНИКОМ ЭЛЕКТРОМАГНИТНЫХ ВОЛН

А.А. Ваганова, С.Г. Грищенко Институт радиотехнических систем и управления ЮФУ, Таганрог anastasia_vaganova@mail.ru, grishchenko@sfedu.ru Задача обнаружения и определения местоположения человека, находящегося за кирпичным, бетонным и т.п. препятствием (укрытием) представляет большой практический интерес у работников служб спасения, чрезвычайных ситуаций и других служб.

Электродинамический анализ, на основании которого можно было бы решить эту задачу, во многом зависит от корректной постановки задачи и корректности описания модели человека и укрытия. Наиболее адекватно человеческое тело представляется многослойным телом вращения, параметры слоев которого имеют электродинамические параметры кожной, жировой и мышечной тканей [1]. Плоские, двумерно и трехмерно изогнутые препятствия также могут быть описаны телами вращения.

Моделями трехмерных препятствий служат поверхности вращения с заданными главными радиусами кривизны. Цилиндрические и плоские поверхности являются частными случаями поверхностей вращения при бесконечных значениях соответственно одного или двух радиусов кривизны. Поэтому предоставляется возможность обобщенного описания препятствия поверхностью вращения и перехода к тому или иному частному случаю. Особенности исполнения материала укрытия при использовании достаточно высокочастотного диапазона зондирующего сигнала учитываются диэлектрической, магнитной постоянными и проводимостью материала, т.е. обобщенным представлением электродинамических параметров в комплексной форме. При описании модели становится возможным сделать переход от системы «объект– укрытие» к многослойному телу вращения первый (внешний) слой которого моделирует укрытие, а второй слой имеет параметры воздуха и толщину, равную расстоянию от объекта до укрытия. В постановочной части задачи необходимо также учесть, что расстояние от источника излучения до укрытия окажет влияние на форму фронта падающей электромагнитной волны. В данной работе рассмотрено удаленное от препятствия расположение источника, что дает возможность рассматривать задачу в приближении плоской падающей электромагнитной волны. Объем информации, извлекаемой из рассеянного поля о системе «объект– укрытие», существенно возрастает при переходе от измерения диаграммы рассеяния в обратном направлении к измерению двухпозиционной диаграммы. Поэтому в работе предусмотрены расчеты двухпозиционной диаграммы рассеяния.

Ниже методом геометрической оптики получено решение задачи рассеяния плоской электромагнитной волны на многослойном теле вращения, моделирующем систему «объект–укрытие». Лучевая картина поля построена по оригинальному рекуррентному алгоритму.

Постановка задачи сформулирована следующим образом. На многослойное тело вращения (Рис. 1), состоящее из многослойного магнитодиэлектрического материала с комплексными проницаемостями j, j, j 1,2,..., K 1 под углом 0 к оси тела падает плоская электромагнитная волна. Поверхности раздела слоев имеют общую ось вращения, а образующие этих поверхностей описываются произвольными гладкими функциями j. Минимальные радиусы кривизны поверхностей значительно больше длины волны падающего поля. Точка наблюдения расположена в зоне Фраунгофера в плоскости, проходящей через осевое сечение объекта плоскостью падения. Необходимо определить поле, рассеянное в направлении.

–  –  –

Рассмотрим численный алгоритм нахождения траектории лучей, рассеянных в заданном направлении многослойной кусочно-однородной средой с произвольными гладкими границами раздела. Внутренняя область биологического объекта имеет большие потери. Поэтому при построении лучевой картины лучи, прошедшие во внутреннюю область, в рассеянном поле учитывать не будем.

Несмотря на сложную лучевую картину в многослойных средах, алгоритмизация процесса «расщепления» луча, падающего на внешнюю границу раздела, особых трудностей не вызывает:

лучи, отличающиеся количеством переотражений N, средами прохождения и глубиной проникновения в многослойную среду, описываем номерами сред j, по которым проходит луч, и направлением распространения в среде j. Проблема состоит в нахождении траекторий конкретных лучей, направленных на заданную точку наблюдения.

Траектории лучей в кусочно-однородных средах представляют собой упорядоченный набор направленных отрезков, каждый из которых есть геометрический путь луча между двумя соседними границами раздела сред. Для адекватного описания каждого звена луча используем координату начала звена и угол, совпадающий с направлением вектора Пойнтинга. Конец звена находим как точку пересечения прямой, проходящей через звено, с границей раздела, на которую луч падает, причем эту точку считаем исходной для расчета следующего звена луча.

Аналогичным образом можно определить положение в пространстве любого звена луча по известным начальным данным, т.е. выполнять расчеты по рекуррентным формулам. Такое описание луча позволяет избежать громоздкости математического представления траектории.

Для нахождения траекторий лучей и решения задачи нацеливания лучей на точку наблюдения используем алгоритм, предложенный в работах [2, 3].

Искомое поле представим в виде суммы лучей, переотраженных в многослойном объекте и рассеянных в направлении точки наблюдения.

Предложенный алгоритм применялся для численного анализа рассеяния плоской падающей волны трехмерными и двумерными объектами с различными поперечными сечениями (сфера, цилиндр, тело оживальной формы). При тестировании в качестве эталонных использовались строгие решения и результаты экспериментов.

Таким образом, методом геометрической оптики решена задача рассеяния плоской электромагнитной волны на биологическом объекте, находящимся за плоским или искривленным препятствием при расположении точки источника и наблюдения на большом расстоянии от объекта. В разработанной модели биологический объект представлен многослойным телом вращения.

Литература

1. Кинг Р., Смит Г. Антенны в материальных средах. Кн.2. -М.: Мир, 1984. - 824 с.

2. Грищенко С.Г. Рассеяние электромагнитной волны на теле вращения с многослойным покрытием в квазиоптической области // Радиотехника и электроника. - 1993, - Т.38. №8. - С.1370-1378.

3. Грищенко С.Г. Исследование характеристик рассеяния тел вращения произвольной формы в квазиоптической области // Известия вузов – Радиоэлектроника. - 1993, - Т.36. №2. - С.69-72.

ИССЛЕДОВАНИЕ ЭФФЕКТА ВЗАИМНОГО ВЛИЯНИЯ

ИЗЛУЧАТЕЛЕЙ МИКРОПОЛОСКОВЫХ АНТЕННЫХ РЕШЕТОК

Пигарев Н.Н., Кисель Н.Н.

Институт радиотехнических систем и управления ЮФУ, Таганрог pigarevnn@mail.ru, nnkisel@sfedu.ru Одним из основных достоинств микрополосковых антенн является простота построения линейных, планарных и конформных антенных решеток (АР). Одним из параметров АР является коэффициент связи между элементами решетки, который влияет на многие свойства антенны, например, на структуру ДН в области боковых лепестков [1-4]. Взаимная связь между элементами антенны осуществляется посредством пространственных, поверхностных и вытекающих волн, возникающих вследствие действия полей на границе раздела воздух-диэлектрик и распространяющихся между элементами. Для электрически толстых подложек на значение коэффициента связи сильно влияют поверхностные волны в Е-плоскости даже при значительном расстоянии между элементами.

Эффекты взаимной связи можно сгруппировать в несколько категорий:

взаимная связь между элементами как результат наводки излучения:

элемент излучает волну, которая отражается от другого элемента и создает интерферирующий ток.

взаимная связь отражённым лучом: элемент возбуждает волну, которая распространяется и на другом элементе и создает интерферирующий ток.

взаимная связь, возникающая на выходе генератора: излучаемая генератором энергия не передается полностью в излучатель, но небольшая доля энергии распределяется в другие излучатели.

взаимная связь, вызванная наличием поверхностных волн: волна, возбужденная элементом, распространяется вдоль проводника и внутри диэлектрика до другого элемента.

Эти явления создают ток, который складывается с током каждого излучателя, приводя к изменению ДН. В результате главный лепесток ДН не направлен в требуемом направлении и нули в направлениях на помехи не сформированы. Для проверки свойств антенных решеток на базе микрополосковых антенн, интегрированных с плавным ФВ, исследовались свойства характеристики двухэлементной линейной антенной решетки.

При моделировании каждый излучатель возбуждался отдельным портом, а сканирование луча осуществлялось изменением фаз на питающих портах излучателей посредством моделирования параметров фазовращателя [5-9].

На рис. 1 изображены полученные в результате моделирования в пакете FEKO [10]. Коэффициент связи между излучателями S21 в рабочем диапазоне антенны составляет -40дБ...-50дБ и частотная зависимость практически не зависит от уровня управляющего напряжения на варакторах ФВ. Следует отметить, что частотные характеристики S21 и S11 слабо зависят от управляющего напряжения на ФВ в рабочей полосе частот АР.

Рисунок 1 - Частотная характеристика развязки между элементами в двухэлементной антенны с фазовращателем при различном управляющем напряжении на варикапах Литература

1. Ноаман Х.И.А., Галеб Х.А.Н., Кисель Н.Н. Моделирование и оптимизация характеристик микрополосковой антенны для WIMAX связи//В сборнике: Новые технологии и проблемы технических наук.

Сборник научных трудов по итогам международной научно-практической конференции. Инновационный центр развития образования и науки.

. г. Красноярск, 2014. С. 115-118.

2. Галеб Х.А.Н., Ноаман Х.И.А., Кисель Н.Н. Моделирование и оптимизация характеристик микрополосковой антенны с использованием SIMPLEX-метода// В сборнике: Новые технологии и проблемы технических наук. Сборник научных трудов по итогам международной научно-практической конференции. Инновационный центр развития образования и науки. г. Красноярск, 2014. С. 118-121.

3. Хамед М., Кисель Н.Н. Моделирование характеристик микрополосковой антенной решетки S-диапазона //В сборнике: В сборнике:

Новые технологии и проблемы технических наук. Сборник научных трудов по итогам международной научно-практической конференции.

Инновационный центр развития образования и науки. г. Красноярск, 2014.

С. 121-124.

4. Кисель Н.Н., Грищенко С.Г., Кардос Д.А. Оптимизация параметров комбинированной микрополосковой антенны //Известия Южного федерального университета. Технические науки. 2012. № 11 (136). С. 25-31.

5. Кисель Н., Грищенко С., Дерачиц Д. Проектирование фазовращателей - моделирование на базе САПР//Электроника: Наука, технология, бизнес. 2014. № 8 (140). С. 148-153.

6. Кисель Н., Грищенко С., Дерачиц Д. Имитационное трехмерное электромагнитное моделирование плавного фазовращателя //Компоненты и технологии. 2014. № 6 (155). С. 161-164.

7. Дерачиц Д.С., Кисель Н.Н., Грищенко С.Г. Исследование стабильности рабочих характеристик СВЧ-модуля при серийном производстве //Известия Южного федерального университета. Технические науки. 2014. № 11 (160). С. 163-170.

8. Кисель Н.Н., Грищенко С.Г., Дерачиц Д.С. Визуальное проектирование СВЧ-устройств на примере фазовращателя //Известия Южного федерального университета. Технические науки. 2014. № 4 (153).

С. 95-102.

9. Кисель Н.Н., Грищенко С.Г., Богаченко Д.А. Моделирование электрический управляемого фазовращателя со структурой микропоорскового полосно-заграждающего фильтра //Известия Южного федерального университета. Технические науки. 2013. № 5 (142). С. 105Кисель Н.Н. Моделирование прикладных задач электродинамики и антенн на супервычислительной системе в пакете FEKO: Учебное пособие.

– Таганрог: Изд-во ЮФУ. 2013. – 326 с.

ВОЗБУЖДЕНИЕ СИСТЕМЫ «ОБЪЕКТ-УКРЫТИЕ»

ТОЧЕЧНЫМ ИСТОЧНИКОМ ЭЛЕКТРОМАГНИТНЫХ ВОЛН

А.А. Ваганова, С.Г. Грищенко Институт радиотехнических систем и управления ЮФУ, Таганрог anastasia vaganova@mail.ru, grishchenko@sfedu.ru Проблема создания электродинамических моделей, адекватно описывающих процессы дистанционных исследований свойств живых организмов, радиоволновой диагностики, представляет большой практический интерес. Появление между источником и объектом препятствия произвольной формы усложняет задачу корректного представления системы «объект–укрытие».

Для моделирования используются строгие и приближенные методы.

Уравнения электродинамики в интегральном виде решаются методом интегральных уравнений, в дифференциальном виде – методом конечных элементов. Строгие методы применимы, если размеры биологических объектов сравнимы с длиной волны облучающего поля.

Решение задачи в приближении физической оптики (ФО) для объектов с большими электрическими размерами приводит к существенным вычислительным затратам при вычислении поверхностных интегралов. Использование же асимптотических методов интегрирования по поверхностям с наибольшим влиянием («блестящим точкам») снижает точность получаемых результатов.

Приближенный метод геометрической оптики (ГО) лежит в основе моделей, предполагающих значительное превышение размеров объекта по сравнению с длиной волны. В приближении ГО объект представляется в виде многослойного полупространства с плоскими границами и параметрами кожной, жировой и мышечной тканей [1]. Однако аппроксимация многослойной среды с искривленными границами плоскослоистой структурой неприменима, когда поверхности биологических объектов наряду с мало искривленными участками имеют участки со значительной кривизной. От плоскослоистой модели в этом случае необходимо отказаться, особенно при двухпозиционном зондировании. Наличие затухания поля при прохождении через кожную, жировую и мышечную ткани предполагает развитие метода лучевого трассирования при определении траекторий лучей применительно к средам с потерями в криволинейной модели объекта.

Загрузка...

В известных решениях строгими и приближенными методами задач анализа многослойных электродинамических структур [2] падающая электромагнитная волна является плоской, что ограничивает круг рассматриваемых задач. При близком расположении зондирующего источника фронт волны не является плоским и близок к сферическому, создаваемому точечным источником.

В разработанной модели системы «объект–укрытие» представляет собой многослойную осесимметричную среду, состоящую из внутренней области с параметрами костной ткани и слоев диэлектрического материала, моделирующих кожу, жировую прослойку и мышечную ткань, воздушный слой и слой препятствия. Объем извлекаемой из рассеянного поля информации значительно увеличивается при двухпозиционном зондировании. Поэтому задача решена в постановке, когда излучающая и приемная антенны разнесены и расположены во внешнем пространстве на произвольном расстоянии от объекта.

Задача решена в следующей постановке. Пусть многослойное тело вращения состоит из K-слойного диэлектрического тела вращения, имеющего комплексные проницаемости внутренней области K и слоев j.

Поверхности раздела слоев имеют общую ось вращения, а образующие этих поверхностей описываются произвольными гладкими функциями (Рис. 1). Минимальные радиусы кривизны не должны быть меньше длины волны падающего поля. Элементарный электрический вибратор (облучающий зонд), размещенный вне укрытия в точке Q в свободном пространстве с параметрами воздуха, создает падающую сферическую волну. Точка наблюдения расположена в плоскости, проходящей через осевое сечение объекта плоскостью падения.

Необходимо в точке P расположения приемного зонда определить поле, рассеянное системой «объект–укрытие»

–  –  –

Для нахождения рассеянного поля воспользуемся лучевой трактовкой и методом геометрической оптики.

Сферический фронт падающей на систему «объект–укрытие» волны представим в виде бесконечного числа локально плоских волн (лучей), распространяющихся по нормали к фазовому фронту. Обособленное рассмотрение полученных таким образом лучей, позволяет найти из всего бесконечного набора падающих на систему «объект–укрытие» лучей, только те лучи, которые, отразившись от внешней поверхности или переотразившись между слоями объекта, оказываются нацеленными на точку наблюдения Р.

Применим к рассматриваемой задаче рекуррентные алгоритмы построения лучевой картины поля для многослойных сред и нахождения лучевых траекторий для осесимметричных поверхностей раздела сред, предложенные в работах [3, 4]. Внутренняя область биологического объекта имеет большие потери. Поэтому при построении лучевой картины лучи, прошедшие во внутреннюю область, в рассеянном поле учитывать не будем.

Искомое поле представим в виде суммы лучей, отраженного от внешней поверхности укрытия и переотраженных в многослойном биологическом объекте Тестирование алгоритма производилось путем сравнения с известными результатами строгого решения задачи рассеяния плоской электромагнитной волны многослойными телами со сферическими и цилиндрическими границами раздела. Двухпозиционные диаграммы рассеяния получены при размещении точки источника Q и точки наблюдения P на расстояние, значительно превышающее размеры объекта.

Таким образом, разработан и алгоритм расчета электромагнитных полей рассеяния биологических объектов, расположенных за плоским или искривленным препятствием при близком расположении от препятствия источника электромагнитного излучения и приемника.

Литература

1. Кинг Р., Смит Г. Антенны в материальных средах. Кн.2. - М.:

Мир, 1984. - 824 с.

2. Кравцов Ю.А., Орлов Ю.И. Геометрическая оптика неоднородных сред. - М.: Наука, 1980.

3. Грищенко С.Г. Рассеяние электромагнитной волны на теле вращения с многослойным покрытием в квазиоптической области // Радиотехника и электроника. - 1993, - Т.38. №8. - С.1370-1378.

4. Грищенко С.Г. Исследование характеристик рассеяния тел вращения произвольной формы в квазиоптической области // Известия вузов – Радиоэлектроника. - 1993, - Т.36. №2. - С.69-72.

–  –  –

В настоящее время большое внимание уделяется разработке антенн интегрированных с устройствами обработки и преобразования сигналов, и антенн, размещенных поверхностях объекта и повторяющих фрагмент формы этого объекта. так называемых микрополосковых печатных конформных антенн. В общем случае антенну на плоской поверхности или кусочно-плоской также можно отнести к конформным, так как она принимает форму поверхности.

Цилиндрическая поверхность является базовой искривленной поверхностью для конформных антенн. Вырезки из цилиндрических поверхностей соответствует элементам конструкции самолетов или наземных транспортных средств (фюзеляж, кабина, кромки поверхностей).

Одно из возможных приближений конформных антенн – аппроксимация конформной структуры локально плоской структурой, а затем использование известных методов моделирования плоских антенн.

Такой подход возможен, если радиус кривизны структуры очень большой.

Однако для меньшего радиуса свойства антенны начинают значительно отличаться от ее плоского аналога, и поэтому форма антенны должна строго учитываться. Для анализа и оптимизации характеристик конформных антенн и их схем питания точное 3D-электромагнитное моделирование приобретает особое значение [1-3].

На рис. 1 показан пример цилиндрической конформной антенны.

Рисунок 1 - Цилиндрическая конформная микрополосковая антенна Простейший типовой микрополосковый излучатель состоит из тонкой прямоугольной металлической пластины, расположенной на диэлектрической подложка, обратная сторона которой полностью экранирована. В работе рассмотрена прямоугольная МПА, возбуждаемая коаксиальным зондом. Точка питания располагается в месте, где входное сопротивление на резонансной частоте равно 50 Ом [1-3].

Плоская МПА трансформируется в цилиндрическую МПА по следующему правилу:, ширина W остается неизменной (рис. 2). Далее приведены результаты исследований характеристик конформных микрополосковых антенн при различных радиусах кривизны (рис. 3,4). Для численного анализа использован пакет электромагнитного моделирования FEKO [4].

Рисунок 2 - Модель конформной микрополосковой антенны в FEKO Для конформной микрополосковой антенны исследуем входное сопротивление антенны, КСВ, обратные потери.

Рисунок 3 - Частотная зависимость обратных потерь конформной антенны Рисунок. 4 - Частотная зависимость КСВН конформной антенны Как видно из приведенных выше зависимостей, уменьшение радиуса кривизны поверхности микрополосковой антенны приводят к смещению резонансной частоты в сторону увеличения по сравнению со случаем плоской антенны. Следует заметить, что минимальное КСВН при этом возрастает с 1,8 для плоской антенны до 3,5 при радиусе кривизны 30 мм.

Исследования показали, что аппроксимация конформной структуры локально плоской структурой возможно только при большом радиусе кривизны Однако для меньшего радиуса свойства антенны начинают значительно отличаться от ее плоского аналога, и поэтому форма антенны должна строго учитываться. Кроме того, для плоской структуры была выполнена оптимизация по минимуму КСВН места подключения питающего фидера. С уменьшением кривизны условия согласования нарушаются.

Литература

1. Ноаман Х.И.А., Галеб Х.А.Н., Кисель Н.Н. Моделирование и оптимизация характеристик микрополосковой антенны для WIMAX связи//В сборнике: Новые технологии и проблемы технических наук.

Сборник научных трудов по итогам международной научно-практической конференции. Инновационный центр развития образования и науки.

. г. Красноярск, 2014. С. 115-118.

2. Галеб Х.А.Н., Ноаман Х.И.А., Кисель Н.Н. Моделирование и оптимизация характеристик микрополосковой антенны с использованием SIMPLEX-метода// В сборнике: Новые технологии и проблемы технических наук. Сборник научных трудов по итогам международной научно-практической конференции. Инновационный центр развития образования и науки. г. Красноярск, 2014. С. 118-121.

3. Хамед М., Кисель Н.Н. Моделирование характеристик микрополосковой антенной решетки S-диапазона //В сборнике: В сборнике:

Новые технологии и проблемы технических наук. Сборник научных трудов по итогам международной научно-практической конференции.

Инновационный центр развития образования и науки. г. Красноярск, 2014.

С. 121-124.

4. Кисель Н.Н. Моделирование прикладных задач электродинамики и антенн на супервычислительной системе в пакете FEKO: Учебное пособие.

– Таганрог: Изд-во ЮФУ. 2013. – 326 с.

ИСПОЛЬЗОВАНИЕ МЕТАМАТЕРИАЛА В КАЧЕСТВЕ ПОДЛОЖКИ

НЕЛИНЕЙНОЙ МИКРОПОЛОСКОВОЙ СТРУКТУРЫ

Н.Н. Горбатенко, Н.И. Чиков, Д.В. Семенихина Институт радиотехнических систем и управления ЮФУ, Таганрог nicksfedu@yandex.ru В 40-е годы XX века было обнаружено, что когда в электромагнитном поле мощных передатчиков связных радиостанций находятся металлические конструкции, то возникают нелинейные эффекты, заключающиеся в появлении рассеянных радиоволн на кратных частотах, отсутствовавших в излучении передатчиков [1]. Чаще всего подобные эффекты носили негативный характер. Но с развитием техники возникла необходимость в устройствах, способных реализовать эффект нелинейного рассеяния. Такие устройства могут быть использованы для создания скрытых каналов связи, а также для создания средств обнаружения людей, попавших под завалы или лавины.

Одним из способов реализации устройства с описанными свойствами является использование микрополосковой отражательной решетки с включенными в нее нелинейными элементами.

В [2] была разработана электродинамическая модель бесконечной микрополосковой структуры, нагруженной нелинейными элементами.

Моделирование основывалось на решении уравнений Максвелла с заданными нелинейными граничными условиями и условием излучения на бесконечности. Результаты исследования показали возможность обогащения спектра отраженного от структуры поля. В отраженном поле присутствовали высшие гармоники, но их уровни были существенно ниже уровня поля на основной гармонике. По этой причине возникла необходимость в разработке устройства, у которого в отраженном поле уровни кратных гармоник были бы соизмеримы с уровнем основной гармоники или превышали его. Так в [3] для выравнивания уровней гармоник было предложено использовать в качестве подложки не обычный диэлектрик, а слой метаматериала (ММ). Анализ ряда источников [4-6] показал, что использование ММ в антенной технике способствует миниатюризации антенн, обеспечивает высокий коэффициент усиления и многочастотный режим работы, повышает коэффициент полезного действия, улучшает частотную избирательность и чувствительность и др.

Математическая модель задачи приведена в [1]. Постановка задачи и ее решение основывается на методике, изложенной в [2]. Рассматривается бесконечная периодическая микрополосковая решетка, расположенная на слое ММ, в которой между полосками включены нелинейные нагрузки.

ММ описывается как вещество и характеризуется эффективными ~~ проницаемостями a 2, a 2. Нелинейные нагрузки описываются известной вольт-амперной характеристикой [7] полиномиального типа.

Определяют составляющие рассеянного поля в точке p на частотах n, где n – номер частотной гармоники.

Рисунок 2 – а – макет ММ; б – диэлектрическая проницаемость;

в – магнитная проницаемость; г – поверхностный импеданс;

д – моделирование В качестве ММ бралась структура, описанная в [4]. Данная структура является DNG-материалом (Double negative) эффективные магнитная e и диэлектрическая eff, проницаемости принимают отрицательное значение в диапазоне частот. На рисунке 2,а показан фрагмент макета ММ.

Одиночный элемент был нанесен на стеклотекстолит FR-4 (c r = 4, tg = 0,025, толщиной t = 1мм). Один период полоски содержит 15 элементов, расположенных на одной стороне стеклотекстолита. Макет содержит набор из 51 полоски.

Расчетные частотные характеристики электрофизических параметров (eff, eff, Z) приведены на рисунке 2,б-г [4]. Характеристики ММ определялись в процессе гомогенизации на основе комплексных коэффициентов отражения и прохождения структуры. Расчет проводился для бесконечной решетки элементов (рисунок 2,д) с применением условия периодичности.

В результате численного анализа было установлено, что применение ММ в нелинейных микрополосковых решетках в качестве подложки способствует выравниванию уровней кратных гармоник в сравнении с основной гармоникой в отраженном поле, этот эффект достигается за счет увеличения активной части поверхностного импеданса на рабочих частотах.

Экспериментальная часть заключается в измерении амплитуды и фазы отраженного и прошедшего полей, на основе которых рассчитываются электрофизические параметры ММ. Полученные экспериментальные данные будут включены в электродинамическую модель для дальнейшего анализа. Таким образом будут учтены реальные свойства ММ.

Литература

1. Sheynshleger V.B., Misezhnikov G.S, “Research of an Effect of a NonLinear Scattering of Radio Waves of a Metal Objects,” Journal of Communications Technology and Electronics, vol. 39. No6. PP.902-906. 1984.

2. Семенихина Д.В., Гамолина И.Э. Рассеяние плоской электромагнитной волны бесконечной периодической микрополосковой нелинейно нагруженной структурой //Радиотехника и электроника, 2000.

Т.45, №5. С.552-556.

3. Семенихина Д.В., Чиков Н.И. Исследование отражающей нелинейной микрополосковой структуры с использование метаматериалов в качестве подложки// ИРЭМВ-2013. – Таганро: Изд-во ЮФУ, 2013ю – с.419

4. Lee H.-M., Lee H.-S. А metamaterial based microwave absorber composed of coplanar electric-field-coup-led resonator and wire array// Progress in Electromagnetics Research C, Vol. 34, 111{121}, 2013.

5. Singh G. Double Negative Left-Handed Metamaterials for Miniaturization of Rectangular Microstrip Antenna// J. Electromagnetic Analysis & Applications, No2, PP. 347-351. 2010.

6. Mahdy M. R. C.,. Zuboraj M. R. A, A. A. N. Ovi and Matin M. A. //A Novel Design Algorithm And Practical Realization of Rectangular Patch Antenna Loaded with SNG Metamaterial. Progress In Electromagnetics Research M, Vol. 17, PP. 13-27, 2011.

7. Петров Б.М. Нелинейные граничные условия// Изв. Вузов.

Радиоэлектроника. 1992, Т.35. №3. С.30-37.

АЛГОРИТМ РЕШЕНИЯ ЗАДАЧИ РАССЕЯНИЯ

ЭЛЕКТРОМАГНИТНЫХ ВОЛН ТЕЛОМ, РАСПОЛОЖЕННЫМ

НА МНОГОСЛОЙНОМ ПОЛУПРОСТРАНСТВЕ

А.А. Ваганова, С.Г. Грищенко Институт радиотехнических систем и управления ЮФУ, Таганрог anastasia_vaganova@mail.ru, grishchenko@sfedu.ru Большой научный и практический интерес в радиосвязи, радиолокации, антенной технике, прикладной оптике, акустике, геофизике, дефектоскопии и ряде других приложений представляет создание электродинамической модели объектов, произвольно расположенных по отношению к земной и водной поверхности, для учета влияния подстилающей поверхности на характеристики радиоэлектронных средств наземных и воздушных объектов.

Для правильного функционирования устройств и систем различного назначения в современных условиях необходимо учитывать воздействие большого числа различных излучений на работу радиоэлектронных средств, анализировать электромагнитную обстановку. На технические характеристики радиоэлектронных средств, направленные свойства антенных систем влияют обтекатели и укрытия, подстилающая поверхность, окружающие объекты, фактически являющиеся источниками вторичных электромагнитных волн.

Информация по данной проблеме в зарубежных и отечественных литературных источниках разрозненна как по достигнутым результатам, так и прикладным областям применения. Большинство результатов исследований представлены для частот, меньших или соизмеримых с резонансной частотой зондирующего сигнала.

В данной работе выполнена оценка современного состояния методов и результатов решения задач рассеяния волн объектами, расположенными на многослойной плоскослоистой среде, и разработана электродинамическая модель объекта в радиочастотном и оптическом диапазонах.

Применение строгих методов, таких как метод собственных функция и метод зеркальных изображений, ограничиваются сферической или другой канонической формой рассеивателей. Использование интегральных уравнений снимает ограничения на форму рассеивателя, но для рассеивателей больших электрических размеров применение этого метода не всегда возможно. Для расчета рассеянного поля при произвольной форме рассеивателей вблизи плоскости могут быть использованы приближенные подходы при условии малости размеров рассеивателя по сравнению с длиной волны падающего поля и большой приподнятости рассеивателя над полупространством.

В работе представлен разработанный авторами алгоритм определения полей, рассеянных многослойным телом вращения, расположенным на многослойном плоскослоистом полупространстве с учетом кривизны границ раздела многослойной структуры и фронта падающей волны, потерь в материалах многослойной структуры, а также с учетом многократного переотражения волны в многослойном объекте.

В основу алгоритма положен метод геометрической оптики для нахождения траектории лучей, рассеянных в направлении точки наблюдения, и метод зеркальных изображений для описания подстилающей поверхности.

Траектории лучей в кусочно-однородных средах представляют собой набор направленных отрезков, каждый из которых есть геометрический путь луча между двумя соседними границами раздела сред. В работе процесс переотражения электромагнитной волны (луча) между границами раздела слоев кусочно-однородной среды формализован [1, 2]. На границе раздела слоев луч «расщепляется» на отраженный и преломленный лучи. Отраженный и преломленный лучи в свою очередь являются падающими на границу раздела сред, соответствующих направлению распространения луча. Предложенное математическое представление переотраженных лучей позволило создать рекуррентную процедуру описания «ветвления» луча в многослойной среде с произвольными криволинейными границами.

Поскольку количество лучей, переотраженных между границами раздела, является бесконечно большим, то при нахождении рассеянного поля производилось ограничение по количеству суммируемых в точке наблюдения лучей, не учитывая лучи с пренебрежимо малым вкладом в суммарном поле.

Для определения коэффициента отражения многослойного полупространства использован метод ориентированных графов, который позволил произвести расчет многослойных плоскослоистых структур по рекуррентным аналитическим формулам для произвольного количества слоев плоскослоистой модели подстилающей поверхности.

В работе проведен численный анализ отражательной способности подстилающей поверхности, моделируемой плоскослоистой структурой, имеющей наиболее распространенные параметры.

При решении задачи использованы рекуррентные процедуры, позволившие производить вычисления за минимальное время и с минимальным объемом используемой памяти компьютера.

Литература

1. Грищенко С.Г. Рассеяние электромагнитной волны на теле вращения с многослойным покрытием в квазиоптической области // Радиотехника и электроника. - 1993, - Т.38. №8. - С.1370-1378.

2. Грищенко С.Г. Исследование характеристик рассеяния тел вращения произвольной формы в квазиоптической области // Известия вузов – Радиоэлектроника. - 1993, - Т.36. №2. - С.69-72.

–  –  –

Широкое распространение ферритовых (магнитных) антенн обусловлено рядом их положительных качеств: малым весом и размерами, большой экономичностью, надежностью в работе, простотой изготовления и настроек, наличием направленных свойств, относительно высокой эффективностью и другими ценными свойствами. Ферритовые антенны обладают низкой чувствительностью к электрическим помехам. Они применяются в радионавигации, в качестве передающих антенн радиомаяков (с КПД более 50%), в качестве приёмных антенн и пеленгационных антенн на судах и подвижных объектах [1].

Ниже рассматривается моделирование ферритовой рамочной антенны, предназначенной для конформной установки в верхней части фюзеляжа беспилотного летательного аппарата (БПЛА). Антенна не должна ухудшать летных качеств БПЛА и должна обеспечивать радиосвязь с ним на частотах 2 МГц 30 МГц. Ниша антенны закрывается сверху слоем (обтекателем) из радиопоглощающего материала (РПМ) для улучшения электромагнитной совместимости.

Моделирование антенны Описание моделей антенны.

осуществляется в программе HFSS. Модель 1 антенны представляет собой замкнутый ферритовый сердечник с сечением стержня 30х50 мм2 и внешними размерами 970х970 мм2 (рисунок 1,а). Сердечник поднят на высоту 10 мм над фрагментом фюзеляжа БПЛА (размеры фрагмента фюзеляжа 300х300 см2). На ферритовый сердечник нанесены четыре питающие обмотки, каждая из которых состоит из 5 витков ленточного проводника шириной 2 мм (рисунок 1,б).

Для улучшения согласования антенны на высоких частотах [1] разработана модель 2, использующая также четыре питающие обмотки, но с одним витком в каждой (рисунок 2,б). В этой модели вместо однородного ферритового сердечника использован гетерогенный (неоднородный по сечению) сердечник для увеличения КПД антенны. Сердечник состоит из трёх горизонтальных слоёв (рамок): верхний и нижний слои выполнены из ферритового материала 200 ВНП, средний слой из ферритового материала 2000 НМ1. При расчётах учитывалась частотная зависимость электрофизических параметров этих материалов.

–  –  –

Модель 2 магнитной антенны располагается в нише вверху фюзеляжа БПЛА (размах крыльев 5222 см; длина БПЛА 2088 см; рисунок 2,а) под обтекателем из РПМ толщиной 10 мм. В центре ферритового рамочного сердечника (под обшивкой) в непосредственной близости от портов предполагается размещение согласующих и приёмо-передающих устройств. Ферритовый сердечник антенны с питающими витками располагается на подложке из материала Rogers Ultralam 2000 (tm) толщиной 10 мм.

–  –  –

Равноамплитудное питание каждой из 4-х обмоток осуществлялось в двух режимах: синус-косинусное питание с фазами возбуждения портов 0, 90, 180, 270 и несинфазное питание противоположных портов с фазами возбуждения 0, 0, 180, 180.

Результаты расчёта. На рисунке 3 приведены диаграммы направленности (ДН) в дБ для КНД в режиме синус-косинусного питания антенны с учетом влияния корпуса БПЛА. Видим, что неравномерность ДН в горизонтальной плоскости составляет 18 дБ (1,5 МГц), 6 дБ (10 МГц), 10 дБ (20 МГц), 13 дБ (30 МГц). На частоте 1,5 МГц в ДН наблюдаются два глубоких провала. В вертикально-поперечной плоскости антенна излучает в верхнюю полусферу. При повышении частоты увеличивается неравномерность ДН в верхней полусфере.

–  –  –

Рисунок 3 – ДН антенны с учетом БПЛА на линейных поляризациях на частотах 1,5 МГц, 10 МГц, 20 МГц, 30 МГц в вертикально-продольной (а) и горизонтальной (б) плоскостях Заключение. Использование питающей обмотки с одним витком и гетерогенного ферритового сердечника улучшает работу магнитной антенны. Найдены лучшие режимы возбуждения портов антенны, которые обеспечивают радиосвязь в горизонтальной плоскости и в верхней полусфере. Для улучшения характеристик антенны возможен подбор оптимальных параметров и структуры ферритового сердечника.

–  –  –

ОЦЕНКА ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ДОПУСКОВ ИЗГОТОВЛЕНИЯ

АНТЕННЫ БАЗОВОЙ СТАНЦИИ СЕТИ СВЯЗИ СТАНДАРТА GSM

А.А. Ваганова, А.И. Панычев Институт радиотехнических систем и управления ЮФУ, Таганрог ruu2011@mail.ru Рассмотрена четырехэлементная кольцевая антенная решетка с нормальной ориентацией излучателей, реализованная в виде системы вертикальных полуволновых вибраторов, равномерно расположенных вокруг цилиндрического рефлектора радиусом а на расстоянии d от его поверхности, выполняющая функции базовой станции сети связи стандарта GSM.

На этапе производства и монтажа антенны неизбежно возникают технологические погрешности изготовления профиля рефлектора и ошибки в установке излучателей по радиальной и азимутальной координатам.

Эти погрешности приводят к уменьшению коэффициента равномерности характеристики направленности (ХН), равного отношению минимального значения характеристики направленности к её максимальному значению:

F min. (1) F max Нормальное функционирование системы сотовой связи обеспечивается при коэффициенте равномерности не ниже 0,85.

Для статистической оценки искажения ХН выбраны равномерное (для случая единичного изготовления антенны) и нормальное (справедливое при серийном производстве) распределения случайных значений радиальной и азимутальной координат излучателя и радиуса рефлектора. Случайные величины считаются непрерывными и независимыми.

Определены оптимальные с конструктивно-технологической точки зрения размеры антенны, обеспечивающие требуемое значение коэффициента равномерности (1) не хуже 0,85. Рисунок 1 иллюстрирует, что максимальный коэффициент равномерности достигается при выполнении системы условий: а=0,12…0,27 и d=0,092…0,24.

Выбирая радиус цилиндра равным среднему значению этого интервала

– 0,18, уточним расстояние между поверхностью рефлектора и вибратором, при котором будет максимальным. Как следует из рисунка 2, условие 0,85 выполняется при d0,21. Таким образом, оптимальные размеры антенны с конструктивно-технологической точки зрения следующие: радиус цилиндрического рефлектора а=0,18; расстояние между рефлектором и каждым из вибраторов d=0,21.

Рисунок 1 – Зависимость коэффициента равномерности ХН от геометрических параметров антенны Рисунок 2 – Зависимость коэффициента равномерности ХН от расстояния излучателей до рефлектора антенны Оценка точности позиционирования вибраторов вокруг рефлектора показала, что наиболее заметное влияние на искажение ХН (уменьшение коэффициента равномерности ) оказывают ошибки в установке излучателей по радиальной координате. Так, погрешность в установке излучателей уже на величину, равную 0,006 (т.е. примерно на 3 % по сравнению с оптимальной), приводит к тому, что значение коэффициента равномерности становится меньше установленной границы =0,85.

Требования к точности установки по азимутальной координате не являются такими жесткими – допустимым является смещение примерно на 5, или около 6 % от оптимального значения.

ГЕОМЕТРООПТИЧЕСКАЯ МОДЕЛЬ РАСПРОСТРАНЕНИЯ

УКВ РАДИОСГНАЛОВ СКВОЗЬ КОНСТРУКЦИИ ЗДАНИЙ

А.А. Ваганова, А.И. Панычев Институт радиотехнических систем и управления ЮФУ, Таганрог ruu2011@mail.ru Выполнено моделирование прохождения радиосигналов диапазона УКВ сквозь стены и перекрытия зданий. Преломление лучей рассмотрено в приближении геометрической оптики. Разработан алгоритм построения траектории луча многократного преломления при заданных расположениях передатчика и приемника сигнала.

Задача рассмотрена в следующей постановке (рисунок 1).

Пространство разделено произвольно расположенными N плоскостями, моделирующими поверхности стены, перекрытия, колонны или другой конструкции здания, на N+1 областей. Электрофизические параметры всех областей различны. «Первая» область с параметрами 1, 1 содержит источник электромагнитного поля в точке pt, которая удалена от плоскости настолько, что падающее поле является локально плоским. «Внутренние»

области имеют параметры 2, 2, 3, 3, …, N, N, характеризующие материалы, из которых состоят конструкции здания. В «последнем»

полупространстве с параметрами N+1, N+1 расположена точка pr, являющаяся концом радиотрассы.

–  –  –

ВХОДНАЯ ПРОВОДИМОСТЬ ШТЫРЕВЫХ АНТЕНН

С.С. Гарматюк, В.С. Острогляд, А.А. Петров Институт радиотехнических систем и управления ЮФУ, Таганрог garmats21@gmail.com, Slait93@bk.ru Okl-d0kl@yandex.ru Штыревые (несимметричные вибраторные) антенны широко применяют в различных радиоэлектронных устройствах, а также как эквиваленты при моделировании электродинамических свойств тела человека [1]. Величину входного сопротивления антенны необходимо знать для ее согласования с передатчиком. При известной зависимости входного сопротивления антенны от частоты можно определить полосу рабочих частот антенны или ее резонансную частоту.

В инженерной практике для расчета входного сопротивления антенн обычно используют соотношения для симметричных вибраторов, уменьшив вдвое значения входных сопротивлений симметричных вибраторов. При этом предполагается, что штыревая антенна имеет бесконечный идеально проводящий противовес и достаточно удалена от посторонних объектов. В действительности это далеко не так.



Pages:   || 2 | 3 | 4 | 5 |   ...   | 8 |
Похожие работы:

«Управление по образованию и науке Администрации города Сочи Московский государственный технический университет радиотехники, электроники и автоматики Центр творческого развития и гуманитарного образования ЦППМиСП «Центр профориентации Гагаринский» г. Москва Сборник исследовательских и проектных работ участников IV Международной научно-практической конференции школьников «Инновационные технологии и экология» 6 мая – 7 мая 2015 г. г. Сочи Сборник исследовательских и проектных работ IV...»

«Министерство образования и науки Российской Федерации Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования ТОМСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ СИСТЕМ УПРАВЛЕНИЯ И РАДИОЭЛЕКТРОНИКИ (ТУСУР) НАУЧНАЯ СЕССИЯ ТУСУР–201 Материалы Всероссийской научно-технической конференции студентов, аспирантов и молодых ученых «Научная сессия ТУСУР–2014» 14–16 мая 2014 г., г. Томск В пяти частях Часть 4 В-Спектр УДК 621.37/.39+681.518 (063) ББК З2.84я431+32.988я431 Н...»

«ISSN 2307-4884 МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ МЕЖГОСУДАРСТВЕННАЯ АССОЦИАЦИЯ РАЗРАБОТЧИКОВ И ПРОИЗВОДИТЕЛЕЙ УЧЕБНОЙ ТЕХНИКИ МОСКОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ИНСТИТУТ РАДИОТЕХНИКИ, ЭЛЕКТРОНИКИ И АВТОМАТИКИ ПРАВИТЕЛЬСТВО ПЕНЗЕНСКОЙ ОБЛАСТИ МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ ПЕНЗЕНСКОЙ ОБЛАСТИ МИНИСТЕРСТВО ЗДРАВООХРАНЕНИЯ И СОЦИАЛЬНОГО РАЗВИТИЯ ПЕНЗЕНСКОЙ ОБЛАСТИ СОВЕТ РЕКТОРОВ ВУЗОВ г. ПЕНЗЫ ПЕНЗЕНСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ УНИВЕРСИТЕТСКОЕ ОБРАЗОВАНИЕ СБОРНИК СТАТЕЙ XIX Международной...»

«МИНОБРНАУКИ РОССИИ ФЕДЕРАЛЬНОЕ ГОСУДАРСТВЕННОЕ БЮДЖЕТНОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧЕРЕЖДЕНИЕ ВЫСШЕГО ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ «МОСКОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ РАДИОТЕХНИКИ, ЭЛЕКТРОНИКИ И АВТОМАТИКИ» МГТУ МИРЭА СБОРНИК НАУЧНЫХ ТРУДОВ Часть 1 II-ой Международной научно-практической конференции «Актуальные проблемы и перспективы развития радиотехнических и инфокоммуникационных систем» «РАДИОИНФОКОМ – 2015» МОСКВА 2015 Ничего важнее радио в технике за последние 100 лет не возникало....»

«Министерство образования и науки Российской Федерации Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования ТОМСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ СИСТЕМ УПРАВЛЕНИЯ И РАДИОЭЛЕКТРОНИКИ (ТУСУР) НАУЧНАЯ СЕССИЯ ТУСУР–201 Материалы Всероссийской научно-технической конференции студентов, аспирантов и молодых ученых «Научная сессия ТУСУР–2014» 14–16 мая 2014 г., г. Томск В пяти частях Часть 5 В-Спектр УДК 621.37/.39+681.518 (063) ББК З2.84я431+32.988я431 Н...»









 
2016 www.konf.x-pdf.ru - «Бесплатная электронная библиотека - Авторефераты, диссертации, конференции»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.