WWW.KONF.X-PDF.RU
БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА - Авторефераты, диссертации, конференции
 

Pages:   || 2 | 3 | 4 |

«СОСТАВНЫХ ИЗДЕЛИЙ ПРИМЕНЕНИЕМ ЛОКАЛЬНОГО ИСТОЧНИКА НАГРЕВА ...»

-- [ Страница 1 ] --

Министерство образования и наук

и Украины

Государственное высшее учебное заведение

«Приазовский государственный технический университет»

На правах рукописи

Щербаков Сергей Владимирович

УДК 621.7:6

СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ ТЕХНОЛОГИИ

ИЗГОТОВЛЕНИЯ СОСТАВНЫХ ИЗДЕЛИЙ ПРИМЕНЕНИЕМ

ЛОКАЛЬНОГО ИСТОЧНИКА НАГРЕВА



Специальность 05.03.06 – Сварка и родственные процессы и технологии Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук

Научный руководитель:

доктор технических наук, профессор Гулаков Сергей Владимирович Мариуполь – 2015

СОДЕРЖАНИЕ

ВВЕДЕНИЕ стр.

РАЗДЕЛ 1 ИСПОЛЬЗОВАНИЕ ТЕХНОЛОГИИ БАНДАЖИРОВАНИЯ 12

ПРИ ИЗГОТОВЛЕНИИ СОСТАВНЫХ ДЕТАЛЕЙ И

РАБОЧЕГО ИНСТРУМЕНТА

1.1 Обоснование применения технологии бандажирования как метода 12 повышения служебных характеристик и технологичности изготовления деталей и рабочего инструмента

1.2 Способы изготовления бандажированных изделий 30 Выводы к разделу 1 37

РАЗДЕЛ 2 МЕТОДИКИ ИССЛЕДОВАНИЙ 38

2.1 Методика определения остаточных деформаций и напряжений 38 при наплавке поверхности бандажированных деталей 2.1.1 Интерфейсный модуль аналого-цифрового преобразования 46

2.2 Методика проведения эксперимента на модели бандажированного 49 опорного валка

2.3 Методика оценки надежности фиксации бандажа на оси 52 Выводы к разделу 2 55

РАЗДЕЛ 3 РАЗРАБОТКА КОНСТРУКЦИЙ БАНДАЖИРОВАННЫХ 56

ИЗДЕЛИЙ С ПРИМЕНЕНИЕМ ЛОКАЛЬНОГО

ИСТОЧНИКА НАГРЕВА

3.1 Описание технологических вариантов изготовления составных 56 конструкций 3.1.1 Метод фиксации деталей составных конструкций за счет 57 эффекта возникновения сварочных напряжений и деформаций при локальном нагреве 3.1.2 Применение локального нагрева при наплавке калибров 59 валков сортопрокатных станов 3.1.3 Способы сборки составных валков листопрокатных станов с 60 применением наплавки 3.1.4 Технология бандажирования с созданием регламентированного рельефа сопрягаемых поверхностей 3.1.5 Способ сборки составных валков листопрокатных станов с 67 применением наплавки кольцевых валиков в торцевые пазы бандажа Выводы к разделу 3 РАЗДЕЛ 4 ЧИСЛ

–  –  –

ВВЕДЕНИЕ

Интенсификация промышленного производства, обработка современных материалов повышенной прочности требует увеличения мощности обрабатывающего оборудования, интенсификации его работы, что отрицательно сказывается на надежности оборудования, резко снижает ресурс рабочего инструмента, требует применения средств защиты. При этом, исходя из условий работы инструмента, в большинстве случаев предъявляются различные, а порой и альтернативные требования к свойствам их отдельных частей или элементов.

Для обеспечения требуемого комплекса свойств деталей машин и инструмента одним из наиболее перспективных направлений является изготовление их в виде биметаллических или составных изделий. Эта технология характеризуется существенными энергетическими затратами, высокими требованиями к точности механической обработки сопрягаемых поверхностей, сложностью реализации при изготовлении крупногабаритных составных изделий.

Настоящая работа является дальнейшим развитием цикла исследований в области создания составных деталей и рабочего инструмента и направлена на решение задач совершенствования технологии изготовления бандажированных изделий. Это позволит расширить сферу применения указанных технологических процессов, обеспечить существенное повышение качественных и технических характеристик изделий.

Актуальность темы. Широкое применение в промышленности нашла технология бандажирования. Одной из областей применения составного инструмента является прокатное производство. В связи с тенденцией увеличения ширины прокатного листа требуется применение прокатных валков с длиной бочки 3 – 5 метров и массой до 250 тонн. Изготовить качественный валок такой массы с одной слитка практически невозможно.





Поэтому очевидно производство таких изделий в составном варианте, когда ось валка и бандаж изготавливаются из слитков меньшего развеса, а, следовательно, более качественных.

Составные изделия с регламентированными параметрами посадки могут быть широко использованы при изготовлении предохранительных устройств для тяжелонагруженных узлов и механизмов, предотвращающих поломки агрегатов при превышении эксплуатационных нагрузок и в аварийных ситуациях.

Применение литых бандажей из заэвтектоидных марок сталей и кованых осей ведет к повышению устойчивости прокатных валков в три раза по сравнению с цельнокованимы валками.

Эксплуатация бандажированных валков дополнительно позволяет многократно использовать ось, меняя изношенные бандажи. В этом случае в балансе расхода металла участвует в основном только материал бандажа.

Применение сварочных технологий при изготовлении бандажированных изделий позволит резко снизить трудоемкость формирования составного изделия, значительно уменьшить энергетические затраты, повысить надежность фиксации бандажа на оси. В этой связи совершенствование технологии изготовления составных изделий является актуальной научной задачей.

Связь работы с научными программами, планами, темами.

Работа выполнена на основе НИР «Создание научных и технологических основ производства составляющих (бандажированных) изделий с использованием деформаций и напряжений, возникающих при воздействии локальным источником нагрева» (№ ДР 0100U002590) в условиях Государственного высшего учебного заведения «Приазовский государственный технический университет», в которой соискатель принимал непосредственное участие.

Целью работы является Цель и задачи исследования.

совершенствование технологии бандажирования, формулирование теоретических основ, направленных на полезное использование эффекта возникновения сварочных деформаций и напряжений при изготовлении составных (бандажированных) изделий.

Для достижения поставленной цели необходимо решить следующие научные задачи:

анализ практического применения технологических вариантов бандажирования при изготовлении составных деталей и рабочего инструмента;

разработка технологии изготовления составных изделий, основанной на возникновении сварочных напряжений и деформаций при воздействии локального источника тепла, например, сварочной дуги;

разработка методики исследования напряженно-деформированного состояния элементов составных конструкций и оценки эффективности предложенной технологии;

математическое моделирование характера распределения сварочных напряжений и деформаций при воздействии локальным источником нагрева на поверхность бандажа;

практическая оценка надежности фиксации элементов бандажированных изделий при различных видах соединения;

разработка технологических вариантов бандажирования, направленных на повышение надежности и обеспечение регламентированных условий фиксации;

применение предлагаемой технологии в изготовлении предохранительных устройств.

Объект исследования – процесс формирования деформаций от действия локального источника нагрева при изготовлении составных изделий и предохранительных устройств.

Предмет исследования – область формирования деформаций при локальном термическом воздействии на элементы составного изделия с определением условий и методов управления процессом; оборудование и материалы для проведения исследований; технологические процессы формирования неразъемных соединений локальным нагревом.

Научная новизна полученных результатов. На основе системных комплексных научных исследований и экспериментов разработана и опробована технология изготовления составных изделий применением локального источника нагрева.

При этом:

впервые предложен новый подход к формированию неразъемного соединения элементов бандажированных изделий за счет использования эффекта возникновения управляемых деформаций при воздействии на них локального источника нагрева – сварочной дуги, газовой горелки и др. (Пат.

№ 75157);

разработана усовершенствованная математическая модель расчета напряженно-деформированного состояния элементов бандажированного изделия при воздействии на него локального источника нагрева – сварочной дуги, что обеспечивает выполнение фиксации бандажа на оси с заданными условиями обжатия;

предложены расчетные методы определения условий деформации элементов составных конструкций, ограниченных соединением ось-бандаж, обеспечивающие регламентированный характер деформаций элементов бандажа относительно оси в условиях свободной деформации и увеличение уровня напряжений в момент ограничения деформаций при контакте поверхности бандажа с осью;

впервые предложено применять нанесение на соединяемые поверхности слоев, выполненных из аустенитной метастабильной хромомарганцевой стали, что обеспечило сохранение в процессе эксплуатации заданных условий натяга за счет мартенситных превращений и устойчивость против коррозии;

впервые с применением действия локального источника нагрева (сварочной дуги) предложен способ изготовления составных изделий, выполняющих функции предохранительных устройств (Пат. № 46470).

На основе Практическое значение полученных результатов.

проведенных теоретических исследований, по результатам компьютерного моделирования и численных расчетов получены и обработаны научнопрактические результаты, которые предложено использовать в технологии изготовления составных изделий применением локального источника нагрева, а именно:

разработаны конструктивные варианты составных изделий, фиксация бандажа которых осуществляется действием локального источника нагрева (сварочной дуги, газовой горелки), что обеспечивает малые энергетические и трудовые затраты, высокую надежность фиксации бандажа на оси;

с использованием программного комплекса ANSYS разработана технология выбора оптимальных параметров процесса бандажирования (энергетических параметров дугового процесса, геометрии соединяемых элементов и др.), которые обеспечивают надежную фиксацию бандажа на оси;

разработана конструкция предохранительного устройства с обеспечением регламентированных силовых условий его срабатывания, которая характеризуется простотой исполнения, стабильностью служебных параметров.

Промышленные испытания разработок проводились в условиях ОАО «МК Азовсталь» и ЗАО «Гидромаш». Ожидаемый экономический эффект от применения предлагаемой технологии составляет 96,5 тыс. грн. в год.

Испытания показали, что применение локального нагрева при изготовлении составных изделий способствует значительной экономии энергетических ресурсов, обеспечивает сохранение свойств металла бандажа.

Такая технология предъявляет значительно меньшие требования к точности изготовления соединительных элементов, резко повышает надежность неразъемного соединения.

Результаты работы могут быть применены на машиностроительных предприятиях при изготовлении бандажированных изделий: прокатных валков для деформирования металла, стекла, пластиков и др., роликов, транспортирующих горячий металл, предохранительных устройств, обеспечивающих защиту механизмов и машин при превышении рабочих нагрузок максимально допустимых значений.

Личный вклад соискателя. Автором выполнен аналитический обзор литературы, посвященный использованию технологии бандажирования при изготовлении составных деталей и рабочего инструмента. Предложены новые направления формирования неразъемных соединений при изготовлении составных изделий. Разработана математическая модель напряженно-деформированного состояния бандажа при воздействии локального источника нагрева. Предложен принципиально новый подход к устранению эффекта снижения качества сопряжения элементов составных изделий применением аустенитных метастабильных сплавов, изменяющих свою структуру от действия рабочих нагрузок в зоне контакта сопрягаемых поверхностей. Исследованы основные технологические параметры разработанных способов и осуществлена оптимизация параметров процесса.

Предложен новый подход при проектировании и изготовлении предохранительных устройств.

Проведено опробование результатов работы в промышленных условиях.

Основные положения Апробация результатов диссертации.

диссертационной работы рассмотрены и обсуждены на региональных научно-технических конференциях (Мариуполь, ПГТУ, 2000–2015), II научно-технической конференции молодых специалистов «Азовмаш – 2005»

(Мариуполь, Азовмаш, 2005), V Международной научно-технической конференции «Тяжелое машиностроение. Проблемы и перспективы развития» (Краматорск, Донбасская государственная машиностроительная академия, 2007), международной научно-практической конференции «Инновационный потенциал мировой науки – XXI век »(Запорожье, 2015).

Публикации. Основные результаты диссертации опубликованы в 25 научных работах, в том числе 8 статей в научных специализированных изданиях Украины, из которых 1 статья – в изданиях Украины, включенных в международные наукометрические базы; 15 тезисов докладов; 2 патента Украины.

Структура и объем диссертации. Диссертация состоит из введения, шести глав, заключения и рекомендаций, списка использованной литературы и приложений.

Общий объем работы составляет 143 страницы; содержит 42 иллюстрации, 2 таблицы; список использованной литературы из 88 наименований; 2 приложения.

РАЗДЕЛ 1

ИСПОЛЬЗОВАНИЕ ТЕХНОЛОГИИ БАНДАЖИРОВАНИЯ ПРИ

ИЗГОТОВЛЕНИИ СОСТАВНЫХ ДЕТАЛЕЙ И РАБОЧЕГО

ИНСТРУМЕНТА

1.1 Обоснование применения технологии бандажирования как метода повышения служебных характеристик и технологичности изготовления деталей и рабочего инструмента При определении рациональных областей применения составного инструмента в прокатных станах в каждом конкретном случае, прежде всего, необходимо ориентироваться на технико-экономическую эффективность его использования, технологичность изготовления и надежность при эксплуатации.

В ряде случаев понятно стремление разгрузить действующие мощности машиностроительных предприятий за счет применения составных валков, ось которых используется многократно. Таким образом, используются, например, оси крупных опорных валков в Чехословакии [1, 2]. Применение твердых сплавов для изготовления сплошных рабочих валков в большинстве случаев затруднено, так как эти материалы не способны воспринимать большие изгибающие нагрузки и крутящие моменты. Наконец, при изготовлении крупных опорных валков массой в 200 т и более часто не представляется возможным выполнить их цельноковаными или цельнолитыми.

Весьма перспективным является применение составных опорных валков на широкополосовых тонколистовых и толстолистовых станах холодной и горячей прокатки. Как по отечественным данным, так и по зарубежным, стойкость составных опорных валков в 2 3 раза больше, чем цельнокованых. В настоящее время в ряде стран наблюдается интенсивное развитие производства бандажированных валков. Опыт эксплуатации крупных составных опорных валков листовых станов за рубежом показывает, что многократное использование оси является выгодным мероприятием.

Литые валки являются конкурентоспособными цельнокованым, но они уступают им по прочности шеек. Поэтому перспективным является применение составных валков с бандажами из литых сплавов и кованой стальной осью.

Применение составных конструкций открывает широкие перспективы в создании уникальных, крупногабаритных валков, потребность в которых назрела в связи с возросшей потребностью в широком толстом листе.

Строительство станов типа 3000 5000 требует создания надежных конструкций составных валков, масса которых доходит до 250 т.

Следует отметить, что при изготовлении и эксплуатации крупногабаритных конструкций особую роль приобретает масштабный фактор. Как известно, при крупногабаритных отливках (слитках) и поковках пораженность их дефектами металлургического производства, а также возникшими в результате последующих технологических операций возрастает с увеличением развеса заготовок. Влияние масштабного фактора сказывается и в другом отношении. Оказывается, чем больший объем детали находится под воздействием одного и того же уровня напряжений, тем больше вероятность возникновения трещин в области детали с высоким уровнем напряжений. Поэтому вероятность возникновения разрушения повышается с увеличением габаритов деталей, изготовленных из одних и тех же материалов. В связи с отмеченным выше целесообразность изготовления крупногабаритных валков в составном исполнении очевидна.

Бандаж и ось, как правило, могут изготавливаться из слитков более мелкого развеса, а, следовательно, более качественных. В связи с применением составных конструкций возможно изготовление бандажей из таких сталей, которые будут способствовать повышению надежности и долговечности рабочего инструмента. Уже в настоящее время применение в опытном порядке литых бандажей из заэвтектоидных марок сталей и кованых осей повысило стойкость валков в три раза по сравнению с цельноковаными валками [1].

При организации возвращения изношенных по поверхности бочки валков с металлургических заводов на машиностроительные для их разборки и последующего бандажирования осей может быть получен значительный экономический эффект.

Широкое применение составные валки получили при производстве ленты на плющильных станах. На этих станах используют рабочие валки диаметром от 50 до 200 мм. Бандажи изготавливают из твердых сплавов, что увеличивает жесткость валковой системы и обеспечивает повышение точности размеров и улучшение качества поверхности проката. Твердость поверхности бандажей из твердых сплавов составляет HRC 88 92; модуль упругости их более чем в 2,5 раза превышает модуль упругости обычных валковых сталей. Стойкость таких валков в 10 50 раз выше, чем стальных закаленных.

Опыт эксплуатации составных рабочих валков с твердосплавными бандажами, посаженными на ось с гарантированным натягом, показал недостаточную надежность такого соединения. С целью обеспечения постоянства контактных давлений от натяга, а, следовательно, и величины передаваемого крутящего момента необходимо:

1) подобрать материал бандажа и оси с одним и тем же коэффициентом линейного расширения;

2) обеспечить постоянство давления от натяга за счет применения демпфирующей оси.

В первом случае при одинаковом коэффициенте линейного расширения материалов бандажа и оси для горячей прокатки необходимо уменьшение термосопротивления между ними с тем, чтобы не ослабить натяг при разогреве и не увеличить его при охлаждении бандажа. Поэтому для обеспечения постоянства контактных давлений необходимо использовать второй способ применения демпфирующей оси. При этом демпфирование может осуществляться как механически, так и гидравлически за счет регулирования давления в полости оси [3].

Для обеспечения постоянства давлений от натяга, т.е. сохранения его постоянной величины при разогреве (охлаждении) бандажа, диаметр оси должен увеличиваться (уменьшаться) во столько же раз, во сколько раз увеличивается (уменьшается) наружный диаметр бандажа. В идеальном случае это осуществляется при автоматическом регулировании давления внутри полости оси.

В качестве демпфирующей оси может быть использована так называемая «податливая» ось. Как и в первом случае, ось выполнена полой, в горизонтальной плоскости ее прорезаны три сквозных паза на длине оси, превышающей длину бандажа в 1,2 – 1,7 раза [4]. Прорези, образующие три упругих элемента, после по садки бандажа с необходимым натягом и позволяют осуществлять демпфирование в широком диапазоне изменения размеров бандажа.

Загрузка...

Применение осей таких конструкций рационально для валков плющильных, проволочных и сортовых станов Дальнейшее их распространение ограничено размерами осей, так как при увеличении габаритов технологически трудно выполнять прорези. Кроме того, разрезные оси пригодны только при эксплуатации бандажей из твердых сплавов, поскольку переменная жесткость в радиальном направлении зависит от угла поворота. Модуль упругости твердосплавных бандаже в 2 3 раза превышает модуль упругости оси и радиальное биение вследствие наличия прорезей будет незначительно.

Применение таких конструкций характеризуется высокой стоимостью и трудоемкостью изготовления и эксплуатации, низкой надежностью работы.

Использование составных валков весьма перспективно на сортопрокатных станах, предназначенных для прокатки малотоннажных партий (300 400 профилеразмеров). С учетом многозаказной продукции при обилии профилеразмеров комплекты валков хранятся многие годы и за одну установку в клеть изнашиваются незначительно. Сумма потерь при таком использовании валков зависит от величины их запаса и времени нахождения валков в запасе. Расчеты показывают, что сумма дополнительных потерь в результате «замораживания», недоиспользования и последующей ликвидации недоиспользованных валков при производстве каждого профиля весьма значительна. Использование же составных валков исключает потери при долговременном складировании и при так называемом недоиспользовании металла валков, когда невозможно организовать нарезку новых калибров. Эта задача решается за счет применения унифицированных осей и наборных колец (бандажей), воспроизводящих как многоручьевые калибры, так и дающих возможность замены калибровки при использовании той же самой оси. В связи с этим при многократном использовании оси в балансе расхода металла в основном участвует лишь металл, идущий на изготовление наборного или сплошного бандажа, калиброванного для различных профилей. Поэтому использование бандажированных валков способствует уменьшению числа хранящихся на складе валков в ожидании прокатки того или иного профилеразмера согласно заказам. Это в значительной мере способствует снижению затрат на хранение и содержание складских помещений.

При этом необходимо отметить, что при эксплуатации бандажей при прокатке малотоннажных партий особое внимание следует уделять надежности оси, которая используется многократно, качество которой должно сохраняться более продолжительное время, чем бандажей.

В связи с тем, что при изготовлении составных валков основная масса металла (около 2/3 от массы монолитного валка) уходит на изготовление осей, при оценке рациональности применения составных валков особое внимание следует уделять разделению двух эксплуатационных характеристик надежность оси и надежность бандажа [3].

Составные конструкции обладают скрытыми возможностями повышения надежности практически всех несущих составных его частей.

Так, повышение надежности шеек (осей) можно осуществить за счет создания в них напряжения сжатия при применении стяжек. Аналогичным образом возможно увеличение долговечности износостойких, но хрупких валков (чугунных), когда напряжения сжатия создаются как в шейках, так и в валке.

При выборе соответствующей конструкции составного валка и материалов оси и бандажа ее работоспособность следует оценивать по менее прочной ее составной части (бандажа, оси, стяжки и др.). Это обстоятельство предопределяет возможность многократного использования одной из составных частей составных валков.

Рассмотрим вопросы технико-экономической эффективности изготовления и эксплуатации составного инструмента.

На листовых, штрипсовых, заготовочных и сортовых станах масса металла бочки прокатного валка, которая расходуется при переточках (перешлифовках) до списания валка в скрап, как правило, не превышает 10% от его первоначальной массы. Так, для рабочих валков диаметром 500 мм четырехклетевого стана 1700 холодной прокатки эта масса составляет 9% от первоначальной, а для рабочих валков диаметром 600 мм пяти–клетевого стана 1700 холодной прокатки 7%.

В скрап списывают по существу пригодные к работе валки, которые невозможно использовать в рабочих клетях данного стана чаще всего по чисто конструктивным ограничениям. В этой связи понятно, что применение составных валков позволяет существенно повысить эффективность использования материала валка, поскольку в балансе расхода участвует в основном материал бандажа, а ось валка может использоваться многократно.

Важным показателем, характеризующим качество изготовления валков и их эксплуатационную стойкость, является коэффициент расхода валков, который определяется отношением первоначальной массы валка Gв к массе прокатанного металла Gм за все время использования валка. Тогда расходный коэффициент А для оплошного (цельнокованого или цельнолитого) валка составит

–  –  –

где Gспл. в первоначальная масса валка, кг;

Gм масса прокатанного металла, кг.

Оценим влияние бандажирования валка на расходный коэффициент.

Расходный коэффициент для составных (бандажированных) валков при многократном использовании оси и при одинаковой износостойкости бандажированного и сплошного валка можно определить по формуле

–  –  –

n кратность (число раз) использования оси.

Из выражений (1.1) и (1.2) видно, что отношение расходных коэффициентов для бандажированных и сплошных валков равно:

–  –  –

Соотношение (1.3) показывает, что расходный коэффициент существенно снижается при увеличении кратности использования оси (рис. 1.1). Так, при трех - пятикратном использовании оси расходный коэффициент для бандажированного валка снижается в 2 5 раз по сравнению со сплошным валком.

1,0 0,8

–  –  –

0,4 0,2 0,01 0,1 0,2 0,3

–  –  –

Рис.1.1. Влияние относительной толщины стенки бандажа (цифры у кривых) и кратности использования оси n на соотношение расходных коэффициентов Асост. в /Аспл

–  –  –

валков показывает, что отношение толщины стенки бандажа t к радиусу бочки валка R колеблется в пределах 0,4 – 0,1. Столь широкий диапазон изменения толщиной стенки бандажа свидетельствует о том, что для выбора ее оптимального значения необходимо проведение специальных исследований с учетом конструктивных особенностей рабочей клети прокатного стана, напряженного состояния бандажированного валка и качества изготовления самого бандажа [5].

При использовании валков с уменьшенной толщиной стенки бандажа можно осуществить такое фиксирование бандажа на оси, которое позволит устанавливать и снимать бандаж без его разрушения и повреждения оси.

Таким требованиям, например, отвечают конструкции составных валков с быстросменным бандажом.

Для рабочих валков листовых станов минимальная толщина стенки бандажа определяется суммой толщины слоя, идущего на переточки и толщины слоя, необходимого для передачи бандажом момента прокатки [6].

Расчетами установлено, что в этом случае относительная масса бандажа может составить К 0,1.

Массу прокатного валка можно представить в виде:

–  –  –

Для типовых крупных валков листовых и полосовых станов холодной и горячей прокатки Gш = (0,30,43) Gбочки.

Следовательно, в общем виде можно записать Gш К1 Gбочки, откуда Gв ( 1 К1 ) Gбочки При этом отношение массы бандажа к массе сплошного валка составляет:

–  –  –

Рассмотрим, в каких пределах может изменяться величина m при применении бандажирования. В идеальном случае, когда валок перетачивается (перешлифовывается) до минимально возможного диаметра (а дальнейшая его эксплуатация становится невозможной из-за конструктивных ограничений подшипниковых узлов), величина m при tб = 0,1R и K1 = 0,43 равна 12.

В настоящее время крупные опорные валки часто изготавливают с толщиной стенки бандажа tб 0,3 [2]. В этом случае величина m составляет 2,8. Расчеты показывают, что отношение толщины стенки бандажа к радиусу валка можно уменьшить до 0,165; в этом случае m достигает значения 4,77.

Таким образом, при использовании бандажей с уменьшенной толщиной стенки расход валковых материалов может быть существенно снижен.

Кроме того, применение, бандажированных валков позволяет повысить их износостойкость при тех же затратах дорогих легирующих элементов. Для этого в качестве материала оси можно применять обычные, сравнительно дешевые конструкционные стали, содержащие небольшое количество легирующих элементов, а в качестве материала бандажа стали с повышенным содержанием хрома и других элементов, значительно повышающих износостойкость валка. В результате стоимость материалов, затраченных на изготовление валка, не изменится, а стойкость валка повысится. Если допустить исключение легирующих элементов из материала оси за счет увеличения их количества в бандаже, то концентрация этих элементов в бандаже возрастет во столько раз, во сколько бандаж легче валка (1/m). Например, если применяются сплошные валки из стали 9X2, то при переходе на эксплуатацию составных валков с той же затратой легирующих элементов содержание хрома в бандаже можно повысить в три раза, т.е.

марка стали будет 9X6 (ось при этом из углеродистой стали). В этом случае расходный коэффициент (по бандажу) стали марки 9X6 будет меньше не в m, а в большее число раз, поскольку увеличение содержания хрома повысит износостойкость материала валка, что подтверждают результаты экспериментов. Так, при увеличении содержания хрома в стали с 1 до 4,5% износ валков уменьшается в 2,5 раза. Стойкость валковых сталей и чугунов также значительно увеличивается с применением легирующих добавок:

вольфрама, ниобия, кобальта и бора [7 11].

Понятно, что в каждом конкретном случае распределение легирующих элементов между составными частями валка должно быть рациональным.

Например, при прокатке малотоннажных партий металла на сортовых станах (при весьма частых сменах бандажей) выгодно иметь оси более долговечные, чем бандажи.

Расходный коэффициент валковых сталей на тонну проката можно определить также как частное от деления массы всех списанных валков Gв на общую массу прокатного металла (в тоннах) Gв :

–  –  –

Увеличение расходного коэффициента А прямо влияет на расходы по переделу, что сказывается на повышении себестоимости продукции (в среднем от 15 до 20% стоимости передела составляют затраты, связанные с эксплуатацией валков).

Для подсчета экономического эффекта от внедрения мероприятий, направленных на увеличение стойкости валков данного стана, расходный коэффициент определяют по формуле

–  –  –

где а – число списанных валков, которые прокатали в сумме Gм, кг;

Gв – масса одного валка, кг.

При применении составных валков расходный коэффициент А может быть уменьшен, как было показано выше, в результате:

1) обеспечения многократного использования оси. При этом в балансе расхода валковой стали, преимущественно, будет участвовать металл бандажа, расходный коэффициент определится из соотношения

–  –  –

где Gсост.в – масса всего составного валка;

аб – число списанных бандажей;

2) повышения надежности и долговечности бандажей за счет легирования и специальных обработок сталей, в результате чего (при сохранении общего объема производства на прежнем уровне) уменьшается число списанных бандажей;

3) сокращения времени простоев стана на перевалку валков, поскольку при применении более износостойких марок сталей межперевалочные сроки рабочего инструмента будут увеличены [7 – 10]. Так как перевалки от общего времени простоев стана часто составляют 50%, сокращение времени на эти операции будет способствовать росту производительности стана и снижению расходного коэффициента.

В общем случае расходный коэффициент при учете указанных возможностей его снижения будет определяться следующим образом:

–  –  –

т. е. ожидаемое снижение расходного коэффициента составных валков по сравнению со сплошными при условии многократного использования осей является пятикратным.

Годовой экономический эффект Э от уменьшения расхода сплошных валков составит

–  –  –

где Q – годовой объем производства, тыс. тонн;

Цспл.в – стоимость 1 т сплошных валков, грн;

а – уменьшение числа списанных валков за счет возрастания их стойкости, шт.

Для составных валков, как это следует из приведенных выше данных, экономический эффект будет в пять раз больше при одинаковой стоимости 1 т сплошных и составных валков. Даже при удорожании 1 т составных валков экономический эффект будет значительным (в ряде случаев стоимость 1 т составных валков в 1,2 1,3 раза больше, чем стоимость 1 т сплошных валков). При этом стоимость оси составного опорного валка составляет 65% от стоимости всего валка. Следовательно, наибольшие трудозатраты приходятся на изготовление оси, которая и должна использоваться многократно.

С учетом вышеизложенного экономический эффект от внедрения составных валков можно оценить по формуле

–  –  –

где у коэффициент, учитывающий удорожание стоимости 1 т составных валков за счет усложнения технологии изготовления и сборки валков;

аб уменьшение числа описанных составных валков по сравнению со сплошными за счет повышения их надежности и долговечности, шт.;

Gмсост.в прокатанный тоннаж на составных валках, тыс. тонн.

В целом, изложенное выше в одинаковой степени относится как к листовым, так и к сортопрокатным валкам.

На действующих сортопрокатных станах, как правило, валки в течение ряда лет хранят от одной прокатки до другой и списывают после износа или прекращения заказов на профиль. Это возможно при сравнительно небольшом числе малотоннажных профилей в сортаменте стана. Средний срок потребности в каждом специальном фасонном профиле у машиностроителей составляет 3 4 года, после чего осуществляется замена или изменение профиля. Валки при этом обычно полностью не изнашиваются.

Производство широкого сортамента профилей на одном прокатном стане требует большого числа валков, для хранения которых необходимы значительные площади под склад, что часто трудно осуществимо и нецелесообразно. С расширением сортамента все большая его часть будет прокатываться при разовом использовании валков.

Для составных валков можно указать две схемы их использования:

1) собранные валки хранят от одной прокатки до другой и смену валков осуществляют после их износа или прекращения заказов на профиль;

2) бандаж меняют при каждом переходе с профиля на профиль; при этом бандажи хранят на складе до полного износа или прекращения заказов на профиль, а оси работают бессменно до износа.

Оценим эффективность применения составных валков на стане, предназначенном для прокатки фасонных профилей малотоннажными партиями. Стану, рассчитанному на ежегодный выпуск около 300 фасонных профилей и 1000 профилеразмеров малотоннажными партиями (10 300 т), требуется большое число прокатных валков.

Удельный расход валков А при прокатке фасонных профилей малотоннажными партиями определяется из соотношении:

для сплошных валков

–  –  –

n кратность использования оси;

Gм масса единовременно прокатываемой партии одно профиля, т;

Г периодичность прокатки профиля в течение года;

Z число лет, в течение которых заказывается профиль.

Расход валков на тонну проката во всех рассматриваемых вариантах Г, зависит от периодичности прокатки профиля длительности его потребления Z, массы партии Gм, конструктивных и эксплуатационных характеристик составных валков К, n.

Рассмотрим в качестве примера составные валки при n = 10 и К = 0,3.

Проведем анализ изменения расхода материала валков А1, А3, А2 в зависимости от размера партии при наиболее вероятных значениях Г и Z (табл. 1.1). Из табл. 1.1 видно, что удельный расход составных валков А2 и А3 всегда меньше, чем цельных. Исключение составляет вариант использования составных валков со сменой бандажей после каждой партии, если общее число партий прокатки одного профиля (ГZ) превышает кратность пользования оси валка (ГZ = 12 16 при n = 10). Удельный расход валков во всех рассмотренных вариантах уменьшается по мере увеличения размера партии и общего числа партий прокатки профиля в течение всего срока его поставки.

–  –  –

1. Неразборная фиксация бандажа на оси за счет литья (двухслойные валки);

2. Фиксация бандажа за счет гарантированного натяга;

3. Соединение бандажа с осью с помощью клеящих, адгезионных материалов и гальванических покрытий;

4. Фиксация бандажа на оси с гарантированным зазором за счет сварки специальных крепежных соединений и при применении крепежа типа шпонок, шлицевых соединений, конусных втулок, клиновых, фрикционных и других замковых соединений;

5. Соединение бандажа с осью за счет специальной формы оси, обеспечивающей передачу крутящего момента и изгибающих усилий и др.

В промышленности наибольшее распространение получил прием фиксации бандажа на оси за счет гарантированного натяга (прессовые соединения, посадки за счет изменения размеров сопрягаемых элементов при нагреве или охлаждении, рис. 1.2).

В отдельных случаях термическое воздействие, сопутствующее посадке бандажа на ось, отрицательно сказывается на эксплуатационных характеристиках составных изделий из-за возникновения фазовых превращений в металле и ряда причин, вызываемых внутренними напряжениями.

Рис. 1.2. Методы фиксации бандажа на оси Соединение бандажа с осью с гарантированным натягом нашло широкое распространение в странах СНГ и за рубежом в основном для изготовления опорных валков [1], рис. 1.3.

Рис. 1.3. Термообработка бандажированного валка Обычно величина гарантированного натяга по отношению к посадочному диаметру составляет 1,3/10001/1000.

С относительным натягом 1/1000 изготовляют опорные составные валки в СНГ для четырехвалковых клетей станов 1200, 1680, 2800 завода «Запорожсталь», 1450, 2500 ММК и 3600 завода «Азовсталь».

В Германии фирмы «Руршталь», (г. Химтинген) и «Гонтерман Пайпэрз»

(г. Зитен) изготавливают крупные бандажированные валки многих типоразмеров для станов холодной и горячей прокатки [11–12].

Особенностью технологии изготовления составных валков фирмой «Гонтерман Пайпэрз» является подгонка посадочного диаметра оси по конкретным размерам посадочного диаметра бандажа. Это обеспечивает гарантированную величину натяга по всей длине посадочной поверхности составного валка. Наиболее крупным бандажированным валком, изготовленным указанной фирмой, является опорный валок для толстолистового стана 5000 фирмы «Тиссен» [13] с диаметром бочки валка 1950 и длиной 5000 мм. Общая длина валка составляет 11500 мм, масса 180 т.

Валки рассчитаны на усилие прокатки 6000 и усилие противоизгиба 1250 тс.

В США крупнейшими поставщиками бандажированных валков являются фирмы «Юнайтед Стил Корпорейшен» и «Мидвал Хеппенсталь».

Бандажированию подвергают в основном изношенные цельнокованые или цельнолитые валки [1].

Гарантированный натяг может осуществляться различными способами.

Наиболее широкое распространение получили горячие посадки [1]. В некоторых случаях перспективными могут оказаться посадки за счет глубокого охлаждения оси. При недостаточном уменьшении размеров оси при ее охлаждении используется комбинированный способ, когда бандаж нагревается, а ось охлаждается.

При отрицательных температурах за счет перехода остаточного аустенита в мартенсит объем охлаждаемой детали может увеличиваться. В связи с этим при посадке бандажей таким способом необходимо знание предельно возможного изменения объема и линейных размеров сопрягаемых деталей. Установлено, что в результате превращения остаточного аустенита в мартенсит закалки после обработки холодом линейные размеры увеличиваются пропорционально во всех направлениях, а геометрическая форма сохраняется полностью.

Увеличение диаметра охлаждаемой оси D0, имеющей остаточный аустенит после закалки до комнатной температуры а (%), можно определить в зависимости от содержания углерода Ср (%) по формуле [14]:

–  –  –

где Ur удельный объем аустенита, м3/кг;

U удельный объем мартенсита отпуска (после обработки холодом), м3/кг;

Uc удельный объем мартенсита закалки, м3/кг.

Представляет интерес соединение с натягом за счет посадки с использованием отпуска и структурных превращений, сжимающей промежуточной среды и абразивных порошков, гальванических покрытий и различных клеев [14–18].

Обкатка роликами приводит к наклепу поверхностных слоев и вызывает появление остаточных напряжений сжатия. При посадке втулки на ось с небольшим натягом с последующим отпуском сопряженной детали происходит увеличение натяга. При этом прочность соединения (усилие распрессовки) возрастает в шесть раз. Аналогичный эффект наблюдается при отпуске закаленных колец, когда внутренний диаметр уменьшается, что также объясняется снятием остаточных напряжений закалки и структурными превращениями в стали при этом виде термической обработки. В этом случае происходит превращение остаточного аустенита в мартенсит. Наибольшая деформация обнаруживается при отжиге закаленных сталей.

Использование эффектов, связанных с изменением посадочного диаметра при термообработке, несомненно, является перспективным для получения соединений. До настоящего времени полностью не вскрыт механизм этого явления. Однако во Франции и Германии способ соединения деталей при использовании этого эффекта запатентован при посадке колец с применением отпуска после закалки [14]. При этом закаленные в воде охватывающие детали шлифуют по внутреннему диаметру до размеров, обеспечивающих их соединение с валом без значительных усилий (предварительный натяг до 0,0005d), а затем в собранном виде отпускают при температуре 300 450 oС в течение 2 ч.

Коэффициент трения поверхностей, покрытых хромом, никелем, медью, оловом и цинком, значительно выше, чем коэффициент трения в соединениях с натягом без покрытий. При этом для увеличения работоспособности соединений с гальваническими покрытиями необходимо обеспечить достаточную его толщину. Для соединений типа бандажированных валков рекомендуется следующая толщина покрытий на оси: однослойное хромирование 5 8 мкм, многослойное хромирование 20 25 мкм, однослойное никелирование 5 8 мкм, многослойное никелирование 28 30 мкм, меднение 25 30 мкм, цинкование 10 25 мкм, лужение оловом 20 25 мкм.

Цинковые, оловянные и кадмиевые покрытия (анодные) применяют в соединениях, подлежащих неоднократной распрессовке. Точность соединений при повторных сборках при этом не изменяется. Гальванические покрытия контактных поверхностей не только защищают соединения с натягом от коррозии, но и в 2 3 раза увеличивают их несущую способность [19]. Этот эффект достигается за счет увеличения коэффициента трения на контактных поверхностях.

В последнее время японскими учеными получено несколько патентов на способы соединений бандажа и оси с применением клеев. Применение анодных покрытий и клеевых соединений при изготовлении, составных валков является весьма перспективным. В этих случаях устраняются недостатки, присущие посадкам за счет натяга: необходимость в специальном оборудовании и гарантированная точность в изготовлении деталей [Пат. (Япония): № 975,.1970; № 19772, 1970; № 15774, 1969; № 18184,1969].

В СНГ получил применение клей марки ВДУ–31 для склеивания хрупких закаленных деталей, подверженных вибрациям и ударам. Этот клей обеспечивает надежную работу соединения при t = 0 120°С. Склеиваемые детали обрабатывают с зазором для сборки, равным полю допуска С5 [14].

Получили распространение в качестве клея составы на основе эпоксидных смол с различными наполнителями, увеличивающими жесткость контакта сопрягаемых деталей. Эти способы соединения запатентованы в Японии.

Основные работы по способам фиксации бандажа относительно оси с помощью клеящих веществ были проведены в Японии фирмами «Хитачи», «Канто» и др. Фирма «Мицубиси» предлагает поверхность оси перед посадкой покрывать смесью эпоксидной смолы с металлическим порошком.

Величина относительного натяга бандажа рекомендуется небольшой величины: от 0,3/1000 до 0,8/1000.

После посадки бандажа на ось производят охлаждение бандажа.

Наличие в этот момент податливого слоя между осью и бандажом позволяет бандажу свободно сокращаться по длине. После окончания процесса полимеризации эпоксидной смолы с отвердителем бандаж надежно соединяется с осью.

Фирма «Хитачи» предлагает аналогичный способ крепления бандажа с осью. Порошок готовят из марганцовистой стали с размером частиц в несколько десятков микрон. Бандаж на ось устанавливают по посадке с зазором, величину которого выбирают в пределах от 0 до 0,3/1000 мм диаметра. Сушку собранного валка проводят при температуре 100 200°С в течение 2 10 ч. После окончания процесса полимеризации смолы бандаж соединяется с осью через тонкий упругий слой вещества, прочностные свойства которого достаточны для предотвращения относительного скольжения бандажа по оси.

Перспективным является использование различных припоев с низкой температурой плавления. Она подбирается такого значения с тем, чтобы после полного износа бочки валка можно было бы нагреть валок выше этой температуры без потери механических свойств оси. При этом припой размягчается, становится жидкотекучим, что позволяет легко снять бандаж [Пат. (ЧССР), №95047, 1969]. Фирма «Хитачи» предлагает для этого легкоплавкий сплав, состоящий из олова (основа сплава), 10% сурьмы, 10% цинка и добавок свинца. Посадочную поверхность бандажа покрывают припоем с помощью флюса при температуре нагрева бандажа 290°. Далее бандаж нагревают в электрической печи выше температуры плавления сплава, вторично подают флюсы на посадочную поверхность бандажа и в таком положении заводят ось. В течение всего времени проводят попеременно нагрев и охлаждение валка. Зазор по посадочной поверхности поддерживают в пределах 0,1 мм. Механические свойства припоя обеспечивают в этих условиях надежную фиксацию бандажа относительно оси.

Анализ наиболее распространенных технологий бандажирования с фиксацией элементов составных конструкций за счет гарантированного натяга (прессовые соединения, фиксация в результате изменения размеров сопрягаемых элементов при нагреве или охлаждении) позволяет сделать вывод об эффективности и актуальности использования бандажирования в металлургии, машиностроении и других отраслях промышленности.

Существенно снижаются материальные затраты на изготовление и обслуживание, повышаются надежность, долговечность, технологичность изготовления составных изделий. Однако применение рассмотренных методов фиксации ограничено рядом выявленных недостатков.

Целью исследования является разработка энергоэфективной технологии формирования неразъемных соединений, обеспечивающей надежную фиксацию бандажа на оси, устраняющую (уменьшающую) термическое воздействие на материал элементов составного изделия, характеризующуюся низкими материальными и трудовыми затратами.

Эту задачу предложено решить за счет применения воздействия на поверхность бандажа локального источника нагрева (например, сварочной дуги), обеспечивающего регламентированные условия деформации заданных участков бандажа, что даст возможность надежно зафиксировать его на оси.

Выводы к разделу 1

В результате анализа особенностей применения технологии бандажирования сформулированы следующие задачи исследования:

1. Разработка методов фиксации неразъемных соединений с применением локального нагрева.

2. Исследование условий деформации элементов бандажа, одетого на ось, от действия локального источника нагрева.

3. Построение математической модели напряженно-деформированного состояния элементов составных конструкций при воздействии локального источника нагрева.

4. Разработка конструкции составных изделий с применением локального нагрева.

5. Исследование и разработка технологического процесса создания составных изделий с применением локального нагрева.

6. Разработка методов повышения надежности (стабильности) условий натяга в процессе эксплуатации бандажированного изделия.

7. Расширение сфер применения разработанных технологий.

РАЗДЕЛ 2

МЕТОДИКИ ИССЛЕДОВАНИЙ

Для реализации поставленных в работе задач разработаны и модернизированы методики исследований, устройства и измерительные схемы, описание которых приведено ниже.



Pages:   || 2 | 3 | 4 |
 
Похожие работы:

«Смагина Наталья Николаевна МЕЖДУНАРОДНОЕ БИЗНЕС-ВЗАИМОДЕЙСТВИЕ В СОВРЕМЕННЫХ УСЛОВИЯХ ГЛОБАЛИЗАЦИИ МИРОВОЙ ЭКОНОМИКИ Специальность 08.00.14 – мировая экономика Диссертация на соискание ученой степени кандидата экономических наук Научный руководитель: Доктор экономических наук, профессор Елецкий Николай Дмитриевич Ростов-на-Дону...»

«СИДОРИН Евгений Сергеевич СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ ОРГАНИЗАЦИИ ТЕХНИЧЕСКОГО ОБСЛУЖИВАНИЯ ЭЛЕМЕНТОВ СИСТЕМЫ ЭЛЕКТРООБОРУДОВАНИЯ ЛЕГКОВЫХ АВТОМОБИЛЕЙ 05.22.10 – Эксплуатация автомобильного транспорта Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель: кандидат технических наук, доцент ХАСАНОВ Рустем Халилович Оренбург –...»

«СЮНЯЕВА Диана Анатольевна СТРУКТУРИЗАЦИЯ ПРОЦЕССА УПРАВЛЕНИЯ ЭЛЕКТРОЭНЕРГЕТИЧЕСКОЙ КОМПАНИИ (ПРИНЦИПЫ ПОСТРОЕНИЯ И МЕТОДЫ ОЦЕНКИ) Специальность 08.00.05 – экономика и управление народным хозяйством (экономика, организация и управление предприятиями, отраслями, комплексами: промышленность) Диссертация на соискание ученой степени...»

«РАССОХА ИГОРЬ НИКОЛАЕВИЧ УДК 1(091):224:(394.4) Философская мысль Финикии Специальность: 09.00.05 — история философии Диссертация на соискание научной степени доктора философских наук Научный консультант — Петрушов Владимир Николаевич, доктор философских наук, профессор Харьков — 2015 СОДЕРЖАНИЕ Введение Раздел 1. Теоретическая и...»

«БОЛДИНА АНАСТАСИЯ АНДРЕЕВНА РАЗРАБОТКА ТЕХНОЛОГИЙ ХЛЕБА И БЕЗГЛЮТЕННОВЫХ МУЧНЫХ КОНДИТЕРСКИХ ИЗДЕЛИЙ ОБОГАЩЕННЫХ РИСОВОЙ МУЧКОЙ 05.18.01 Технология обработки, хранения и переработки злаковых, бобовых культур, крупяных продуктов, плодоовощной продукции и виноградарства Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель: д.т.н., профессор Сокол Н.В. Краснодар 2015 ОГЛАВЛЕНИЕ...»

«КИРИЛЛОВА ЯНИНА ВАЛЕНТИНОВНА Методы и технология реставрации кинофотоматериалов на полиэтилентерефталатной основе Специальность 05.17.06 – Технология и переработка полимеров и композитов ДИССЕРТАЦИЯ НА СОИСКАНИЕ УЧЕНОЙ СТЕПЕНИ КАНДИДАТА ТЕХНИЧЕСКИХ НАУК НАУЧНЫЙ РУКОВОДИТЕЛЬ – доктор технических наук, профессор ГРЕКОВ К.Б....»

«Рогожников Евгений Васильевич МЕТОДЫ ОЦЕНКИ ПАРАМЕТРОВ СИГНАЛОВ ТЕЛЕКОММУНИКАЦИОННЫХ ИСТОЧНИКОВ ПОДСВЕТА В ПАССИВНЫХ РАДИОЛОКАЦИОННЫХ СИСТЕМАХ Специальность: 05.12.14 – Радиолокация и радионавигация Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель к.т.н. Ворошилин...»

«Мыльников Леонид Александрович РАЗВИТИЕ МЕТОДОВ И МОДЕЛЕЙ ПРОГНОЗИРОВАНИЯ И ПЛАНИРОВАНИЯ В ЗАДАЧАХ УПРАВЛЕНИЯ ИННОВАЦИОННЫМИ ПРОЕКТАМИ В ПРОИЗВОДСТВЕННО-ЭКОНОМИЧЕСКИХ СИСТЕМАХ 08.00.13 Математические и инструментальные методы экономики Диссертация на соискание ученой степени доктора экономических наук...»

«БОБРАКОВА Антонина Александровна ПОВЫШЕНИЕ КОМПЛЕКСНОСТИ ПЕРЕРАБОТКИ МОЛИБДЕНСОДЕРЖАЩИХ РУД ЗА СЧЕТ ПОЛУЧЕНИЯ СОПУТСТВУЮЩИХ КОНЦЕНТРАТОВ АЛЮМОСИЛИКАТНОГО СОСТАВА Специальность 25.00.13 – Обогащение полезных ископаемых ДИССЕРТАЦИЯ на соискание учёной степени кандидата...»

«Галактионов Олег Николаевич СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ СКВОЗНЫХ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПРОЦЕССОВ ЛЕСОСЕЧНЫХ РАБОТ С РЕЦИКЛИНГОМ ЛЕСОСЕЧНЫХ ОТХОДОВ 05.21.01 – Технология и машины лесозаготовок и лесного хозяйства Диссертация на соискание ученой степени доктора технических наук НАУЧНЫЙ КОНСУЛЬТАНТ – доктор технических наук, профессор И. Р. Шегельман Петрозаводск – 2015 Содержание Введение Состояние исследований в области рециклинга лесосечных отходов...»

«НЕФЕДОВ ДЕНИС ГЕННАДЬЕВИЧ МАТЕМАТИЧЕСКИЕ МОДЕЛИ И МЕТОДЫ РЕШЕНИЯ ЗАДАЧ ОПТИМАЛЬНОГО РАЗМЕЩЕНИЯ ЭЛЕМЕНТОВ РАСПРЕДЕЛЕННОЙ ПРОИЗВОДСТВЕННОЙ СТРУКТУРЫ Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Специальность: 05.13.18 – Математическое...»

«Брыкалов Сергей Михайлович МЕТОДОЛОГИЧЕСКИЕ АСПЕКТЫ И ИНСТРУМЕНТАРИЙ СТРАТЕГИЧЕСКОГО УПРАВЛЕНИЯ ПРОМЫШЛЕННЫМИ ПРЕДПРИЯТИЯМИ ВЕРТИКАЛЬНО ИНТЕГРИРОВАННЫХ СТРУКТУР АТОМНОЙ ОТРАСЛИ 08.00.05 – Экономика и управление народным хозяйством (Экономика, организация и управление предприятиями, отраслями, комплексами: промышленность) Диссертация на соискание ученой степени доктора экономических наук...»

«Шиповский Константин Аркадьевич ОБОСНОВАНИЕ И РАЗРАБОТКА ДИНАМИЧЕСКОЙ МОДЕЛИ ОБРАЗОВАНИЯ И ПРЕДУПРЕЖДЕНИЯ ДИФФЕРЕНЦИАЛЬНЫХ ПРИХВАТОВ (НА ПРИМЕРЕ САМАРСКОЙ ОБЛАСТИ) 25.00.15 Технология бурения и освоения скважин Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических...»

«БЛАГОВЕЩЕНСКИЙ ИВАН ГЕРМАНОВИЧ АВТОМАТИЗИРОВАННАЯ ЭКСПЕРТНАЯ СИСТЕМА КОНТРОЛЯ В ПОТОКЕ ПОКАЗАТЕЛЕЙ КАЧЕСТВА ПОМАДНЫХ КОНФЕТ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ НЕЙРОСЕТЕВЫХ ТЕХНОЛОГИЙ И СИСТЕМ КОМПЬЮТЕРНОГО ЗРЕНИЯ Специальность 05.13.06 – Автоматизация и управление технологическими процессами и производствами (в...»

«ЕФИМОВ АЛЕКСЕЙ МИХАЙЛОВИЧ ФОРМИРОВАНИЕ И ОЦЕНКА МАРКЕТИНГОВЫХ КАНАЛОВ РАСПРЕДЕЛЕНИЯ ПРОДУКЦИИ ПРОИЗВОДСТВЕННОЙ ОРГАНИЗАЦИИ Специальность 08.00.05 – Экономика и управление народным хозяйством (маркетинг) Диссертация на соискание ученой степени кандидата экономических наук Научный руководитель: доктор экономических наук,...»

«Королев Игорь Александрович МОДЕЛИ И МЕТОДЫ АНАЛИЗА ВЛИЯНИЯ ЦЕНООБРАЗОВАНИЯ НА ЭЛЕКТРОЭНЕРГИЮ НА МАКРОЭКОНОМИЧЕСКИЕ ПОКАЗАТЕЛИ ОТРАСЛЕЙ ЭКОНОМИКИ Специальность 08.00.05 – Экономика и управление народным хозяйством (экономика, организация и управление предприятиями, отраслями, комплексами промышленность) Диссертация на...»

«Субботин Михаил Юрьевич ВЛИЯНИЕ ФИЗИКО-МЕХАНИЧЕСКИХ СВОЙСТВ РУДНЫХ КОНЦЕНТРАТОВ НА КОНСТРУКТИВНЫЕ ПАРАМЕТРЫ ВНУТРЕННИХ УСТРОЙСТВ БАРАБАННЫХ СУШИЛОК Специальность 25.00.13 «Обогащение полезных ископаемых» ДИССЕРТАЦИЯ на соискание ученой степени кандидата технических наук...»

«БОНДАКОВА МАРИНА ВАЛЕРЬЕВНА РАЗРАБОТКА РЕЦЕПТУРЫ И ТЕХНОЛОГИИ ПРОИЗВОДСТВА КОСМЕТИЧЕСКИХ ИЗДЕЛИЙ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ ЭКСТРАКТА ВИНОГРАДА Специальность 05.18.06 – Технология жиров, эфирных масел и парфюмерно-косметических продуктов (технические науки) Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук...»

«Якутина Наталья Владимировна Исследование свойств модифицированных льняных тканей, обеспечивающих улучшение гигиенических и экологических показателей Специальность: 05.19.01 – «Материаловедение производств текстильной и легкой промышленности» Диссертация на соискание ученой...»

«РУДОВ Максим Евгеньевич ОЦЕНКА ВЛИЯНИЯ ТРЕЛЮЕМОЙ ПАЧКИ ЛЕСОМАТЕРИАЛОВ НА УПЛОТНЕНИЕ ЛЕСНОГО ПОЧВОГРУНТА 05.21.01. – Технология и машины лесозаготовок и лесного хозяйства диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель доктор технических наук, профессор И.В. Григорьев Санкт-Петербург 2015 год СОДЕРЖАНИЕ Введение Глава 1. Состояние вопроса и задачи...»









 
2016 www.konf.x-pdf.ru - «Бесплатная электронная библиотека - Авторефераты, диссертации, конференции»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.