WWW.KONF.X-PDF.RU
БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА - Авторефераты, диссертации, конференции
 

Pages:   || 2 | 3 |

«ПРОГНОЗИРОВАНИЕ ОСТАТОЧНОГО РЕСУРСА СТАЛЬНЫХ ВЕРТИКАЛЬНЫХ РЕЗЕРВУАРОВ ПО ПАРАМЕТРАМ ЦИКЛИЧЕСКОЙ ТРЕЩИНОСТОЙКОСТИ В УСЛОВИЯХ ДВУХОСНОГО НАГРУЖЕНИЯ ...»

-- [ Страница 1 ] --

Министерство образования и наук

и Российской Федерации

федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение

высшего профессионального образования

«Национальный минерально-сырьевой университет «Горный»

На правах рукописи

Герасименко Анастасия Андреевна

ПРОГНОЗИРОВАНИЕ ОСТАТОЧНОГО РЕСУРСА

СТАЛЬНЫХ ВЕРТИКАЛЬНЫХ РЕЗЕРВУАРОВ



ПО ПАРАМЕТРАМ ЦИКЛИЧЕСКОЙ ТРЕЩИНОСТОЙКОСТИ

В УСЛОВИЯХ ДВУХОСНОГО НАГРУЖЕНИЯ

Специальность 25.00.19 – Строительство и эксплуатация нефтегазопроводов, баз и хранилищ Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук

Научный руководитель:

кандидат технических наук, доцент Г.Х. Самигуллин Санкт-Петербург – 2014

ОГЛАВЛЕНИЕ

ВВЕДЕНИЕ

ГЛАВА 1 СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА И ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЯ............... 9 Анализ специфики работы стальных вертикальных резервуаров............. 9 1.1 Аварии и причины нарушения работоспособности резервуаров............ 12 1.2 Анализ методик расчета остаточного ресурса резервуаров

1.3 Анализ исследований роста усталостных трещин в условиях двухосного 1.4 нагружения

1.4.1 Влияние вида двухосного нагружения на скорость роста трещины....... 28 1.4.2 Конструкция образцов для двухосного нагружения

Выводы по 1 главе. Постановка задач исследования

1.5

ГЛАВА 2 ИССЛЕДОВАНИЕ НАПРЯЖЕННО–ДЕФОРМИРОВАННОГО

СОСТОЯНИЯ СТАЛЬНЫХ ВЕРТИКАЛЬНЫХ РЕЗЕРВУАРОВ С

ПОВЕРХНОСТНОЙ ПОЛУЭЛЛИПТИЧЕСКОЙ ТРЕЩИНОЙ

Коэффициенты интенсивности напряжений для цилиндрических 2.1 оболочек

Планирование численного эксперимента по исследованию 2.2 коэффициентов интенсивности напряжений в первом поясе резервуаров....... 37 Исследование напряженно-деформированного состояния резервуаров 2.3 методом конечных элементов

Конечно-элементные модели резервуаров с поверхностной трещиной.

2.4 Обоснование сходимости результатов

2.4.1 Метод подмоделирования

2.4.2 Конечно-элементная модель поверхностной полуэллиптической трещины

2.4.3 Верификация методики расчета коэффициента интенсивности напряжений

Исследование коэффициентов интенсивности напряжений 2.5 поверхностной полуэллиптической трещины в первом поясе резервуаров..... 62 Выводы по 2 главе

2.6

ГЛАВА 3 ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ ПАРАМЕТРОВ

ЦИКЛИЧЕСКОЙ ТРЕЩИНОСТОЙКОСТИ МЕТАЛЛА СТЕНКИ

СТАЛЬНОГО ВЕРТИКАЛЬНОГО РЕЗЕРВУАРА

Описание испытательного оборудования

3.1 Обоснование материала и конструкции экспериментального образца... 75 3.2 Проведение испытаний по определению характеристик циклической 3.3 трещиностойкости при двухосном нагружении

Характеристики циклической трещиностойкости стали Ст3 при 3.4 двухосном нагружении

Выводы по 3 главе

3.5

ГЛАВА 4 МЕТОДИКА ПРОГНОЗИРОВАНИЯ ОСТАТОЧНОГО РЕСУРСА

СТАЛЬНЫХ ВЕРТИКАЛЬНЫХ РЕЗЕРВУАРОВ С УЧЕТОМ ДВУХОСНОГО

НАГРУЖЕНИЯ

Стохастическая и детерминированная модели прогнозирования срока 4.1 безопасной эксплуатации резервуаров

Методика определения срока безопасной эксплуатации основного 4.2 металла стенки резервуаров при малоцикловом нагружении

4.2.1 Исходные данные

4.2.2 Порядок выполнения расчета

Пример расчета срока безопасной эксплуатации основного металла 4.3 первого пояса резервуара с поверхностной трещиной

Программный комплекс для расчета остаточного ресурса стенки 4.4 резервуаров с трещиноподобными дефектами

Выводы по 4 главе

4.5 ЗАКЛЮЧЕНИЕ

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

ПРИЛОЖЕНИЕ А

ПРИЛОЖЕНИЕ Б

ВВЕДЕНИЕ

Возникновение дефектов в процессе эксплуатации стальных вертикальных резервуаров (РВС) является неизбежным процессом из-за коррозионного износа и малоцикловой усталости металла. Наиболее опасными дефектами в стенке резервуаров принято считать усталостные трещины, появляющиеся в результате циклических нагрузок в местах концентрации напряжений. Нормативно-технические документы ОАО АК «Транснефть», ОАО «НК «Роснефть», АО «Нефтемонтаждиагностика», НО Ассоциации «Ростехэкспертиза» запрещают эксплуатацию РВС с трещинами.





В то же время у эксплуатирующих организаций не всегда есть возможность незамедлительно выполнить ремонт. Из практики, известны случаи безаварийной эксплуатации резервуаров с несквозными поверхностными трещинами на стадии стабильного роста, подтвержденные модельными расчетами. Исследованиями Болотина В.В., Буренина В.А., Галлямова А.К. показано, что долговечность резервуара в процессе прорастания трещины через стенку составляет значительную долю ресурса всей конструкции и есть время для ремонта, прежде чем трещина достигнет критических размеров.

Для того чтобы определить остаточный ресурс резервуара, степень опасности дефекта и назначить срок проведения обследования технического состояния, необходимо уметь предсказывать: как будет развиваться трещина при данных режимах эксплуатации и каким будет ее критический размер. С точки зрения механики разрушения скорость развития трещины в стенке резервуара зависит от напряженно-деформированного состояния (НДС) в вершине трещины, характеризующегося коэффициентом интенсивности напряжений, и параметров циклической трещиностойкости металла. Известно, что нижние пояса резервуаров, уторный узел, места врезок приемо-раздаточных патрубков находятся в условиях сложного напряженного состояния, которое оказывает влияние на характеристики циклической трещиностойкости стали.

Следовательно, актуальной задачей является определение возможного срока безопасной эксплуатации резервуаров, с учетом фактического напряженного состояния стенки резервуара с дефектом и его влияния на характеристики циклической трещиностойкости.

Цель исследования: повышение надежности эксплуатации РВС на основе прогнозирования их остаточного ресурса при двухосном напряженном состоянии.

Для достижения поставленной цели необходимо решить следующие задачи:

Разработать конечно-элементные модели РВС с поверхностной 1.

полуэллиптической трещиной для оценки НДС и расчета коэффициентов интенсивности напряжений при различных эксплуатационных нагрузках.

Исследовать экспериментально влияние вида напряженного 2.

состояния, реализующегося в стенке РВС в процессе эксплуатации, на характеристики циклической трещиностойкости стали.

Разработать инженерную методику определения срока службы 3.

резервуаров, учитывающую сложное напряженное состояние конструктивных элементов резервуаров и влияние двухосного нагружения на параметры циклической трещиностойкости стали.

Научная новизна исследования:

Получены аналитические зависимости для расчета коэффициентов 1.

интенсивности напряжений первого пояса РВС, учитывающие геометрические параметры несквозной поверхностной трещины, конструктивные особенности резервуаров и условия эксплуатации.

Для стали Ст3 экспериментально установлены закономерности 2.

влияния вида напряженного состояния на скорость роста трещины. Определены характеристики циклической трещиностойкости стали Ст3 в диапазоне соотношений двухосности номинальных напряжений от +1,0 до - 0,4.

Защищаемые научные положения:

К-тарировочную функцию, учитывающую изменение 1.

геометрических параметров несквозной поверхностной трещины и конструктивные особенности резервуара, необходимо использовать при расчете коэффициентов интенсивности напряжений для определения остаточного ресурса РВС при малоцикловом нагружении.

Влияние вида двухосного напряженного состояния на скорость 2.

роста трещины необходимо учитывать для корректного прогнозирования остаточного ресурса РВС при малоцикловом нагружении.

Практическая значимость работы заключается в том, что на основе численного анализа и экспериментальных исследований разработана инженерная методика оценки остаточного ресурса РВС при малоцикловом деформировании, учитывающая влияние вида эксплуатационного нагружения на коэффициенты интенсивности напряжений и характеристики сопротивления деформированию и разрушению материала резервуара.

Соответствие диссертации паспорту специальности.

Область исследования, связанная с оценкой влияния поверхностных трещин в резервуарах на их остаточный ресурс, соответствует паспорту специальности 25.00.19 – Строительство и эксплуатация нефтегазопроводов баз и хранилищ, а именно: пункту 1 «Напряженное состояние и взаимодействие с окружающей средой трубопроводов, резервуаров и оборудования при различных условиях эксплуатации с целью разработки научных основ и методов прочностного, гидравлического и теплового расчетов нефтегазопроводов и газонефтехранилищ»; пункту 7 «Исследования в области ресурса трубопроводных конструкций, в том числе, прогнозируемого при проектировании и остаточного при их эксплуатации».

Методы исследования.

Использовался комплексный метод, включающий экспериментальные исследования параметров циклической трещиностойкости стали Ст3 при различных вариациях двухосного нагружения, проведенные на стенде BI-00kN Biaxial test system (Исследовательский центр проблем энергетики КазНЦ РАН, г. Казань) и численный анализ НДС РВС с использованием метода конечных элементов в ПК Ansys и Abaqus. Основные теоретические результаты получены с использованием подходов, базирующихся на классических методах линейной механики разрушения.

Достоверность научных положений обоснована и подтверждена использованием современных методов и средств экспериментальных исследований. Обработка экспериментальных данных проводилась с помощью стандартных методов регрессионного анализа. Достоверность теоретических исследований подтверждается установленным совпадением частных численных решений с литературными данными, полученными другими авторами, и применением общепринятых методов корреляционного и регрессионного анализа.

Реализация результатов работы.

Разработанная инженерная методика прогнозирования остаточного ресурса резервуаров при малоцикловом нагружении используется в ЗАО Научно-техническом центре «Технология, экспертиза и надежность» и ЗАО «Центр технической безопасности и диагностики «Полисервис».

Научные и практические результаты исследований рекомендованы к использованию в учебном процессе подготовки магистров, обучающихся в Национальном минерально-сырьевом университете «Горный» по направлению 131000 «Нефтегазовое дело».

Апробация работы.

Основные положения диссертационной работы доложены и обсуждены на: семинаре «Autumn Retreat in Hockendorf - 2013» г. Фрайберг, Германия; XIV Международной молодежной научной конференции Севергеоэкотех – 2013, Ухта; XVII Международном научном симпозиуме имени академика М. А.

Усова студентов и молодых ученых «Проблемы геологии и освоения недр»

2013г., Томск; Международном форуме – конкурсе молодых ученых «Проблемы недропользования» СПГГУ, 2011г., Санкт-Петербург; XV Международном симпозиуме имени академика М.А. Усова «Проблемы геологии и освоения недр» 2011г., Томск; X международной научнопрактической конференции «Исследование, разработка и применение высоких технологий в промышленности» 2010г., Санкт-Петербург; VII Международной научно-технической конференции «Динамика систем, механизмов и машин»

2009г., Омск.

Работа была поддержана грантом Германской службы обменов DAAD стипендией Иван Губкин 2013 – 2014 гг.

ГЛАВА 1 СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА И ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЯ

–  –  –

Нефтяное хозяйство Российской Федерации насчитывает порядка 50 000 резервуаров различных типоразмеров В настоящее время срок [56].

эксплуатации значительной части стальных вертикальных резервуаров (РВС) превышает нормативно-установленный (20-25 лет). Так по данным ОАО АК «Транснефть» [79, 111] на 2014 год в компании по результатам диагностики выведено из эксплуатации 37% РВС в возрасте старше 30 лет и 12% от 10 до 30 лет, при общем количестве имеющихся 872 резервуаров.

На долговечность и надежность работы резервуаров оказывает влияние цикличность нагружения и амплитуда наполнения – опорожнения. Существует два принципиально отличающихся вида эксплуатационных режимов РВС [55, 73, 94]:

Статическое нагружение, когда в 80% случаев уровень заполнения 1.

резервуаров находится в диапазоне от 46 до 70% максимально допустимого взлива. При этом за год среднее число циклов наполнения – опорожнения около

100. На рисунке 1.1 в качестве примера статического нагружения представлены данные о режиме эксплуатации резервуаров предприятия ОАО «Уфанефтехим». Из гистограммы видно, что среднее число циклов полного наполнения – опорожнения резервуаров составляет приблизительно 83 цикла в год, а средний возраст резервуаров на данном предприятии превышает 40 лет.

Циклическое нагружение, когда в 60% случаев уровень заполнения 2.

составляет от 85 до 90% максимально допустимого взлива (рисунок 1.2).

Среднее число циклов наполнения – опорожнения составляет 200 - 350 циклов в год. Установлено, что при таком режиме эксплуатации максимальные напряжения в стенке могут достигать от 60 до 90% предела текучести [98]. Под действием высоких циклических нагрузок происходит интенсивное развитие монтажных и заводских дефектов. Средний срок службы уторного узла составляет от 6 до 8 лет, монтажных стыков – от 3 до 5 лет.

Число циклов наполнения опорожнения, цикл/год

–  –  –

резервуара реализуется плоское напряженное состояние, вызванное действием внутреннего давления и осевой сжимающей силы, рисунок 1.3. Отношение номинальных напряжений в стенке РВС характеризуется коэффициентом двухосности пр / кц, (1.1) где пр, кц – продольные и кольцевые номинальные напряжения.

–  –  –

На соотношение двухосности оказывает влияние уровень заполнения резервуара нефтепродуктом и местоположение точки, для которой выполняется расчет, поскольку места сопряжения днища со стенкой, а также врезки приемораздаточных патрубков (ПРП), люков и т.д. вызывают локальные изменения напряжений.

Исследование напряженно-деформированного состояния (НДС) можно проводить аналитическим и численным методами. Аналитический метод расчета НДС резервуаров основан на теории тонкостенных оболочек и реализован в существующих нормах проектирования [88, 93, 94]. При этом, как правило, рассматривается идеализированная модель реальной конструкции без учета конструктивных геометрических особенностей: люков, неукрепленных отверстий, укрепляющих и накладных колец, патрубков и т.д., которые оказывают существенное влияние на распределение напряжений и деформаций в стенке резервуара. Использование численных методов расчета НДС [35, 59, 68, 82, 100, 119] позволяет рассмотреть всю сложную геометрическую форму РВС целиком, учесть взаимовлияние концентраторов напряжений, реальные эксплуатационные нагрузки.

Для обеспечения высокой надежности и безопасности крупных резервуаров рекомендуется использовать качественные мелкозернистые полностью раскисленные стали с высокой стойкостью против хрупких разрушений [8, 23, 78, 93, 109]. Анализ технической документации ОАО «Уфанефтехим», результатов обследования Ленской нефтебазы [1] и данных литературных источников [48, 52, 89, 106, 122] показал, что РВС, смонтированные в 1950 - 1996 годах, изготовлены в основном либо из мягкой малоуглеродистой стали Ст3, ВСт3сп или низколегированной стали 09Г2С.

Аварии и причины нарушения работоспособности резервуаров 1.2

Несмотря на строгие нормы и правила проектирования, строительства и эксплуатации объектов хранения нефти в резервуарных парках случаются аварии. Начиная с 2003 г., в журнале Ростехнадзора «Вестник промышленной безопасности» систематически публикуются известия об авариях резервуаров.

В работах [11, 12, 14, 36, 41, 47, 48, 49, 51, 91, 115, 117] можно найти описание аварий резервуаров и причин их возникновения, начиная с 30-х годов прошлого века (таблица 1.1).

–  –  –

В работе Галеева В.Б. [12] описано достаточно большое количество аварий резервуаров, начиная с 1950 года. Указаны причины нарушения работоспособности резервуаров на Урусинской нефтебазе Урало-Сибирского нефтепроводного управления (РВС – 5000, 1950 год); в резервуарном парке «Уфа-Ишимбай» (РВС – 5 000, 1953 год); нефтебазах г. Бердска (РВС – 700), г.

Воронежа (РВС – 5000), г. Харькова (РВС – 700); на Благовещенской нефтебазе Хабаровского управления (РВС – 5000, 1959 год); на Каменской нефтебазе Ростовского управления Главнефтеснаба РСФСР (РВС – 700, 1960 год). Во всех случаях к авариям приводило хрупкое разрушение стали, начинавшееся с нижних поясов, или нарушение правил эксплуатации.

Отказы резервуаров за рубежом рассмотрены в работах [4, 11, 47, 91].

Розентштейн И.М. в работе [91] описывает аварии резервуаров объемом 38; 50;

65 и 80 тыс. м3 в Японии (1974 год) и 30; 50 тыс. м3 в Европе (1955 год).

Причиной разрушения во всех случаях оказались усталостные трещины в уторном шве и окрайке. Болотин В.В. [4] приводит данные отчета, выполненного по поручению Управления атомной энергетики Великобритании, в котором исследовались причины отказов сосудов давления: паровых котлов, теплообменников, резервуаров химической и нефтехимической промышленности в 1962 – 1978 годах. Оказалось, что среди рассмотренных 229 отказов 94% были связаны с возникновением усталостных трещин.

В работах [25, 121] был проведен следственно-причинный анализ аварий на опасных производственных объектах РФ. Установлено, что в период с 1998 по 2007 год произошло порядка 35 отказов резервуаров из-за нарушений правил технического обслуживания, использования в строительстве резервуаров стали, не предусмотренной проектом, малоцикловой усталости металла.

Следует заметить, что информация о причинах возникновения и последствиях аварий труднодоступна, из-за нежелания компаний придавать широкой огласке сведения о масштабах причиненного ущерба и экологических последствиях [12]. Это также подтверждено в работе [51], где установлено, что общее число аварий в 3 – 5 раз больше регистрируемых.

Анализ приведенных примеров разрушений РВС и работ [2, 13, 26, 27, 33, 40, 55, 65, 67, 89, 94, 117] позволяет установить, что, как правило, разрушения происходят либо сразу после ввода резервуаров в эксплуатацию из-за не устраненных дефектов монтажа, либо через 15 – 20 лет в результате физического износа. К авариям приводит нарушение правил технической эксплуатации (нарушение технологических режимов, сроков технических осмотров); использование при строительстве сталей, не соответствующих требованиям нормативно-технической документации.

Наиболее уязвимыми конструктивными элементами РВС являются [6, 55, 65, 94]:

узел сопряжения стенки и днища (зона уторного шва);

участки днища на расстоянии 0,5 – 1,2 метра от уторного шва, а также сварные швы между окрайками и центральной частью днища и прилегающие к ним участки;

зоны врезок люков, ПРП и других элементов;

вертикальные сварные монтажные швы, особенно в нижних поясах;

перекрестия вертикальных и горизонтальных сварных швов в двух нижних поясах;

верхние пояса в зоне переменного смачивания от воздействия конденсата.

В цилиндрической оболочке, нагруженной внутренним давлением, максимальные главные напряжения реализуются вдоль образующей корпуса сосуда [59, 129], следовательно, самыми опасными дефектами являются вертикально ориентированные трещины. К трещиноподобным дефектам можно отнести также царапины, надрезы, риски, т.е. дефекты, которые имеют вид продолговатой канавки глубиной 1 – 3 мм с острым углом у вершины и могут быть приведены к некоторой «эквивалентной трещине».

Загрузка...

Анализируя вышеизложенное, можно предположить следующую картину развития аварийной ситуации:

Заводские дефекты листового проката и повреждения в ходе 1.

монтажа конструкции приводят к возникновению зародыша усталостной трещины.

В процессе эксплуатации (возможно из-за нарушения правил 2.

эксплуатации или неблагоприятного сочетания нагрузок) происходит развитие дефекта и трещина достигает критических размеров.

Отсутствие своевременного технического обследования ведет к 3.

тому, что трещиноподобный дефект вовремя не устранен, в результате чего происходит авария.

Таким образом, для предотвращения аварий необходимо иметь как эффективную систему технического диагностирования РВС, которая позволила бы еще до ввода в эксплуатацию обнаруживать дефекты заводского и монтажного характера, так и систему прогнозирования скорости роста трещиноподобных дефектов, обнаруженных на «рабочем» резервуаре.

Анализ методик расчета остаточного ресурса резервуаров 1.3

Основными этапами при оценке технического состояния резервуара являются [84, 87, 88, 109, 129]:

техническое диагностирование;

поверочные расчеты на прочность и устойчивость, расчет остаточного ресурса по критерию коррозионного износа и малоцикловой усталости;

расчет срока проведения следующего технического диагностирования;

оформление отчетных материалов по оценке технического состояния резервуара.

Согласно нормативной документации [87, 88, 129] обнаруженные в результате технического диагностирования дефекты в конструктивных элементах резервуаров классифицируются следующим образом:

группа 1: предельные дефекты, эксплуатация не допускается;

группа 2: дефекты, для каждого из которых необходимо выполнять расчет срока безопасной эксплуатации элемента с этим дефектом;

группа 3: дефекты, подлежащие устранению, либо без вывода из эксплуатации, либо при устранении дефектов 1-ой группы и 2-ой группы.

Следует отметить, что по данной классификации трещины в стенке, местах врезок ПРП, в люках и других конструктивных элементах резервуара относятся к первой группе. Таким образом, РВС с трещинами обязательно должен быть выведен из эксплуатации в ремонт.

Однако, по мнению Болотина В.В, Буренина В.А., Галлямова А.К. [5, 8, 15, 16], дефекты, возникшие в результате монтажа или эксплуатации, в том числе и трещины, оказывают различное влияние на техническое состояние резервуара. Наличие трещиноподобных дефектов, находящихся на стадии стабильного роста, не приводит к мгновенному выходу резервуара из строя, поскольку долговечность конструкции на стадии развития трещин составляет основную долю полной долговечности [4, 17, 43, 59]. Следовательно, если доказать, что трещина не нарушает работоспособность конструкции и развивается со скоростью менее 10-3 мм/цикл, то эксплуатацию резервуара можно будет продолжить без ремонта.

Следует отметить, что в настоящее время применительно к эксплуатирующимся резервуарам используют понятие «индивидуальный остаточный ресурс» [5, 8, 40, 84, 109, 110], что дает возможность предупреждать возможные отказы, более рационально планировать режимы эксплуатации и организовывать обследования РВС, определять степень необходимости вывода объекта в капитальный ремонт. Индивидуальный остаточный ресурс - продолжительность эксплуатации конкретного резервуара от данного момента времени до наступления предельного состояния или до ближайшего обследования технического состояния средствами и методами диагностики [30].

Расчет элементов конструкций резервуара по предельным состояниям выполняется согласно рекомендациям нормативно-технической документации

–  –  –

где f 1, y c, y m, y n – коэффициенты надежности по нагрузке, условиям работы, материалу, назначению;

– наибольшее значение плотности продукта, хранимого в данном

–  –  –

Рu – нормативная величина избыточного давления в пространстве под кровлей резервуара;

– минимальная выявленная толщина стенки резервуара в расчетном поясе;

– нормативное сопротивление материала.

R yn Коэффициенты запаса назначаются с учетом особенностей эксплуатации резервуаров и выбранных конструкционных материалов.

Комментируя данное соотношение, авторы работ [33, 40, 70] подчеркивают, что оно может быть применено лишь для оценки размеров конструктивных элементов. В данном уравнении (1.2) не учитывается время, цикличность нагружения объекта, особенности механизма разрушения при наличии технологических, монтажных и эксплуатационных дефектов.

Использование данного критерия прочности для прогнозирования остаточного ресурса РВС приводит к заниженным оценкам работоспособности. На основании полученной информации об уровнях напряжений в конструкции не очевидны дальнейшие мероприятия по обеспечению работоспособности резервуара.

Буренин В.А. [8] предлагает критерий (1.3), по которому можно провести оценку возможности дальнейшей эксплуатации конкретного РВС и степень его

–  –  –

Анализ литературы [24, 43, 112, 118, 123] показал, что существует более шестидесяти зависимостей, которые связывают скорость роста усталостной трещины с параметрами нагружения и механическими свойствами материала.

Универсальной аналитической зависимости, адекватно описывающей скорость роста трещины с учетом всех возможных факторов нагружения и параметров материала, до сих пор не найдено.

Известно, что для большинства материалов зависимость (1.4) в двойных логарифмических координатах графически представляется S – образной кривой, называемой кинетической диаграммой усталостного разрушения. На рисунке 1.4 представлена типовая кинетическая диаграмма усталостного разрушения [72, 86, 112].

Рисунок 1.4 – Типовая кинетическая диаграмма усталостного разрушения

Кинетическая диаграмма усталостного разрушения состоит из трех участков. Первый, нелинейный, соответствующий низким скоростям роста усталостных трещин (менее 5·10-5 мм/цикл), слева ограничен пороговым значением КИН Kth. Второй, линейный участок диаграммы описывает стабильный рост трещины. Третий участок диаграммы справа ограничивается величиной критического значения КИН Kfc, соответствующей переходу от усталостного роста трещины к спонтанному разрушению.

Условие циклической прочности записывается в виде выражения K I K fc, (1.5) где Kfc – критический КИН, значение наибольшего КИН цикла, при котором

–  –  –

R – коэффициент асимметрии цикла.

В работах [17, 128] при прогнозировании остаточного ресурса РВС предлагается использовать методику, разработанную Гареевым А.Г. Модели роста трещин (таблица 1.2) получены на основе статистической обработки результатов усталостных испытаний образцов прямоугольного сечения из стали ВСт3сп с концентраторами напряжений в виде V-образного надреза.

–  –  –

N – базовое число циклов нагружения (10 ).

В работах [82, 83] автор приводит методику определения ресурса безопасной эксплуатации РВС, разработанную на основе анализа режима нагружения, принципа линейного накопления повреждений и концентрации напряжений в сварных соединениях. Оценивается ресурс резервуара с вертикальной или горизонтальной трещиной переменной длины вблизи сварного шва с использованием значений вязкости разрушения, определенных на образцах с шевронным надрезом.

В нормативных документах [37, 84, 94, 129] остаточный ресурс стенки резервуара при малоцикловом нагружении рекомендуется рассчитывать, как сумму циклов по двум стадиям циклического разрушения, в соответствии с уравнением Nс N0 N p, (1.10) где N 0 – число циклов до образования макротрещин;

– число циклов до образования лавинообразной трещины.

Nр Число циклов до образования макротрещины определяется по формуле (1.11) после чего из двух значений выбирается меньшее.

–  –  –

max – максимальное напряжение цикла;

min – расчетное минимальное напряжение.

Число циклов до лавинообразного роста трещины вычисляется по формуле (1.13) в предположении, что длина трещины изменяется от начальной длины a0 до критической aкр.

–  –  –

где a – характерный размер трещины;

YI – безразмерный коэффициент, зависящий от геометрии тела, параметров трещины и условий нагружения, называемый К-тарировочной функцией [61, 62, 74, 124].

Во всех описанных методиках [17, 68, 69, 84, 128] значение Ктарировочной функции определенно без учета реальной геометрии конструкции, фактических нагрузок. Связано это с тем, что расчет КИН в реальных конструкциях является сложной задачей, а для образцов простой

–  –  –

сформированы общие трехмерные расчетные схемы, которые позволили установить, что в тонкостенном цилиндре влияние двухосности номинальных напряжений на ресурс является существенным. К сожалению, в данной работе автором рассматривалась внутренняя трещина в цилиндре с соотношением толщины стенки к внутреннему радиусу от 0,1 до 1. В резервуарах данное отношение на два порядка ниже.

Анализ исследований роста усталостных трещин в условиях 1.4 двухосного нагружения 1.4.1 Влияние вида двухосного нагружения на скорость роста трещины Впервые влияние вида нагружения на скорость роста усталостной трещины исследовал Хант [143]. Им было установлено, что компонента напряжений, действующая параллельно плоскости трещины, уменьшает скорость роста трещины при двухосном нагружении по сравнению с одноосным растяжением. В дальнейшем эффект замедления скорости роста трещины в поле растягивающих двухосных напряжений и увеличения при растяжении – сжатии был подтверждён в работах Миллера К. [154], Лю A. и Дитмера Д. [153], Сандера Р. и Ильченко Б. [165], Джонса Д. и Эфтиса Дж.

[146], Брайде Н. [136], Гаретта Г. [140].

Миллер К. в работе [154] описывает результаты испытаний плоских образцов со сквозной трещиной на равнодвухосное растяжение, растяжение – сжатие, одноосное растяжение. Исследователь установил, что наибольшая скорость роста трещин наблюдается при растяжении – сжатии, наименьшая – при двухосном растяжении. Схожие результаты были получены Ито и Шимамото [145] на крестообразных образцах толщиной 2,5 мм из магниевого сплава. Андерсон и Гаррет [134, 140] показали, что равнодвухосное растяжение приводит к уменьшению скорости роста трещины по сравнению с одноосным нагружением, а растяжение – сжатие, практически чистый сдвиг, приводит к увеличению скорости роста трещины почти в три раза по сравнению с одноосным нагружением.

Противоположные результаты были получены Юки и др. в работе [168].

Экспериментальные исследования [168] показали, что двухосность нагружения влияет на скорость роста трещины только при высоких уровнях нагрузки.

Резкий рост скорости при равнодвухосном и одноосном нагружении наблюдается при переходе с нормального отрыва на чистый сдвиг. Ли и Тейлор [152], Мисак [155, 156] установили, что для тонких пластин с толщиной рабочей части до 6 мм скорость роста трещины возрастает при увеличении коэффициента двухосности напряжений. Танака в работе [166] продемонстрировал, что на крестообразных образцах с толщиной рабочей части 2 мм со сквозной трещиной при растяжении – сжатии скорость трещины уменьшалась, а при двухосном растяжении увеличивалась.

Для образцов из стали 20 и алюминиевого сплава АК6 с толщиной рабочей части 10 мм [9, 10, 160]; сплавов Д16АТ и ОТ-4 с толщиной 5 мм и утонением в центральной части до 2 мм [95] установлено, что при увеличении коэффициента двухосности скорость роста трещины возрастает.

Таким образом, влияние вида двухосного нагружения на скорость роста трещины до сих пор однозначно не установлено.

1.4.2 Конструкция образцов для двухосного нагружения Для оценки скорости роста трещины и характеристик трещиностойкости материала при циклическом нагружении используются методические указания РД 50-345-82 [86]. Для испытаний рекомендуются образцы с исходной трещиной двух групп:

I группа: образцы, в которых КИН зависит от длины трещины;

II группа: образцы, в которых КИН, в определенном интервале длин трещин, практически от нее не зависит.

Образцы обеих групп испытываются на осевое и внецентренное растяжение, на круговой изгиб.

Однако характерной чертой эксплуатации резервуаров является двухосное напряженное состояние, вызываемое продольными сжимающими и кольцевыми растягивающими напряжениями. Таким образом, для исследования характеристик циклической трещиностойкости резервуарных сталей необходимо создать в рабочей зоне образца поле напряжений, которое будет эквивалентно напряженному состоянию элементов конструкции РВС в условиях эксплуатационного нагружения.

Все способы получения такого напряженного состояния можно разделить на три основные группы [20, 32, 34, 50, 53, 54, 77, 99, 104]:

группа 1: испытания на специальных образцах (рисунок 1.5а);

группа 2: испытания на образцах с криволинейной поверхностью (рисунок 1.5б);

группа нагружение в двух взаимно перпендикулярных 3:

направлениях плоских образцов.

–  –  –

Образцы первой и второй группы (трубчатые, полусферические и эллипсоидные образцы, нагружаемые внутренним давлением) не пригодны для изучения развития трещин при циклическом нагружении в условиях плоского напряженного состояния, из-за влияния кривизны и нежелательной формы продольного сдвига, сопровождающей процесс разрушения.

Наибольшие преимущества для исследования трещин имеют плоские образцы, поскольку их боковые поверхности свободны от напряжений, напряжения постоянны по толщине образца и существует возможность независимого нагружения в каждом направлении. Простейшим представителем данной группы является образец в виде квадрата [20], представленный на рисунке 1.6.

Рисунок 1.6 – Образец в виде квадратной пластины с утолщением в зоне крепления В экспериментальной практике исследований циклической трещиностойкости материалов в условиях двухосного напряженного состояния широкое распространение получили крестообразные образцы [54, 125, 133, 137, 139, 164], в которых лепестки выполняют функцию захватов (рисунок 1.

7).

Рисунок 1.7 – Крестообразные образцы

Только плоские крестообразные образцы позволяют реализовать все возможные соотношения напряжений в рабочей зоне. К недостаткам таких образцов следует отнести:

значительную концентрацию напряжений в местах переходов;

сравнительно небольшую зону равномерных напряжений в местах переходов и в центре образца;

сложность формы, отсутствие специального оборудования для испытаний.

–  –  –

Проведенный анализ позволяет сделать следующие выводы:

В процессе эксплуатации места врезок ПРП, уторный узел, и др.

1.

конструктивные элементы стенки РВС находятся в условиях сложного напряженного состояния и не регулярного спектра нагружения, приводящих к развитию трещиноподобных дефектов.

Использующиеся подходы прогнозирования работоспособности 2.

резервуаров при малоцикловом нагружении не позволяют достаточно точно оценить остаточный ресурс стенки резервуара, поскольку напряженное состояние элементов РВС определяется по безмоментной теории оболочек, которая не учитывает локальные напряжения, наличие концентраторов напряжений и краевой эффект.

При оценке остаточного ресурса резервуаров с трещиноподобным 3.

дефектом в стенке не учитывается влияние сложного напряженного состояния конструкции на характеристики циклической трещиностойкости металла.

Для экспериментального исследования параметров циклической 4.

трещиностойкости при двухосном нагружении в экспериментальной практике используют крестообразные образцы.

Исходя из цели работы и вышеизложенных выводов, были определены следующие задачи исследования:

Разработать конечно-элементные модели РВС с поверхностной 1.

полуэллиптической трещиной для оценки НДС и расчета коэффициентов интенсивности напряжений при различных эксплуатационных нагрузках.

Исследовать экспериментально влияние вида напряженного 2.

состояния, реализующегося в стенке РВС в процессе эксплуатации, на характеристики циклической трещиностойкости стали.

Разработать инженерную методику определения срока службы 3.

резервуаров, учитывающую сложное напряженное состояние конструктивных элементов резервуаров и влияние двухосного нагружения на параметры циклической трещиностойкости стали.

ГЛАВА 2 ИССЛЕДОВАНИЕ НАПРЯЖЕННО–

ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ СТАЛЬНЫХ ВЕРТИКАЛЬНЫХ

РЕЗЕРВУАРОВ С ПОВЕРХНОСТНОЙ ПОЛУЭЛЛИПТИЧЕСКОЙ

ТРЕЩИНОЙ

–  –  –

Состояние элементов резервуара с трещиной может быть изучено при помощи методов линейной механики разрушения путем интегрирования зависимости скорости роста трещин от КИН (формула 1.4). Для оценки остаточного ресурса резервуара необходимо наличие аналитического выражения КИН (формула 1.17), учитывающего геометрические и эксплуатационные особенности конструкции.

В справочной литературе [61, 105] собрано большое количество выражений КИН для идеализированных геометрий конструкций, форм и расположения трещин. В работе [157] Ньэман Дж.С. и Раджу И. приводят аппроксимационную формулу КИН (2.1) для цилиндра с поверхностной трещиной (рисунок 2.1а), которая основывается на осреднении окружных напряжений по толщине стенки цилиндра.

–  –  –

решения задачи о плоской деформации полосы с краевой трещиной в случае действия мембранных напряжений или изгибающего момента.

В обеих расчетных схемах (2.1а, 2.1б) влияние действия геометрии цилиндра и поверхностной трещины учитывается с помощью корректировочных табличных коэффициентов.

Следует отметить, что аналитические выражения КИН, предложенные Ньэманом Дж.С., Раджу И. и Yahsi O.S. и Эрдоганом Ф. в работах [157, 167], могут использоваться только для цилиндров идеальной формы под действием постоянного давления без учета сжимающей нагрузки. При этом отношение радиуса цилиндра к толщине стенки изменяется в первой схеме от 4 до 10, а во второй от 5 до 200. В то время как, в стенке резервуара трещина находится в условиях двухосного нагружения, в поле растягивающих кольцевых и сжимающих продольных напряжений, а отношение радиуса к толщине стенки в зависимости от объема резервуара варьируется от 1000 до 2500.

Довольно часто [68, 84, 88, 94, 129] при расчете КИН РВС используют аналитические выражения, полученные для бесконечной пластины под действием одноосного растяжения, или умножением КИН пластины с центральным дефектом на коэффициент, учитывающий кривизну поверхности [57, 64, 147-149]. Однако, в работе [74] было показано, что «если основное напряженное состояние безмоментно, то напряжения около трещины в оболочке всегда больше соответствующих напряжений в пластине, берега которой подвержены идентичной нагрузке».

Таким образом, вышерассмотренные решения КИН несквозных трещин в большей степени относятся к идеализированным геометрическим формам и условиям нагружения и не могут быть применены при расчете трещины в РВС.

Планирование численного эксперимента по исследованию 2.2 коэффициентов интенсивности напряжений в первом поясе резервуаров КИН характеризует интенсивность поля напряжений в вершине трещины и зависит от размеров трещины, геометрических особенностей рассматриваемой конструкции, условий нагружения. В данной работе КИН определяется с помощью метода конечных элементов (МКЭ). Первоначально для расчета КИН необходимо проанализировать номинальные напряжения в стенке резервуара. Для этого нужно сформировать конечно-элементную модель РВС и определить НДС в точках, где в дальнейшем будет моделироваться трещина. Далее необходимо с применением методики подмоделирования рассчитать КИН.

Метод подмоделирования предполагает использование двух раздельных конечно-элементных моделей. Полной тонкостенной модели, исследуемого резервуара, и твердотельной подмодели с трещиной, которая является частью полной модели в интересующей области, расположенных в одних координатах.

В качестве граничных условий для подмодели берутся перемещения на границе вырезки, рассчитанные с помощью полной модели.

При проведении численного эксперимента по исследованию КИН в стенке резервуара принимаются следующие допущения:

Моделируется конструкции РВС.

1.

Максимальным уровнем наполнения (h) резервуаров считается 95% 2.

от его высоты (H), минимальным 15%, поскольку уровень продукта не может быть ниже верхней образующей ПРП.

Моделируется продольный дефект так, как принципиальным 3.

условием распространения трещины является действие кольцевых напряжений.

Максимальная глубина (b) трещины принимается равной 80% 4.

толщины стенки резервуара (t).

Отношение глубины (b) трещины к полудлине (a) постоянное и 5.

равняется b/a=1/3.

Исследуется трещина, расположенная на внешней стороне первого 6.

пояса, на расстоянии с (рисунок 2.1б) от дна резервуара в пределах от 0,2hп до 0,8hп, где hп - высота пояса.

Расчет КИН проводится для трещины, расположенной как на 7.

равном удалении между ПРП, так и вне зоны влияния ПРП на напряженное состояние стенки, что составляет соответственно 70 и 450 моделируемой части РВС.

Задача решается в упругой постановке.

8.

Варианты варьируемых параметров налива нефтепродукта, расположения и геометрии трещины приведены в таблице 2.1.

–  –  –

В данной главе объектом исследования являются резервуары РВС – 5000, РВС – 10000 и РВС – 20000 для нефти и нефтепродуктов, выполненные по типовым проектам ТП 704-1-169.84, ТП.Г.1.000.4.10314, ТП.Г.1.000.4.10302, таблицы 2.2 - 2.3.

–  –  –

НДС конструкции резервуара определяется с помощью МКЭ в программных комплексах (ПК) Ansys и Abaqus в условиях статического нагружения. Расчет состоит из следующих этапов [88]:

Создание математической модели конструкции: задание 1.

физических свойств материала; построение геометрической модели; создание конечно-элементной сетки; наложение нагрузок и закреплений; выбор выходных данных.

Численное решение системы уравнений, описывающих модель 2.

конструкции: проведение вычислений; просмотр полученных результатов.

Оценка точности результатов расчета.

3.

При создании модели материала РВС указываются следующие основные механические характеристики стали: коэффициент Пуассона =0,3; модуль упругости Е=2,11011 Па; плотность стали =7850 кг/м3.

Геометрическая модель каждого резервуара состоит из поясов для учета изменения толщин стенок, ПРП с усиливающим листом и обечайкой (рисунок 2.2, таблица 2.4), днища с окрайкой.

–  –  –

При создании конечно-элементной сетки использовались элементы SHELL, которым присваивалась толщина в зависимости от номера пояса. Для создания однородной упорядоченной сетки поверхность стенки резервуара разбивалась вспомогательными линиями. Построенные трехмерная (а) и конечно-элементная (б) модели резервуара РВС – 10000 представлены на рисунке 2.3.

а) б) Рисунок 2.3 – Трехмерная (а) и конечно-элементная (б) модели РВС

Задавались следующие нагрузки и закрепления:

жесткое закрепление по нижней кромке;

условия симметрии, которые включают закрепление без трения и запрещают перемещения по нормали к поверхности для боковых сечений резервуара;

нагрузка от собственного веса стенки задается значением ускорения свободного падения;

распределенная нагрузка от веса крыши, оборудования и равномерно распределенного снега, прикладываемая к верхней кромке последнего пояса;

гидростатическое давление;

нагрузка по давлению в газовой полости резервуара;

возникающая временами ветровая нагрузка не учитывается в расчете, также принято в качестве первого приближения равномерное распределение температуры по сечению стенки резервуара.

Выходными параметрами, требующимися для оценки НДС в тонкостенной модели РВС, являются кольцевые (maximum in-plane principal stress) и продольные (minimum in-plane principal stress) напряжения.

В ходе расчетов был проведен поиск устойчивого решения путем вариации размерности конечно-элементной модели за счет увеличения количества элементов в зонах концентрации напряжений. В результате серии расчетов устойчивое решение определено при размерах элементов, указанных в таблице 2.5.

–  –  –

На рисунках 2.4 – 2.5 представлено распределение кольцевых и продольных напряжений в РВС – 10000 при высоте налива нефтепродукта 95%.

Рисунок 2.4 – Распределение кольцевых напряжений в стенке РВС – 10000 при уровне налива нефтепродукта 95%, МПа Рисунок 2.

5 – Распределение продольных напряжений в стенке РВС – 10000 при уровне налива нефтепродукта 95%, МПа В результате расчета НДС с помощью ПК Ansys дополнительно было определено распределение коэффициента двухосности номинальных напряжений по высоте резервуара. В таблице 2.6 представлены значения коэффициента двухосности для точек, в которых будет моделироваться трещина. Установлено, что с увеличением уровня налива величина коэффициента двухосности стремится к нулю.

–  –  –

0,2hп -0,263 -0,282 -0,308 -0,316 -0,319 -0,109 -0,126 -0,156 -0,223 -0,350 0,4hп -0,052 -0,061 -0,078 -0,114 -0,279 -0,045 -0,054 -0,070 -0,111 -0,265 0,6hп 0,025 0,017 0,002 -0,036 -0,218 -0,031 -0,040 -0,055 -0,093 -0,280 0,8hп 0,035 0,026 0,010 -0,031 -0,333 -0,034 -0,043 -0,061 -0,104 -0,396 0,2hп -0,123 -0,142 -0,176 -0,253 -0,304 -0,095 -0,113 -0,147 -0,223 -0,267 0,4hп -0,029 -0,038 -0,056 -0,096 -0,290 -0,046 -0,056 -0,074 -0,116 -0,318 0,6hп 0,001 -0,008 -0,025 -0,065 -0,326 -0,032 -0,042 -0,059 -0,103 -0,390 0,8hп 0,003 -0,007 -0,025 -0,074 -0,620 -0,038 -0,049 -0,070 -0,125 -0,592 0,2hп -0,144 -0,166 -0,146 -0,303 -0,351 -0,083 -0,106 -0,146 -0,239 -0,269 0,4hп -0,071 -0,083 -0,123 -0,154 -0,245 -0,088 -0,101 -0,123 -0,176 -0,271 0,6hп -0,015 -0,024 -0,060 -0,082 -0,336 -0,033 -0,042 -0,060 -0,103 -0,375 0,8hп -0,007 -0,016 -0,064 -0,079 -0,562 -0,035 -0,045 -0,064 -0,113 -0,647 Для верификации полученных результатов был проведен сравнительный анализ распределения номинальных кольцевых и продольных напряжений по высоте резервуара, полученных в ПК Ansys, Abaqus и по методике, представленной в Руководстве по безопасности вертикальных цилиндрических стальных резервуаров для нефти и нефтепродуктов [93]. В методике [93] для

–  –  –

где t ir – расчетная толщина i пояса стенки, м;

g – ускорение свободного падения, м/с ;

x L – расстояние от дна до нижней кромки пояса, м;

– плотность продукта, т/м3;

G m – вес металлоконструкций выше расчетной точки, МН;

Gt – вес теплоизоляции выше расчетной точки, МН;

Ps – расчетная снеговая нагрузка на поверхности земли, МПа;

Pv – нормативное значение вакуума, МПа;

ce = 0,85 при D 60 м;

ce = 1,0 при D 100 м;

ce = 0,85 + 0,00375·(D - 60) – в промежуточных случаях;

D – диаметр резервуара, м;

1, 2, 3 – коэффициенты сочетаний для длительных нагрузок.

Для РВС – 10000 при уровне налива нефтепродукта 95% результаты представлены на рисунках 2.6 – 2.7. Для РВС – 20000 и РВС – аналогичные данные приведены в Приложении А (рисунки А.1, А.2).

–  –  –

Как видно из графиков использование МКЭ позволяет, во-первых, учесть влияние краевого эффекта на распределение напряжений в нижних поясах резервуара. Во-вторых, при расчете напряжений с помощью ПК Ansys и Abaqus учитывается асимметрия конструкции, вызванная наличием ПРП. В то время как при расчете напряжений с помощью теории тонкостенных оболочек принимается равномерное распределение напряжений в пределах каждого пояса резервуара в зависимости от нагружения, то есть не учитываются скачки напряжений от различных технологических отверстий, усиливающих листов и изгиб в зоне уторного узла. В целом полученные данные хорошо согласуются с уже известными решениями, представленными в работах [35, 49, 90, 92, 100, 122, 142].



Pages:   || 2 | 3 |
Похожие работы:

«СЮНЯЕВА Диана Анатольевна СТРУКТУРИЗАЦИЯ ПРОЦЕССА УПРАВЛЕНИЯ ЭЛЕКТРОЭНЕРГЕТИЧЕСКОЙ КОМПАНИИ (ПРИНЦИПЫ ПОСТРОЕНИЯ И МЕТОДЫ ОЦЕНКИ) Специальность 08.00.05 – экономика и управление народным хозяйством (экономика, организация и управление предприятиями, отраслями, комплексами: промышленность) Диссертация на соискание ученой степени...»

«ЕФИМОВ АЛЕКСЕЙ МИХАЙЛОВИЧ ФОРМИРОВАНИЕ И ОЦЕНКА МАРКЕТИНГОВЫХ КАНАЛОВ РАСПРЕДЕЛЕНИЯ ПРОДУКЦИИ ПРОИЗВОДСТВЕННОЙ ОРГАНИЗАЦИИ Специальность 08.00.05 – Экономика и управление народным хозяйством (маркетинг) Диссертация на соискание ученой степени кандидата экономических наук Научный руководитель: доктор экономических наук,...»

«Рогожников Евгений Васильевич МЕТОДЫ ОЦЕНКИ ПАРАМЕТРОВ СИГНАЛОВ ТЕЛЕКОММУНИКАЦИОННЫХ ИСТОЧНИКОВ ПОДСВЕТА В ПАССИВНЫХ РАДИОЛОКАЦИОННЫХ СИСТЕМАХ Специальность: 05.12.14 – Радиолокация и радионавигация Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель к.т.н. Ворошилин...»

«ЧЕРНЕЦКАЯ Юлия Владимировна КАДАСТРОВАЯ ОЦЕНКА ЗЕМЕЛЬНЫХ УЧАСТКОВ ИНДИВИДУАЛЬНОЙ ЖИЛОЙ ЗАСТРОЙКИ ГОРОДСКИХ НАСЕЛЕННЫХ ПУНКТОВ С УЧЕТОМ ОБРЕМЕНЕНИЙ И ОГРАНИЧЕНИЙ Специальность 25.00.26 – Землеустройство, кадастр и мониторинг земель ДИССЕРТАЦИЯ на соискание ученой...»

«ФАМ ХОАИ АН МОДЕРНИЗАЦИЯ ГАЗОПАРОВЫХ КОМБИНИРОВАННЫХ УСТАНОВОК ВЬЕТНАМА С ЦЕЛЬЮ ПОВЫШЕНИЯ ИХ ЭКОНОМИЧНОСТИ И МОЩНОСТИ ЗА СЧЕТ ПРИМЕНЕНИЯ ВЫПУСКАЕМЫХ И УСОВЕРШЕНСТВОВАННЫХ РОССИЙСКИХ ПАРОВЫХ ТУРБИН Специальность – 05.04.12 «Турбомашины и комбинированные турбоустановки» ДИССЕРТАЦИЯ на соискание ученой степени кандидата...»

«Королев Игорь Александрович МОДЕЛИ И МЕТОДЫ АНАЛИЗА ВЛИЯНИЯ ЦЕНООБРАЗОВАНИЯ НА ЭЛЕКТРОЭНЕРГИЮ НА МАКРОЭКОНОМИЧЕСКИЕ ПОКАЗАТЕЛИ ОТРАСЛЕЙ ЭКОНОМИКИ Специальность 08.00.05 – Экономика и управление народным хозяйством (экономика, организация и управление предприятиями, отраслями, комплексами промышленность) Диссертация на...»

«БОБРАКОВА Антонина Александровна ПОВЫШЕНИЕ КОМПЛЕКСНОСТИ ПЕРЕРАБОТКИ МОЛИБДЕНСОДЕРЖАЩИХ РУД ЗА СЧЕТ ПОЛУЧЕНИЯ СОПУТСТВУЮЩИХ КОНЦЕНТРАТОВ АЛЮМОСИЛИКАТНОГО СОСТАВА Специальность 25.00.13 – Обогащение полезных ископаемых ДИССЕРТАЦИЯ на соискание учёной степени кандидата...»

«ВЕРВЕКИН АНДРЕЙ ВАЛЕРЬЕВИЧ УПРАВЛЕНИЕ ЭФФЕКТИВНОЙ ОТРАБОТКОЙ ВИНТОВЫХ ЗАБОЙНЫХ ДВИГАТЕЛЕЙ ПРИ БУРЕНИИ НЕФТЯНЫХ И ГАЗОВЫХ СКВАЖИН Специальность 25.00.15 – Технология бурения и освоения скважин Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических...»

«БАЛТЫЖАКОВА ТАТЬЯНА ИГОРЕВНА КАДАСТРОВАЯ ОЦЕНКА ЗЕМЕЛЬ МАЛЫХ И СРЕДНИХ НАСЕЛЕННЫХ ПУНКТОВ С УЧЕТОМ ВЗАИМНОЙ ЗАВИСИМОСТИ ЦЕНООБРАЗУЮЩИХ ФАКТОРОВ Специальность 25.00.26 – Землеустройство, кадастр и мониторинг земель ДИССЕРТАЦИЯ на соискание ученой степени кандидата...»

«ФЕДОРЕЦ ОЛЬГА ВЯЧЕСЛАВОВНА МЕХАНИЗМЫ КОММЕРЦИАЛИЗАЦИИ РЕЗУЛЬТАТОВ ИННОВАЦИОННОЙ ДЕЯТЕЛЬНОСТИ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЙ ОРГАНИЗАЦИИ ПОСРЕДСТВОМ СОЗДАНИЯ ХОЗЯЙСТВЕННЫХ ОБЩЕСТВ Специальность 08.00.05 Экономика и управление народным хозяйством: управление инновациями Диссертация на соискание ученой степени кандидата экономических наук...»

«АБДУЛЛАЕВ МАКСИМ ДМИТРИЕВИЧ ОБОСНОВАНИЕ МЕТОДИКИ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ВЫСОТЫ УСТУПА ПРИ ПРОЕКТИРОВАНИИ ОТКРЫТОЙ РАЗРАБОТКИ КРУТОПАДАЮЩИХ МЕСТОРОЖДЕНИЙ Специальность 25.00.21 – Теоретические основы проектирования горнотехнических систем Диссертация на соискание ученой степени...»

«Полещук Денис Владимирович РАЗРАБОТКА ТЕХНОЛОГИЙ ПИЩЕВЫХ ФУНКЦИОНАЛЬНЫХ ПРОДУКТОВ НА ОСНОВЕ БИОМОДИФИКАЦИИ МОЛОК ЛОСОСЕВЫХ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ ХИТОЗАНА 05.18.04 Технология мясных, молочных и рыбных продуктов и холодильных производств ДИССЕРТАЦИЯ на соискание ученой степени...»

«Антонова Наталья Михайловна РАЗРАБОТКА КОМПОЗИЦИОННЫХ МАТЕРИАЛОВ НА ОСНОВЕ ПОЛИМЕРА NA–КМЦ С МЕТАЛЛИЧЕСКИМИ ПОРОШКОВЫМИ НАПОЛНИТЕЛЯМИ ДЛЯ ФОРМИРОВАНИЯ ФУНКЦИОНАЛЬНЫХ ПОКРЫТИЙ И ПОРИСТЫХ ПЛЕНОК Специальность 05.16.06 –Порошковая металлургия и...»

«НЕФЕДЬЕВ ДЕНИС СЕРГЕЕВИЧ ПРИНЦИПЫ И ИНСТРУМЕНТЫ УПРАВЛЕНИЯ РИСКАМИ ПРОМЫШЛЕННОГО ПРЕДПРИЯТИЯ Специальность 08.00.05 Экономика и управление народным хозяйством (экономика, организация и управление предприятиями, отраслями, комплексами промышленность) Диссертация на соискание ученой степени кандидата экономических наук Научный...»

«Малютина Юлия Николаевна СТРУКТУРА И МЕХАНИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА КОМПОЗИЦИОННЫХ МАТЕРИАЛОВ ИЗ РАЗНОРОДНЫХ СПЛАВОВ, СВАРЕННЫХ ВЗРЫВОМ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ БАРЬЕРНЫХ СЛОЕВ 05.16.09 – материаловедение (в машиностроении) Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель кандидат физико-математических наук, доцент...»

«Брыкалов Сергей Михайлович МЕТОДОЛОГИЧЕСКИЕ АСПЕКТЫ И ИНСТРУМЕНТАРИЙ СТРАТЕГИЧЕСКОГО УПРАВЛЕНИЯ ПРОМЫШЛЕННЫМИ ПРЕДПРИЯТИЯМИ ВЕРТИКАЛЬНО ИНТЕГРИРОВАННЫХ СТРУКТУР АТОМНОЙ ОТРАСЛИ 08.00.05 – Экономика и управление народным хозяйством (Экономика, организация и управление предприятиями, отраслями, комплексами: промышленность) Диссертация на соискание ученой степени доктора экономических наук...»

«БОНДАКОВА МАРИНА ВАЛЕРЬЕВНА РАЗРАБОТКА РЕЦЕПТУРЫ И ТЕХНОЛОГИИ ПРОИЗВОДСТВА КОСМЕТИЧЕСКИХ ИЗДЕЛИЙ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ ЭКСТРАКТА ВИНОГРАДА Специальность 05.18.06 – Технология жиров, эфирных масел и парфюмерно-косметических продуктов (технические науки) Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук...»









 
2016 www.konf.x-pdf.ru - «Бесплатная электронная библиотека - Авторефераты, диссертации, конференции»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.