WWW.KONF.X-PDF.RU
БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА - Авторефераты, диссертации, конференции
 

Pages:   || 2 | 3 | 4 | 5 |

«КОЗИНЕЦ ГАЛИНА ЛЕОНИДОВНА МЕТОДОЛОГИЯ ОБОСНОВАНИЯ ПРОЕКТНЫХ ПАРАМЕТРОВ ГИДРОАГРЕГАТНЫХ БЛОКОВ ВЫСОКОНАПОРНЫХ ГЭС Специальность 05.14.08 Энергоустановки на основе возобновляемых видов ...»

-- [ Страница 1 ] --

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ

РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ

Федеральное государственное автономное образовательное учреждение

высшего образования

«Санкт-Петербургский политехнический университет Петра Великого»

На правах рукописи

КОЗИНЕЦ ГАЛИНА ЛЕОНИДОВНА

МЕТОДОЛОГИЯ ОБОСНОВАНИЯ



ПРОЕКТНЫХ ПАРАМЕТРОВ

ГИДРОАГРЕГАТНЫХ БЛОКОВ ВЫСОКОНАПОРНЫХ ГЭС

Специальность 05.14.08 Энергоустановки на основе возобновляемых видов энергии Диссертация на соискание ученой степени доктора технических наук

Научный консультант:

доктор технических наук, академик РАН Васильев Ю.С.

Санкт – Петербург - 2015 Содержание Введение

1 Развитие теоретических и практических методов обоснования проектных параметров высоконапорных гидроагрегатных блоков ГЭС

Классификация водопроводящих трактов высоконапорных ГЭС................ 19 1.1 Методика определения ударного давления в турбинном водоводе при 1.2 закрытии регулирующих устройств

Анализ методов математического моделирования гидроагрегатных 1.3 блоков

Выводы

1.4 2 Методология математического моделирования гидроагрегатных блоков высоконапорных ГЭС и их водопроводящих трактов.......... 44 Постановка задачи пространственного моделирования объекта – 2.1 гидроагрегатного блока

Методика пространственного численного моделирования высоконапорных 2.2 водопроводящих трактов, как многослойных оболочек

2.3 Обоснование высоконапорных водопроводящих трактов с определением оптимальных параметров арматуры и стальной оболочки

Выводы по главе

2.4 3 Оптимизация параметров прочностных характеристик металлоконструкций, находящихся длительное время в эксплуатации

3.1 Методика исследования фактора коррозии на прочность и устойчивость гидротехнических металлических конструкций

Пример расчета коррозионно-изношенной конструкции

3.1 Анализ коэффициента запаса устойчивости эксплуатируемой 3.3 конструкции

4 Расчетное обоснование гидроагрегатных блоков ГЭС

Особенности математического моделирования высоконапорных 4.1 водопроводящих трактов на примере Саяно-Шушенской ГЭС

Конструктивные параметры водопроводящих трактов на примере СаяноШушенской ГЭС

Сталежелезобетонные турбинные водоводы

4.2.1 Сталежелезобетонная спиральная камера

4.2.2 Конус и отсасывающие трубы

4.2.3 Классификация основного сочетания нагрузок, действующих на 4.3 гидроагрегатный блок при эксплуатации ГЭС

Гидростатическое давление, собственный вес сооружения и 4.3.1 оборудования

Пульсационная нагрузка при работе турбины

4.3.2 4.3.3 Нагрузка от изменения температуры воды в водопроводящем тракте….131 Нагрузки от плотины для приплотинных ГЭС

4.3.4 Классификация экстремальных нагрузок

4.4 Гидродинамические нагрузки в водопроводящем тракте при 4.4.1 закрытии регулирующих устройств и гидравлическом ударе

4.4.2 Нагрузки на опоры статора от электромагнитных небалансов при аварийном торможении генератора

4.4.3 Динамическая вибрационная нагрузка на опоры статора при закрытии регулирующих устройств

Сейсмическая нагрузка, заданная акселерограммой на грунте 4.4.4 основания

Выводы по главе

4.5 5 Обоснование проектных параметров гидроагрегатных блоков высоконапорных ГЭС

Исследование прочности высоконапорных турбинных водоводов............ 162 5.1 Результаты расчета анкерной опоры турбинного водовода

5.2 Анализ напряженно-деформированного состояния агрегатного блока и 5.3 спиральной камеры

Анализ напряженно-деформированного состояния конуса отсасывающей 5.4 трубы

Анализ биения вала турбины

5.5 Анализ амплитуд перемещений опорных статорных тумб

5.6 Обоснование проектных и прочностных параметров и определение условий 5.7 безаварийной работы гидроагрегатного блока

Заключение

Список сокращений

Список литературы

Введение

Актуальность темы и степень ее разработанности Современное развитие крупной гидроэнергетики в мире ориентируется, как правило, на высоконапорные ГЭС с высокой единичной мощностью гидротурбинного оборудования.





Уникальные параметры элементов высоконапорных водопроводящих трактов позволяют обеспечить высокие технико-экономические характеристики гидроузла и производства электроэнергии. Одной из важнейших проблем при проектировании таких объектов является обеспечение прочности и безопасной эксплуатации элементов водопроводящего тракта, оборудования, гидроагрегатного блока и сооружения в целом. Аварийные ситуации на гидроузлах всегда сопряжены с огромными материальными, экологическими и социальными ущербами, поэтому, разработка принципиально новых проектных и технических решений по обоснованию параметров гидроагрегатных блоков на основе современных, компьютерных методов пространственного математического моделирования элементов и сооружений и их внедрение в практику проектирования, представляет собой крайне важную и актуальную проблему. В этой связи, компанией «РусГидро» в апреле 2010г. принята «Программа безопасной эксплуатации гидроэнергетических объектов», которая получила приоритетное развитие на ближайшее десятилетие. Особое внимание в этой программе уделяется высоконапорным гидроэлектростанциям, с напором выше 100 м, таким как СаяноШушенская ГЭС им. П.С. Непорожнего, Чиркейская ГЭС, Ирганайская ГЭС, Зарамагская ГЭС, Бурейская ГЭС, Зейская ГЭС, аварии на которых могут приводить к особенно тяжелым последствиям.

В настоящее время проектирование высоконапорных гидроагрегатных блоков и их водопроводящих трактов регламентируется нормативно– методическими документами, разработанными, в основном, в 70 - 80-х годах XXго века. При этом, действующая нормативная база, обеспечивая в целом достаточно высокий технический уровень проектных решений, но основанный на раздельном моделировании элементов, конструкций и процессов в гидроагрегатном блоке, не соответствует современным требованиям проектирования и расчетных обоснований высоконапорных гидроэнергетических объектов. Подобный фрагментарный подход не учитывает, в полной мере, влияния на водопроводящий тракт гидродинамических нагрузок от движущегося потока воды и работающего оборудования, не позволяет проводить комплексное расчетное обоснование элементов и конструкций в трехмерной постановке, затрудняет оценку остаточного ресурса прочности конструкций эксплуатируемого объекта при отклонениях от проектных решений. Современные компьютерные технологии и программные комплексы позволяют решать многовариантные задачи на основе пространственного математического моделирования элементов, конструкций, процессов водопроводящего тракта, с учетом широкого спектра факторов, ранее не рассматриваемых, либо учитываемых упрощенно.

В настоящее время пока не сложилось единого нормативного и методологического подхода к проектированию гидроэнергетических объектов, особенно высоконапорных, на основе пространственного численного моделирования, позволяющего оценить работоспособность гидроагрегатных блоков при экстремальных воздействиях.

Перечисленные проблемы являются существенными препятствиями на пути повышения безопасности гидроэлектростанций в целом и обеспечении выдачи гарантированной мощности потребителю.

Цель работы. Развитие теоретических и практических методов обоснования проектных параметров высоконапорных гидроагрегатных блоков ГЭС на основе пространственных численных моделей.

В соответствии с поставленной целью решены следующие задачи:

Разработана методология численного моделирования гидроагрегатных 1.

блоков ГЭС, отражающая реальные условия эксплуатации оборудования и сооружения.

Выполнена классификация высоконапорных водопроводящих трактов 2.

в составе ГЭС и их основных элементов (напорные турбинные водоводы, спиральные камеры, затворы) по уровню гидродинамических нагрузок.

Построены новые пространственные расчетные модели 3.

гидроагрегатных блоков с учетом нагрузок от работы оборудования.

Разработан алгоритм пространственного моделирования турбинных 4.

водоводов и спиральных камер, как многослойных оболочек.

Разработан метод расчета металлоконструкций водопроводящих 5.

трактов, находящихся длительное время в эксплуатации.

Выполнена классификация и определены ранее не учитываемые 6.

нагрузки на гидроагрегатный блок для нормальных и экстремальных условий эксплуатации.

Проведены численные исследования гидроагрегатного блока, 7.

обоснованы его проектные и прочностные параметры, определены условия безаварийной работы оборудования и сооружения (на примере Саяно-Шушенской ГЭС).

Методология и методы исследования. В работе использованы численные методы математического моделирования гидроагрегатных блоков элементов.

Исследования выполнены с помощью универсального программного комплекса SolidWORKSSimulation, реализующего метод конечных элементов (МКЭ).

Научная новизна:

предложена новая идея пространственного численного моделирования гидроагрегатных блоков высоконапорных ГЭС с учетом гидротурбинного оборудования;

разработана новая методика расчета высоконапорных водопроводящих трактов, как многослойных сталежелезобетонных оболочек, позволяющая оптимизировать их проектные параметры;

предложены новые критерии прочности для оценки периода эксплуатации стальных конструкций водопроводящих трактов ГЭС;

определены ранее не учитываемые нагрузки на гидроагрегатный блок при нормальных и нештатных режимах работы оборудования;

построены новые расчетные численные пространственные модели гидроагрегатных блоков и их водопроводящих трактов, обосновывающие параметры проектируемых и реконструируемых ГЭС.

Достоверность проведенных исследований обеспечивается:

результатами сопоставления расчетных значений напряжений и деформаций с данными натурных исследований;

качественным и количественным согласием с результатами решения задач по существующим методическим документам.

Теоретическая значимость работы заключается в разработке методологии пространственного численного моделирования гидроагрегатных блоков высоконапорных ГЭС для их рационального проектирования.

Практическая значимость работы и внедрение результатов. Результаты теоретических и прикладных исследований использованы при проектировании новых и реконструкции эксплуатирующихся гидротехнических сооружений:

Саяно-Шушенской ГЭС; Ирганайского гидроузла; Усть-Илимской ГЭС;

Зарамагской ГЭС, Гоцатлинской ГЭС, Мамаканской ГЭС, Нижне-Бурейской ГЭС, Усть-Среднеканской ГЭС, Вилюйской ГЭС, Зейской ГЭС, Канкунской ГЭС, Ленинградской ГАЭСи других станций. (ОАО «Ленгидропроект» г. СанктПетербург). На основании построенных пространственных численных моделей реализовано следующее:

Проект восстановления СШГЭС в части расчетных обоснований по 1.

договору № 2717 между РусГидро и ОАО «Ленгидропроект». Выполнение расчетов по тематике НИР с СШГЭС им. П.С. Непорожнего.

НИР по проекту и выбору вариантов плотины Канкунской ГЭС.

2.

Почетный диплом РусГидро за лучшую научно-исследовательскую работу в области гидроэнергетики за 2011г.

НИР по проекту Ленинградской ГАЭС. «Методика пространственного 3.

моделирования здания ГАЭС и турбинных водоводов».

НИР по проекту Зарамагской ГЭС-1 «Обоснование надежности 4.

высоконапорных турбинных водоводов».

Патент на полезную модель № 118323 «Бетонная гравитационная 5.

плотина для суровых климатических условий», 2011 г.

Патент на полезную модель № 121272 «Бетонная гравитационная 6.

плотина для суровых климатических условий», 2012 г.

Патент на полезную модель № 127089 «Узел сопряжения 7.

противофильтрационного устройства грунтовой плотины с береговыми примыканиями 2012 г.

Результаты работы одобрены научно-техническими советами ФГбУН 8.

гидродинамики им. М.А. Лаврентьева Сибирского отделения Российской академии наук, ОАО «Ленгидропроект», РусГидро, Мосгидропроект, кафедры «Водохозяйственное и гидротехническое строительство» ИСИ ФГАОУ ВО СПбПУ.

Личное участие автора состоит в постановке задач, разработке и внедрении методологии обоснования проектных параметров высоконапорных гидроагрегатных блоков ГЭС, а также в построении пространственных компьютерных моделей гидроагрегатных блоков ГЭС, выполнении расчетных исследований и анализов полученных результатов.

Положения, выносимые на защиту:

Метод обоснования проектных параметров гидроагрегатных блоков 1.

высоконапорных ГЭС на основе пространственного численного моделирования.

Классификация элементов высоконапорных водопроводящих трактов.

2.

Методика моделирования водопроводящих трактов, как 3.

многослойных оболочек.

Уточнение критериев прочности и устойчивости стальных затворов.

4.

Классификация нагрузок на гидроагрегатный блок.

5.

Анализ показателей прочности материала и ранжирование нагрузок в 6.

напряжения элементов гидроагрегатных блоков при нормальных и нештатных условиях эксплуатации.

Апробация полученных результатов Основные положения диссертационной работы докладывались и обсуждались на Всероссийских межвузовских научно-технических конференциях «Неделя науки СПбГПУ», Санкт-Петербург, (2004, 2005, 2006 г.г.), на Научнотехнической конференции, посвященной 100-летию со дня рождения Н.Я.

Панарина (СПбГАСУ, Санкт-Петербург, 2005 г.), на Международной конференции REMAS 2008 (СПбГПУ, Санкт-Петербург 2008 г.), на Научнотехнической конференции во ВНИИГ им. Б.Е. Веденеева, на международной конференции по гидротехнике в МГУП (Москва, 2011 г.), на заседаниях кафедры ВиГС СПбПУ, 2006-2014 г.г. в ОАО «Научно-производственное объединение по исследованию и проектированию энергетического оборудования им. И.И.

Ползунова» г. Санкт-Петербург.

Материалы диссертации опубликованы в 23 печатных работах, в том числе в 14 из списка изданий, рекомендованных ВАК.

Структура и объем диссертации Диссертация состоит из введения, пяти глав, заключения и списка литературы в 101 наименовании. Объем диссертации 214 страниц основного текста, в том числе 99 рисунков и 34 таблицы.

Во введении обоснована актуальность работы, сформулированы цели и задачи исследований, проанализирована изученность проблемы, представлены научная новизна, практическая ценность результатов работы, приведены сведения о структуре и объеме диссертации и кратком содержании ее глав.

Первая глава посвящена анализу и развитию методологии проектирования гидроагрегатных блоков высоконапорных ГЭС и их водопроводящих трактов.

Глава содержит описание основной направленности работы.

Выполнена классификация водопроводящих трактов высоконапорных гидроэлектростанций. Среди представленного перечня водопроводящих трактов в работе исследованы напорные турбинные водоводы и спиральные камеры, имеющие величину параметра «РD» больше 12 МПа·м (произведение гидродинамического давления на диаметр входного сечения трубы при нормальных условиях эксплуатации - НУЭ).

Произведен анализ техногенных аварий, произошедших на высоконапорных ГЭС.

Отмечено, что основанная А.А. Морозовым в Ленинградском Политехническом институте кафедра «Использование Водной Энергии»

положила начало формированию научной базы для исследований гидроагрегатных блоков. Начиная с 1964 г., под руководством Ю.С. Васильева успешно решались задачи по определению параметров объектов гидроэнергетики на ЭВМ ЕС1022. Тем самым, была создана основа для математического моделирования и системного анализа уникальных гидроэнергетических объектов с использованием компьютерной техники. В этой связи, обозначены труды ученых и организаций, внесших значительной вклад в реализацию математического моделирования сооружений. Определена необходимость применения комплексного анализа при обосновании прочности объектов исследования - гидроагрегатных блоков.

Выполнено математическое описание гидродинамических процессов в напорном трубопроводе при внезапном торможении потока воды, с учетом совместных режимов работы механического и гидротурбинного оборудования.

Аргументирована необходимость совершенствования нормативных документов и методологических подходов для решения задачи прочностной надежности зданий ГЭС и их водопроводящих трактов.

Дана аннотация применяемых универсальных программных комплексов для исследования пространственного напряженно-деформированного состояния гидроагрегатных блоков.

Представлена математическая основа расчета конструкций при решении краевых задач для системы разрешающих уравнений статического и динамического равновесия методом конечных элементов.

Предложена инженерная методика расчета работающих металлоконструкций и реализована на примере затвора, с учетом локальных зон коррозии.

Перечисленные актуальные проблемы проектирования гидроагрегатных блоков разделены на две группы – относящиеся к сфере действия норм и выходящие за формальные рамки их действия.

В выводах по главе сформулирована новая научная идея математического моделирования, гидроагрегатных блоков высоконапорных ГЭС.

Во второй главе разработана методология математического моделирования гидроагрегатных блоков высоконапорных ГЭС и их водопроводящих трактов.

Осуществлена постановка задачи по обоснованию проектных параметров гидроагрегатных блоков высоконапорных ГЭС на основе пространственного численного математического моделирования, в рамках которой оптимизируются площади расчетного армирования и толщина несущей стальной оболочки.

Дано понятие точности математической модели полностью замещающей объект в ходе исследования. Определена сущность метода моделирования объекта, базирующаяся на принципе аналогии математической модели с физическим сооружением.

Обоснована необходимость адаптации математической расчетной модели к фактическим условиям работы сооружения, с учетом периода эксплуатации, с заданием изменившихся физических характеристик материала, непроектных нагрузок и новых факторов в виде сочетаний объемных, поверхностных, линейных, динамических нагрузок, сил, температур, и граничных условий.

Выполнено разделение задачи математического моделирования системы на несколько этапов. Представлен постоянный кругооборот физической системы и математической модели при ведении мониторинга состояния сооружения.

Выполнена постановка задачи моделирования высоконапорных водопроводящих трактов, как пространственных многослойных оболочек.

Пространственная численная модель водопроводящего тракта построена из условия физических особенностей материалов, при включении в модель многослойных элементов оболочки с различными геометрическими и физическими параметрами на каждом слое. При этом, численное моделирование основано на совместной работе всех составляющих элементов водопроводящего тракта, с привлечением аппарата общей трехмерной теории напряжений и деформаций. Определена Последовательность пространственного моделирования.

Выполнено сравнение новой методики с методами расчета водопроводящих трактов по действующим нормам проектирования.

Сделан анализ эффективности параметров арматуры полученных по методике многослойного моделирования, при выполнении метода предельных состояний.

В выводах по главе отмечена оптимальность нового способа моделирования высоконапорных водопроводящих трактов, как многослойных оболочек, на примерах проектирования высоконапорных водоводов Ирганайской, СаяноШушенской и Зарамагской ГЭС.

Третья глава посвящена оптимизации параметров прочностных характеристик металлоконструкций, находящихся длительное время в эксплуатации.

Загрузка...

Разработана методика исследования фактора коррозии на прочность и устойчивость стальных конструкций. Алгоритм решения нелинейной задачи реализован на примере работающего, коррозионно-изношенного затвора.

В результате нелинейного анализа получено перераспределение напряжений в локальных зонах, определен новый экстремум функции, и коэффициент корреляции напряжений при наступлении предельного состояния стали.

Сделана постановка задачи устойчивости упругой системы, при малых перемещениях и линейной зависимости нагрузок к параметру устойчивости.

Для статистических исследований по анализу параметра устойчивости выполнены расчеты 35 затворов и конструкций водопроводящих трактов.

Использованы данные натурных исследований за сооружением, в частности для металлических конструкций затворов определены толщины коррозионноизношенных деталей. Установлен диапазон значений коэффициента устойчивости формы для пространственных металлоконструкций.

В выводах по главе отмечено, что в нормы проектирования рекомендованы новые критерии прочности и устойчивости коррозионно-изношенных стальных конструкций водопроводящих трактов.

В четвертой главе на примере Саяно-Шушенской ГЭС разработана новая пространственная математическая модель гидроагрегатного блока с учетом оборудования.

1. В математической модели учтены особенности деформирования бетона, при условии образования и наличия трещин.

2. Выполнено многослойное моделирование водоводов и спиральных камер как многослойных оболочек. Учтено наличие в модели всех слоев арматуры.

3. Заданы граничные условия модели.

4. Классифицированы и определены нагрузки основных и особых сочетаний.

Математическое численное моделирование водопроводящих трактов выполнено в следующей последовательности:

1. Для аппроксимации металлической оболочки спиральной камеры и внутреннего кольца арматуры, в задачу введены четырехслойные плоские элементы. В состав многослойных элементов включены слои, моделирующие стальную оболочку, защитный слой трещиноватого бетона между стальной оболочкой и арматурой, внутреннее кольцо арматуры, слой трещиноватого бетона. Толщина каждого слоя принята в соответствии с проектом.

2. Бетонная оболочка водовода задана с использованием объемных конечных элементов с нормативными физическими характеристиками и нелинейными свойствами.

3. Наружная кольцевая арматура водоводов смоделирована при использовании трехслойных пластинчатых элементов. В элементы включены внешнее кольцо арматуры и два слоя трещиноватого бетона моделирующих зоны трещинообразования.

Для вычисления общих расчетных перемещений и напряжений U РАСЧ., HFCX..

и расчетных напряжений в стальной оболочке об.ст, арматуре арм и бетоне бет заданы следующие расчетные параметры модели – модули упругости, коэффициенты Пуассона, плотности, коэффициенты температурного расширения, коэффициенты теплопроводности, толщины и размеры элементов:

–  –  –

Выполнена классификация нагрузок:

1. Собственного веса сооружения и оборудования G, M оборуд..

2. Изменения гидравлических режимов в водопроводящем тракте Pг. у..

3. Пульсационных нагрузок при работе турбины Qпульс.

4. Вибрационных нагрузок на опорные элементы статора турбины.

5. Нагрузок от электромагнитных небалансов Rэл.м.

6. Изменения температуры водопроводящего тракта F (t ).

7. Влияния нагрузки от плотины q гидр..

8. Сейсмического воздействия.

Выполнено геометрическое и физическое соответствие модели реальному сооружению. Построение расчетной математической модели основано на имеющемся проектном материале, действующих нагрузках на сооружении, данных контрольно-измерительной аппаратуры. Модель гидроагрегатного блока включает стальную оболочку водопроводящего тракта, арматурные слои, гидротурбинное оборудование. Бетон агрегатного блока отделен от плотины температурным швом 50 мм. Взаимодействие между плотиной и зданием ГЭС осуществлено через стальную оболочку водовода и общее грунтовое основание.

Нагрузки на модель заданы с учетом всех сил, сосредоточенных и распределенных на отметках. Нагрузки от генераторного оборудования заданы в узлах модели элементами точечных масс.

Статические граничные условия заданы по нижней грани грунтового массива. Определены граничные условия динамического равновесия системы.

Выполнен расчет гидродинамической составляющей нагрузки и получен график зависимости пульсаций давления от оптимального времени закрытия лопаток направляющего аппарата и затвора водоприемника, при котором обеспечивается безаварийная эксплуатация гидроагрегатного блока.

Установлено максимальное повышение гидродинамического давления, соответствующее одновременному закрытию лопаток направляющего аппарата в течение 16,5 с и закрытию затвора водоприемника 120 с в режиме максимальной мощности генератора при напоре Н=219 м.

В выводах по главе отмечено, что на примере Саяно-Шушенской ГЭС разработана новая пространственная математическая модель гидроагрегатного блока, имеющая в своем составе: нижнюю часть сталежелезобетонного водовода, анкерную опору, агрегатный блок, скальный массив, оборудование на отметках.

Пятая глава содержит новые подходы к обоснованию работоспособности гидроагрегатных блоков в фактических и экстремальных условиях эксплуатации.

Численный анализ представлен на примере гидроагрегатного блока СаяноШушенской ГЭС. Учтены новые экстремальные нагрузки: повышение давления при одновременном закрытии лопаток направляющего аппарата и опускании затвора водоприемника; сейсмическое воздействие; вибрации, силы при аварийном торможении агрегата и замыкании полюсов генератора; замена гидротурбинного оборудования.

Решены следующие задачи:

- определено напряженно-деформированного состояния гидроагрегатного блока для всех возможных сочетаний нагрузок эксплуатационного, аварийного, ремонтного режимов работы станции;

- сделан анализ напряжений в металлической оболочке спиральной камеры и напряжений, воспринимаемых проектной арматурой;

выполнено сравнение результатов расчетов, полученных на пространственной конечно-элементной модели, с данными натурных наблюдений;

- определены запасов прочности и работоспособности.

Получена максимальная область объемного трещинообразования в бетонном блоке спиральной камеры в случае гидравлического удара.

Анализ напряженно-деформированного состояния гидроагрегатного блока выполнен в сопоставлении с данными натурных измерений: напряжений в арматуре; напряжений в металлической оболочке; деформаций сооружения;

трещин в бетоне; биения вала турбины.

Расчет от воздействия токов короткого замыкания статора выполнен для трех сочетаний, в которых Р0 задана соответственно величинами моментов при коротком замыкании статора, действующим на фундамент с учетом вынужденных колебаний при меняющейся во времени гармонической нагрузки с частотой w по формуле:P=P0 sin(wt). В каждом сочетании учтена радиальная нагрузка от механических и электромагнитных небалансов при номинальном режиме ротора.

Расчет от воздействия токов короткого замыкания ротора выполнен с учетом максимальной нагрузки от магнитного притяжения при замыкании половины полюсов ротора и сдвигающей силы на двух тумбах статора.

Получены напряжения в стальной оболочке и слоях арматуры спиральной камеры при гидравлическом ударе с повышением давления на P=0,35 МПа к расчетному P= 2,19 МПа, Pг.у.=P+P=2,54 МПа.

Кроме того, на численной пространственной модели впервые определены и сопоставлены с нормативными данными величины биения вала турбины, смещения горизонтальной оси водовода. Выполнена оценка сейсмостойкости гидроагрегатного блока; генерация спектров ответа на отметках установки оборудования; запасы прочности элементов агрегатного блока при замене гидротурбинного оборудования и вибрациях опорных элементов подстаторных тумб; ранжирование нагрузок в напряжения стальной оболочки спиральной камеры при нормальных и экстремальных условиях эксплуатации.

Выводы по главе содержат анализ безопасной работы сооружения в нормальных и экстремальных условиях эксплуатации (на примере гидроагрегатного блока Саяно-Шушенской ГЭС).

В заключении приведены основные результаты работы. Отмечено, что в работе решены задачи, связанные с повышением безопасности высоконапорных гидроэлектростанций в целом, что способствует выдаче гарантированной мощности потребителю.

Областью исследования и математического моделирования явились гидроагрегатный блок и турбинные водоводы высоконапорных ГЭС, в которых, на основе разработанного нового метода пространственного моделирования водопроводящих трактов, как многослойных оболочек и блоков спиральных камер выполнены комплексные исследования, в частности, по оптимизации параметров арматуры и стальной оболочки.

Достигнута главная цель работы, направленная на развитие теоретических и практических методов пространственного моделирования гидроагрегатных блоков высоконапорных гидроэлектростанций и реализации рационального проектирования ГЭС.

Выполнен комплекс исследований влияния различных факторов – нагрузок, и в первую очередь, энергии воды на водопроводящие тракты и гидроагрегатный блок. Исследования направлены на обоснование прочности по предельным состояниям, на анализ вклада каждого из действующих факторов в напряжения несущих элементов, обеспечение правильности проектных решений и обоснование безопасности ГЭС.

1 Развитие теоретических и практических методов обоснования проектных параметров высоконапорных гидроагрегатных блоков ГЭС Классификация водопроводящих трактов высоконапорных ГЭС 1.1 Водопроводящие тракты являются одной из основных составляющих высоконапорных гидроэлектростанций, определяющих в целом надежность их работы. К наиболее ответственным частям водопроводящих трактов относятся турбинные водоводы и спиральные камеры.

Высоконапорные ГЭС с напором воды более 100 м подразделяются на приплотинные и деривационные [66, 67].

В зданиях высоконапорных гидроэлектростанций применяют ковшовые или радиально-осевые турбины с металлическими или сталежелезобетонными спиральными камерами [21]. Следует заметить, что в приплотинной станции здание ГЭС располагается в русле реки сразу за плотиной, и вода подводится к турбинам по сталежелезобетонным турбинные водоводам, расположенным на низовой грани плотины. Примерами таких гидроэлектростанций являются СаяноШушенская ГЭС, Красноярская ГЭС на р. Енисей, Братская ГЭС на р. Ангара, Чиркейская ГЭС на р. Сулак, Бурейская ГЭС на р. Бурея, Зейская ГЭС на р. Зея.

Другой вид компоновки приплотинных ГЭС, соответствует горным условиям, при сравнительно малых расходах реки. Примером является Нурекский гидроузел на р. Вахш (Средняя Азия) проектной мощностью 3000 МВт с самой высокой плотиной в мире (300 м). Здесь вода подводится к турбинам по напорным туннелям.

В деривационных ГЭС вода подается к турбинам по внешним водоводам, а сама деривация может быть безнапорной, напорной или смешанной. Если в начале деривации на реке создается водохранилище с помощью высокой плотины

- такая схема называется смешанной деривацией, так как используются оба метода создания необходимой концентрации воды. Иногда с помощью деривации производится переброска стока реки в соседнюю реку, имеющую более низкие отметки русла. Характерным примером является Ингурская ГЭС, где сток реки Ингури перебрасывается туннелем в соседнюю реку Эрисцкали (Кавказ).

Крупнейшая ГЭС с безнапорной подводящей деривацией - ГЭС Роберт-Мозес (США) мощностью 1950 МВт, а с безнапорной отводящей деривацией Ингурская ГЭС (СССР) мощностью 1300 МВт.

На ГЭС с напорной деривацией водовод прокладывается с несколько большим продольным уклоном, чем при безнапорной деривации. Применение напорной подводящей деривации обусловливается изменяемостью горизонта воды в верхнем бьефе, из-за чего в процессе эксплуатации изменяется и внутренний напор деривации. В состав сооружений ГЭС этого типа входят: плотина, водозаборный узел, деривация с напорным водоводом, станционный узел ГЭС с уравнительным резервуаром и турбинными водоводами, отводящая деривация в виде канала или туннеля (при подземной ГЭС, Рагунская ГЭС) и наземном здании ГЭС (Зарамагская ГЭС).

Наиболее мощная ГЭС с отводящей деривацией) этого типа - ГЭС Харспронгет (Швеция, 350 МВт), Крупнейшая ГЭС с напорной подводящей деривацией Нечако-Кемано (Канада) проектной мощностью 1792 МВт.

Оболочка турбинного водовода в здании ГЭС стыкуется с оболочкой спиральной камеры или распределительного устройства (для ковшовых турбин).

В настоящее время действующие российские нормативные документы предусматривают для высоконапорных ГЭС три типа спиральных камер круглого поперечного сечения [72]:

1) стальные, полностью отделённые мягкой прокладкой от бетона агрегатного блока, при этом стальная оболочка целиком воспринимает гидростатическое давление, а окружающий бетон армируется конструктивно;

2) сталежелезобетонные с мягкой прокладкой, в верхней части стальной оболочки, в этом случае расчетное армирование блока предусматривается под стальной оболочкой;

3) сталежелезобетонные с полным сопряжением стальной оболочки с бетоном агрегатного блока при кольцевом расчетном армировании, обеспечивающем ограничение ширины раскрытия трещин.

Классификация водопроводящих трактов высоконапорных гидроэлектростанций показана на рисунке 1.1.

–  –  –

Среди представленного многообразия водопроводящих трактов в данной работе исследованы напорные турбинные водоводы и спиральным камеры, имеющим величину параметра «РD» (произведение гидродинамического давления на диаметр входного сечения трубы) при нормальных условиях эксплуатации больше 12 МПа*м.

При больших параметрах «РD» остро встает вопрос надежности высоконапорной гидроэлектростанции, поэтому несущая оболочка водопроводящего тракта проектируется сталежелезобетонной, в этом случае создаются условия для перераспределения напряжений между стальной оболочкой и арматурой при давлении воды внутри трубы.

В таблицах 1.1, 1.2 приведены основные параметры сталежелезобетонных спиральных камер и водоводов на территории России и стран СНГ.

–  –  –

Следует заметить, что при совместной работе стальной и железобетонной оболочек спиральной камеры, арматура препятствует чрезмерному раскрытию трещин и их глубокому распространению в бетонный массив турбинного блока, что стабилизирует напряженно-деформируемое состояние опорных элементов статора турбины при высоких напорах. Вместе с тем, многослойная конструкция дает возможность разгрузить металлическую оболочку и передать часть гидростатической нагрузки на обрамляющий ее несущий армокаркас. Исходя из такой специфики работы, сталежелезобетонные водопроводящие тракты являются более надежными конструкциями, обеспечивающими прочность и работоспособность в условиях особых сочетаний нагрузок и аварийных ситуаций.

Не случайно, проектирование подобных водопроводящих трактов целесообразно только для высоконапорных ГЭС, аварийные ситуации на которых приводят к наиболее тяжелым последствиям. Для наглядности приведем лишь несколько крупных катастроф, произошедших в недавнем прошлом.

Авария на деривационной ГЭС Бъедронс водохранилищем на реке Диксенс, машинный зал станции расположен на реке Рона (Швейцария). Станция была запущена в эксплуатацию в 1998 г., установив сразу два мировых рекорда - на сегодня ГЭС использует самые мощные ковшовые турбины Пельтона и самый большой расчетный напор (1883 м), при котором они работают. Также, в 2011 г.

эта станция являлась самой крупной ГЭС на территории Швейцарии. 12 декабря 2000 г. на турбинном водоводе произошел разрыв. Разрушение трубопровода, как предполагается, произошло в силу нескольких факторов, включая слабые породы в районе разрыва. Размер образовавшейся трещины составил приблизительно 0,6 9 м, а поток поступающей под давлением воды в момент аварии 150 м/с. Вода под высоким давлением уничтожила около 100 га пастбищ, садов, лесов и ферм.

Три человека погибло.

Работа ГЭС Бъедронс была восстановлена частично в декабре 2009 г., а возобновлена полностью - в январе 2010 г. До сих пор отсутствует достоверная информация о первопричине произошедшей аварии.

Авария на Нурекской ГЭС на реке Вахш.

В эксплуатацию станция принята в 1972 г. Последний агрегат введен в строй в 1979 г. Мощность станции составляет 3 000 МВт (девять агрегатов по 330 МВт). Высота плотины станции составляет 304 м, что делает ее самой высокой насыпной плотиной в мире, площадь зеркала водохранилища 98 км, объем — 10,5 км3, длина — около 70 км. В здании ГЭС размещены 9 гидроагрегатов с радиально-осевыми турбинами (диаметр рабочего колеса – 4,75 м, расчетный напор – 223 м). Первоначально их мощность составляла 300 МВт, но в 1988 г. ее повысили до 333 МВт. Нурекская ГЭС составляет основу энергетики Таджикистана, вырабатывая большую часть потребляемой республикой электроэнергии (среднегодовая выработка электроэнергии на ГЭС – 11,2 ТВт.ч).

ГЭС стала основой целого территориально-производственного комплекса, включающего в себя ряд предприятий, в частности крупный алюминиевый завод.

Девятого июля 1983 г. в 22.42 персонал станции услышал удар в районе гидроагрегата №1 и увидел поток воды, вытекающий из шахты турбины.

Гидроагрегат был немедленно отключен от сети и остановлен, поступление воды перекрыто быстродействующим предтурбинным шаровым затвором. После осмотра было обнаружено, что 50 из 72 шпилек крепления крышки турбины сорвано, на несколько мм увеличены нижние зазоры лопаток направляющего аппарата. Турбина была близка к срыву крышки и началу подъема, но была вовремя остановлена. На Нурекской же ГЭС все ограничилось затоплением слоем воды менее 2 м нижних помещений ГЭС.

Комиссия по расследованию причин аварии вынесла следующее заключение

– разрушение шпилек произошло вследствие усталостных процессов, возникших в результате недостаточной затяжки шпилек. Существует и альтернативная версия (ее придерживаются специалисты ЦКТИ им. Ползунова) – разрушение шпилек произошло вследствие малоизученных высокочастотных вибраций.

Помимо совершенствования технологии затяжки шпилек, комиссия обязала проверить шпильки других турбин Нурекской ГЭС методом ультразвуковой дефектоскопии (тогда-то и были выявлены усталостные трещины). На ГЭС Таджикистана такой контроль стал проводиться регулярно – два раза в год.

Однако более широких выводов из этой аварии сделано не было. Результаты расследования не были доведены до специалистов (помимо гидроэнергетиков Таджикистана и специалистов харьковского завода-производителя турбин, о ней практически никто не знал), не были выработаны обязательные для всех ГЭС страны рекомендации регулярной ультразвуковой дефектоскопии шпилек. Из всех ГЭС России лишь на Зеленчукской, на которую приехало работать много специалистов из Таджикистана, проводился регулярный ультразвуковой контроль состояния шпилек.

Также на Нурекской ГЭС 17 апреля 2006 г. трое рабочих погибло при проведении ремонтно-восстановительных работ на водоотводящем канале водохранилища.

Авария на Саяно-Шушенской ГЭС на р. Енисей.

Саяно-Шушенская гидроэлектростанция на реке Енисей является крупнейшей ГЭС России и одной из наиболее крупных ГЭС в мире. Она расположена на границе Красноярского края и Хакасии. Строительство ГЭС началось в 1968 г., первый гидроагрегат был пущен в 1978 г., последний - в 1985 г. В постоянную эксплуатацию электростанция была принята в 2000 г.

Технически ГЭС состоит из бетонной арочно-гравитационной плотины высотой 245 м и приплотинного здания ГЭС, в котором размещены 10 радиально-осевых гидроагрегатов мощностью по 640 МВт. Установленная мощность ГЭС составляет 6400 МВт, среднегодовая выработка - 24,5 ТВт·ч. Плотина ГЭС образует крупное Саяно-Шушенское водохранилище сезонного регулирования.

Ниже по течению Енисея расположена контррегулирующая Майнская ГЭС, составляющая с Саяно-Шушенской ГЭС единый производственный комплекс.

Сооружения ГЭС спроектированы институтом «Ленгидропроект», гидросиловое оборудование поставлено заводами «ЛМЗ» и «Электросила» (ныне входят в состав концерна «Силовые машины»). Саяно-Шушенская ГЭС принадлежит ОАО «РусГидро».

Утром 17 августа на Саяно-Шушенской ГЭС произошла авария, в результате которой был частично разрушен и затоплен машинный зал. В момент чрезвычайного происшествия на ГЭС находились более 300 человек, 75 из них погибли, 13 пострадали. После аварии работа ГЭС была остановлена. Третьего октября 2009 г. Ростехнадзор опубликовал отчет об аварии, в котором говорится, что катастрофа произошла после того, как на СШГЭС перекинули нагрузку Братской ГЭС, где незадолго до этого произошел пожар. В результате увеличившейся нагрузки на СШГЭС не выдержал второй гидроагрегат, где из-за вибрации сорвало крепления крышки турбины. Часть креплений были некачественными.

Следует заметить, что на Саяно-Шушенской ГЭС авария развивалась очень быстро – персонал просто не успел остановить турбину, да и предтурбинным затвором, позволяющим быстро перекрыть доступ воды в турбину (как на Нурекской ГЭС), эта станция не оборудована, вследствие большого размера водоводов. Многочисленные усталостные трещины были обнаружены на всех шпильках крышек турбин Нурекской ГЭС; на Саянах же эти трещины были обнаружены только в шпильках аварийного гидроагрегата №2. В результате, на Саяно-Шушенской ГЭС и на Ленинградском металлическом заводе (где были созданы турбины) авария на Нурекской ГЭС осталась непроанализированной.

Примеры аварий, произошедших за последние годы на водопроводящих трактах высоконапорных гидроэлектростанций, еще раз убеждают в необходимости более детального изучения прочностной надежности сооружений, с помощью пространственного численного математического моделирования.

Именно поэтому, в рамках настоящей работы, проведен анализ экспериментальных и расчетных исследований строящихся высоконапорных водопроводящих трактов Ирганайской и Зарамагской ГЭС и эксплуатируемых сталежелезобетонных спиральных камер и водоводов Саяно-Шушенской ГЭС, которые по величине параметра «РD» являются уникальными. Объектом исследования прочностной надежности для основных и особых сочетаний нагрузок принят гидроагрегатный блок Саяно-Шушенской ГЭС. Для всех рассмотренных в работе конструкций выполнено пространственное численное математическое моделирование и обоснование параметров моделей из условия обеспечения критериев прочности.

Методика определения ударного давления в турбинном 1.2 водоводе при закрытии регулирующих устройств Течение воды в водопроводящем тракте ГЭС характеризуется изменением давления во времени, что аналогично волновым процессам в упругой среде. При этом модель среды является моделью с распределенными параметрами. Одной из практических задач является решение основного уравнения неустановившегося движения жидкости связанного с явлением гидравлического удара в турбинном водоводе.

Физика процесса заключается в том, что при закрытии лопаток направляющего аппарата (НА), скорость воды, натолкнувшейся на лопатки НА, будет погашена, а их кинетическая энергия перейдет в работу деформации стенок трубопровода и воды. При этом стенки трубы растягиваются, а жидкость сжимается в соответствии с увеличением давления на величину Pуд. Ударная волна распространяется в сторону водоприемника со скоростью c. Вода и стенки трубы предполагаются упругими, поэтому они возвращаются к прежнему состоянию, соответствующему давлению P0. Работа деформации полностью переходит в кинетическую энергию, и жидкость в трубе приобретает первоначальную скорость 0, но направленную теперь в противоположную сторону. Весь цикл гидравлического удара повторится. При напорном неустановившемся движении расход в данный момент времени во всех сечениях потока одинаков. В этом случае, работа сил давления A равна изменению энергии E, то есть А=Е.

В уравнения, описывающие течение сжимаемой жидкости входят: уравнение сохранения количества движения (Навье-Стокса), уравнения неразрывности (выражающие физический закон сохранения массы), уравнение описывающее сохранение энергии и уравнение состояния. Уравнение сохранения количества движения (Навье-Стокса) записываются в виде:

(1.1) где i - составляющая вектора скорости жидкости на ось xi, t – время, плотность жидкости, - коэффициент кинематической вязкости жидкости.

Вместе с тем, необходимо отметить, что для турбулентных течений, приведенная выше система уравнений замыкается при помощи формул, которые следуют из полуэмпирических теорий. В результате применения этих теорий в уравнениях Навье-Стокса появляются дополнительные константы или же функции, которые могут быть найдены только из эмпирических данных.

В то же время, реальную трехмерную задачу рационально свести к одномерной, в которой неравномерно распределенные по сечению водовода гидродинамические характеристики потока считаются изменяющимися во времени только вдоль одной координаты – по длине трубопровода, а по его сечению все параметры считаются постоянными и равными некоторым средним значениям.

В этом случае система разрешающих уравнений, описывающая неустановившееся движение жидкости в водопроводящем тракте ГЭС может быть записана в виде двух уравнений.

1. Динамического уравнения, получаемого из закона сохранения количества движения:

v p g, (1.2) t x где v – средняя по сечению скорость жидкости в трубопроводе, t – время, p гидродинамическое давление, g - ускорение силы тяжести, х-координата расчетного сечения трубопровода,

2. Уравнение неразрывности потока жидкости выражающее сохранение массы записывается в виде:

–  –  –

где с-скорость распространения волны возмущения давления.

Уравнение сохранения энергии для напорного неустановившегося движения может быть представлено в виде:

(1.4) где - координаты, определяющие положение центров тяжести живых сечений в сечениях 1 и 2 от плоскости сравнения; - удельный вес жидкости;

- гидродинамические давления в сечениях 1 и 2; – коррективы кинетической энергии в сечениях 1 и 2;, обусловленные гидравлическим сопротивлением и деформациями стенок водовода; hi инерционный напор.

Решение этой системы дифференциальных уравнений при задании соответствующих граничных и начальных условий позволяет найти все параметры, характеризующие рассматриваемое течение жидкости.

Специализированные программы, реализующие решение гидродинамических задач течения жидкости, позволяют найти численное решение дифференциальных уравнений. При использовании метода конечных элементов дифференциальные уравнения переводятся в КЭ-уравнения для каждого элемента. КЭ-уравнения всех элементов образуют глобальную систему обычных дифференциальных уравнений или алгебраических уравнений с наложенными начальными или граничными условиями. Значения зависимых уравнений в узлах находятся решением полученной системы уравнений.

Для интегрирования по времени используется прямой метод Эйлера.

Поскольку главные уравнения задач на течение жидкости нелинейны, для решения системы нелинейных алгебраических уравнений, полученных при КЭдискретизации, используется итерационный метод решения Ньютона-Рафсона.

При нестационарном течении воды, как сжимаемой жидкости в каждый момент времени t меняется скорость течения и гидродинамическое (ударное) давление внутри водопроводящего тракта, длина которого L измеряется от входного сечения водоприемника до входного сечения спиральной камеры. В каждой фиксированной точке потока скорость и давление являются функциями не только координат, но и времени, т.е.

. (1.5) За начальные принимаются условия установившегося движения воды.

. (1.6) где v и p - скорость и давление в точке потока.

Повышение давления, возникающее в напорном трубопроводе при внезапном торможении потока воды характеризуется чередованием резких повышений и понижений давления Pуд, которое связано с упругими деформациями жидкости и стенок трубопровода.

Гидравлический удар возникает при резком открытии или закрытии устройств, управляемых потоком, а именно затвора водоприемника и лопаток направляющего аппарата турбины. При этом стенки трубы растягиваются, а жидкость сжимается в соответствии с увеличением давления на величину ударного давления Pуд. В это случае величина повышения давления воды при совместном постепенном закрытии лопаток направляющего аппарата и затвора водоприемника:

, (1.7), (1.8) где скорость распространения ударной волны (м/с);

плотность воды; скорость течения воды в начальный момент времени (м/с);

скорость течения воды в рассматриваемый момент времени (м/с), которая определяется по формуле:

. (1.9)

–  –  –



Pages:   || 2 | 3 | 4 | 5 |
Похожие работы:

«Лоскутов Антон Алексеевич РАЗРАБОТКА И ИССЛЕДОВАНИЕ ТОПОЛОГИИ ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНЫХ ГОРОДСКИХ РАСПРЕДЕЛИТЕЛЬНЫХ СЕТЕЙ СРЕДНЕГО НАПРЯЖЕНИЯ 05.09.03 – Электротехнические комплексы и системы Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук...»

«Мыльников Леонид Александрович РАЗВИТИЕ МЕТОДОВ И МОДЕЛЕЙ ПРОГНОЗИРОВАНИЯ И ПЛАНИРОВАНИЯ В ЗАДАЧАХ УПРАВЛЕНИЯ ИННОВАЦИОННЫМИ ПРОЕКТАМИ В ПРОИЗВОДСТВЕННО-ЭКОНОМИЧЕСКИХ СИСТЕМАХ 08.00.13 Математические и инструментальные методы экономики Диссертация на соискание ученой степени доктора экономических наук...»

«Субботин Михаил Юрьевич ВЛИЯНИЕ ФИЗИКО-МЕХАНИЧЕСКИХ СВОЙСТВ РУДНЫХ КОНЦЕНТРАТОВ НА КОНСТРУКТИВНЫЕ ПАРАМЕТРЫ ВНУТРЕННИХ УСТРОЙСТВ БАРАБАННЫХ СУШИЛОК Специальность 25.00.13 «Обогащение полезных ископаемых» ДИССЕРТАЦИЯ на соискание ученой степени кандидата технических наук...»

«Журавлева Надежда Леонидовна РАЗРАБОТКА МЕТОДА ПРОЕКТИРОВАНИЯ БЕЛЬЕВОГО КОСТЮМА СПЕЦИАЛЬНОГО НАЗНАЧЕНИЯ ДЛЯ СОЗДАНИЯ КОМФОРТНОГО ПОДОДЕЖНОГО МИКРОКЛИМАТА Специальность: 05.19.04 – Технология швейных изделий Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель доктор технических...»

«Баканова Светлана Александровна МОДЕЛИРОВАНИЕ ПРОЦЕССОВ РАСПРОСТРАНЕНИЯ ЗНАНИЙ В ВЫСОКОТЕХНОЛОГИЧНЫХ КОМПАНИЯХ Специальность 08.00.13 – Математические и инструментальные методы экономики ДИССЕРТАЦИЯ на соискание ученой степени кандидата экономических наук Научный руководитель: доктор экономических наук, профессор Силкина Галина...»

«Куманеева Мария Константиновна ОЦЕНКА ИНВЕСТИЦИОННОГО ПОТЕНЦИАЛА РЕГИОНА ПРОМЫШЛЕННОГО ТИПА В КОНТЕКСТЕ ОБЕСПЕЧЕНИЯ ЕГО УСТОЙЧИВОГО РАЗВИТИЯ (НА МАТЕРИАЛАХ КЕМЕРОВСКОЙ ОБЛАСТИ) Специальность: 08.00.05 – Экономика и управление народным хозяйством (региональная экономика) Диссертация на соискание ученой степени кандидата экономических наук Научный руководитель: доктор экономических наук,...»

«Щербаков Сергей Владимирович УДК 621.7:6 СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ ТЕХНОЛОГИИ ИЗГОТОВЛЕНИЯ СОСТАВНЫХ ИЗДЕЛИЙ ПРИМЕНЕНИЕМ ЛОКАЛЬНОГО ИСТОЧНИКА НАГРЕВА Специальность 05.03.06 – Сварка и родственные процессы и технологии Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель: доктор технических наук, профессор Гулаков...»

«СЮНЯЕВА Диана Анатольевна СТРУКТУРИЗАЦИЯ ПРОЦЕССА УПРАВЛЕНИЯ ЭЛЕКТРОЭНЕРГЕТИЧЕСКОЙ КОМПАНИИ (ПРИНЦИПЫ ПОСТРОЕНИЯ И МЕТОДЫ ОЦЕНКИ) Специальность 08.00.05 – экономика и управление народным хозяйством (экономика, организация и управление предприятиями, отраслями, комплексами: промышленность) Диссертация на соискание ученой степени...»

«Котельникова Елена Михайловна Разработка метода экспресс-оценки начальных геологических запасов нефти (на примере месторождений Западной Сибири) 25.00.12 – Геология, поиски и разведка нефтяных и газовых месторождений Диссертация на соискание ученой степени кандидата геолого-минералогических наук Научный руководитель: доктор технических наук,...»

«Полещук Денис Владимирович РАЗРАБОТКА ТЕХНОЛОГИЙ ПИЩЕВЫХ ФУНКЦИОНАЛЬНЫХ ПРОДУКТОВ НА ОСНОВЕ БИОМОДИФИКАЦИИ МОЛОК ЛОСОСЕВЫХ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ ХИТОЗАНА 05.18.04 Технология мясных, молочных и рыбных продуктов и холодильных производств ДИССЕРТАЦИЯ на соискание ученой степени...»

«НГУЕН ВАН ТЫ МАТЕМАТИЧЕСКОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ И ПАРАМЕТРИЧЕСКАЯ ОПТИМИЗАЦИЯ СТЕРЖНЕВЫХ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ Специальность 05.13.18 – Математическое моделирование, численные методы и комплексы программ Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель: Доктор технических наук, Доцент Т.Л. Дмитриева Иркутск 2015 ОГЛАВЛЕНИЕ ВВЕДЕНИЕ.. ГЛАВА 1. СОВРЕМЕННОЕ СОСТОЯНИЕ...»

«ФАМ ХОАИ АН МОДЕРНИЗАЦИЯ ГАЗОПАРОВЫХ КОМБИНИРОВАННЫХ УСТАНОВОК ВЬЕТНАМА С ЦЕЛЬЮ ПОВЫШЕНИЯ ИХ ЭКОНОМИЧНОСТИ И МОЩНОСТИ ЗА СЧЕТ ПРИМЕНЕНИЯ ВЫПУСКАЕМЫХ И УСОВЕРШЕНСТВОВАННЫХ РОССИЙСКИХ ПАРОВЫХ ТУРБИН Специальность – 05.04.12 «Турбомашины и комбинированные турбоустановки» ДИССЕРТАЦИЯ на соискание ученой степени кандидата...»

«Шиповский Константин Аркадьевич ОБОСНОВАНИЕ И РАЗРАБОТКА ДИНАМИЧЕСКОЙ МОДЕЛИ ОБРАЗОВАНИЯ И ПРЕДУПРЕЖДЕНИЯ ДИФФЕРЕНЦИАЛЬНЫХ ПРИХВАТОВ (НА ПРИМЕРЕ САМАРСКОЙ ОБЛАСТИ) 25.00.15 Технология бурения и освоения скважин Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических...»

«Стрелков Владимир Федорович ВЕНТИЛЬНО-МАШИННЫЕ КОМПЛЕКСЫ РАДИОЛОКАЦИОННЫХ СТАНЦИЙ Специальность 05.09.03 – Электротехнические комплексы и системы Диссертация на соискание ученой степени доктора технических наук Нижний Новгород – 2015 ОГЛАВЛЕНИЕ...»

«Маркелов Геннадий Яковлевич ПРИМЕНЕНИЕ МЕТОДА СЦЕНАРИЕВ ДЛЯ АНАЛИЗА И УПРАВЛЕНИЯ В ТРАНСПОРТНОЙ СИСТЕМЕ ( НА ПРИМЕРЕ ГОРОДА ХАБАРОВСКА ) 05.13.01 системный анализ, управление и обработка информации (техника и технология) Диссертация на соискание учёной степени кандидата технических наук Научный руководитель: д.т.н. Бурков Сергей...»

«ФРЕЙМАН Владимир Исаакович ИНТЕГРИРОВАННАЯ СИСТЕМА УПРАВЛЕНИЯ КАЧЕСТВОМ ПРОДУКЦИИ НА ОСНОВЕ МЕТОДОЛОГИИ ОЦЕНКИ РЕЗУЛЬТАТИВНОСТИ ПОДГОТОВКИ СПЕЦИАЛИСТОВ 05.02.23 – Стандартизация и управление качеством продукции ДИССЕРТАЦИЯ на соискание ученой степени доктора технических наук Научный консультант: д-р техн....»

«СМАНЬ Антон Владимирович СТАБИЛИЗАЦИЯ ТЕПЛОВОГО И МАТЕРИАЛЬНОГО БАЛАНСА ВЫСОКОАМПЕРНОГО ЭЛЕКТРОЛИЗЕРА В УСЛОВИЯХ ПОВЫШЕНИЯ ТОКОВОЙ НАГРУЗКИ Специальность 05.16.02 – Металлургия черных, цветных и редких металлов ДИССЕРТАЦИЯ на соискание ученой степени кандидата...»

«Фи Хонг Тхинь ОЦЕНКА И ПРОГНОЗ ОСЕДАНИЯ ЗЕМНОЙ ПОВЕРХНОСТИ В РЕЗУЛЬТАТЕ ИЗВЛЕЧЕНИЯ ПОДЗЕМНЫХ ВОД НА ТЕРРИТОРИИ Г. ХАНОЙ (ВЬЕТНАМ) 25.00.08 – «Инженерная геология, мерзлотоведение и грунтоведение» Диссертация на соискание ученой степени кандидата геолого-минералогических наук Научный руководитель: доктор...»

«БОНДАКОВА МАРИНА ВАЛЕРЬЕВНА РАЗРАБОТКА РЕЦЕПТУРЫ И ТЕХНОЛОГИИ ПРОИЗВОДСТВА КОСМЕТИЧЕСКИХ ИЗДЕЛИЙ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ ЭКСТРАКТА ВИНОГРАДА Специальность 05.18.06 – Технология жиров, эфирных масел и парфюмерно-косметических продуктов (технические науки) Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук...»

«ШАБАЕВА ЮЛИЯ ИГОРЕВНА КАДАСТРОВАЯ ОЦЕНКА ЗЕМЕЛЬ ИНДИВИДУАЛЬНОЙ ЖИЛОЙ ЗАСТРОЙКИ С УЧЕТОМ ДИФФЕРЕНЦИАЦИИ ГОРОДСКОЙ ТЕРРИТОРИИ ПО ПРЕСТИЖНОСТИ Специальность 25.00.26 – Землеустройство, кадастр и мониторинг земель ДИССЕРТАЦИЯ на соискание ученой степени кандидата...»









 
2016 www.konf.x-pdf.ru - «Бесплатная электронная библиотека - Авторефераты, диссертации, конференции»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.