WWW.KONF.X-PDF.RU
БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА - Авторефераты, диссертации, конференции
 

Pages:   || 2 | 3 | 4 | 5 |   ...   | 7 |

«РАЗРАБОТКА РЕКОМЕНДАЦИЙ ПО ПОВЫШЕНИЮ ЭФФЕКТИВНОСТИ ТЕПЛОГИДРАВЛИЧЕСКИХ ПРОЦЕССОВ В СЕПАРАТОРАХ-ПАРОПЕРЕГРЕВАТЕЛЯХ ТУРБИН АЭС НА ОСНОВЕ ИЗУЧЕНИЯ ОПЫТА ЭКСПЛУАТАЦИИ ...»

-- [ Страница 1 ] --

Федеральное государственное автономное образовательное учреждение

высшего образования

«Санкт-Петербургский государственный политехнический университет»

на правах рукописи

ЕГОРОВ МИХАИЛ ЮРЬЕВИЧ

РАЗРАБОТКА РЕКОМЕНДАЦИЙ ПО ПОВЫШЕНИЮ

ЭФФЕКТИВНОСТИ ТЕПЛОГИДРАВЛИЧЕСКИХ ПРОЦЕССОВ

В СЕПАРАТОРАХ-ПАРОПЕРЕГРЕВАТЕЛЯХ ТУРБИН АЭС



НА ОСНОВЕ ИЗУЧЕНИЯ ОПЫТА ЭКСПЛУАТАЦИИ

Специальность: 01.04.14 «Теплофизика и теоретическая теплотехника»

Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук

Научный руководитель доктор технических наук, профессор Федорович Евгений Данилович Санкт – Петербург – 2015

ОГЛАВЛЕНИЕ

Введение……………………………………………………………………………………………......4 В.1. Актуальность темы исследования……………………………………………………………….4 В.2. Степень разработанности темы исследования …………………………………………………9 В.3. Цели и задачи исследования……………………………………………………………………...9 В.4. Научная новизна…………………………………………………………………………………10 В.5. Теоретическая и практическая значимость работы…………………………………………...10 В.6. Методология и методы исследования………………………………………………………….1 В.7. Положения, выносимые на защиту……………………………………………………………..11 В.8. Степень достоверности и апробация результатов……………………………………………..11 Глава 1. Обзор отечественных конструкций, опыта эксплуатации и исследований СПП..13

1.1. Сравнительный анализ конструкций СПП-500 и СПП-500-1 и рабочего процесса в аппаратах……………………………………………………………………………………..………..13 1.1.1. Входные камеры и сепарационные части аппаратов……………………………………….13 1.1.2. Качество сепарации в аппаратах……………….……………………………………………15 1.1.3. Пароперегреватели аппаратов……………………………………………………………….15 1.1.4. Особенности конструкции СПП-500 и компоновка аппаратов в составе турбоустановки……………………………………………………………………………….……...18 1.1.5. Концепция конструктивного исполнения и организации рабочего процесса в СПП-500…21

1.2. Опыт эксплуатации аппаратов СПП-500 и СПП-500-1……………………………….……….22 1.2.1. Основные причины неполадок СПП…………………………………...……………….……...22 1.2.2. Модернизация конструкций СПП…………………………………………....………………..24 1.2.3. Особенности работы аппаратов СПП-500-1…………………...……………….……...…..28 1.2.4. Собственные оценки опыта эксплуатации СПП-500-1…………………………………….30

1.3. Конструкции и опыт эксплуатации аппаратов СПП-220, СПП-220-1, СПП-750, СПП-1000, СПП-1000-1

1.4. Выводы по главе 1………………………………………………………………………………..43 Глава 2. Результаты промышленных испытаний систем ПСПП на Ленинградской и Смоленской АЭС…………………………………………………………………………………….44

2.1. Особенности модернизации системы ПСПП…………………………………………………..44

2.2. Испытания сепарационной части модернизированных СПП-500-1 на Ленинградской АЭС.

Результаты определения влажности нагреваемого пара за сепарационными блоками………….48

2.3. Испытания перегревательной части модернизированных СПП-500-1 на Ленинградской АЭС. Результаты измерения температуры нагреваемого пара в поворотной камере……………51

2.4. Результаты измерения расхода предсепарата, основного сепарата и конденсата греющего пара первой ступени на Ленинградской АЭС ……………………………………………………...53

2.5. Система ПСПП до модернизации на Смоленской АЭС……………………………………….56

2.6. Испытания сепарационной части модернизированных СПП-500-1 на Смоленской АЭС.

Результаты определения влажности нагреваемого пара за сепарационными блоками………….58

2.7. Результаты измерения расходов сепарата и конденсата греющего пара первой ступени на Смоленской АЭС……………………………………………………………………………………...60

2.8. Сопоставление результатов испытаний на Ленинградской и Смоленской АЭС………….....60

2.9. Выводы по главе 2………………………………………………………………………………..61 Глава 3. Расчётный анализ теплопередачи в пароперегревателе СПП-500…………………62

3.1. Предлагаемый метод расчёта теплоотдачи пучка змеевиковых труб перегревателя типа использованного в СПП-500 и перспективного для использования в новых проектах СПП (общий подход) ……………………………………………………………………………………….62

3.2. Исходные данные и допущения для примера уточнённого расчёта (параметры СППТеплогидравлический расчёт пароперегревателя СПП-500…………………………………..65





3.4. Выводы по главе 3……………………………………………………………………………….76 Глава 4. Пути повышения эффективности теплогидравлических процессов в системах ПСПП и их реализация в современных проектах СПП………………………………………..79

4.1. Задачи совершенствования методов расчёта и проектирования СПП………………………..79

4.2. Причины и последствия работы систем ПСПП в режимах, снижающих их эффективность и надёжность……………………………………………………………………

4.3. Проекты новых СПП для энергоблоков с реакторами ВВЭР-1000 (1200)…………………...96

4.4. Использование интенсифицированных поверхностей теплообмена………………………..107

4.5. Выводы по главе 4………………………………………………………………………………110 Заключение………………………………………………………………………………………….111 Список сокращений и условных обозначений…………………………………………………113 Библиографический список………………………………………………………………………114 Приложение 1. Обзор зарубежных конструкций, опыта эксплуатации и исследований сепараторов-пароперегревателей………………………………………………………………..122 П.1.1. Американские фирмы……………………………………………………………………......122 П.1.2. Германские фирмы…………………………………………………………………………...132 П.1.3. Французская фирма…………………………………………………………………………..140 П.1.4. Швейцарские фирмы…………………………………………….…………………………...148 П.1.5. Английские фирмы…………………………………………………………………………..150 П.1.6. Японские фирмы…………………………………………………………………………......151 П.1.7. Выводы по приложению 1…………………………………………………………………...153 Приложение 2. Таблицы расчётных данных…………………………………………………...154 Приложение 3. Протокол по выполнению «Программы и методики приёмочных испытаний сепарационных блоков жалюзи типа «Powervane» в составе СПП-500-1 на Смоленской АЭС»………………………………………………………………………………….168

ВВЕДЕНИЕ

В.1. Актуальность темы исследования Развитие атомной энергетики стало основой увеличения энергетического потенциала многих стран мира. В ближайшие десятилетия намечено значительное развитие атомной энергетики и в РФ [1]. Предполагается рост единичной мощности энергоблоков и сооружение новых атомных электростанций (АЭС). Всё большее значение приобретает повышение эффективности и надёжности работы оборудования, для чего важно использование накопленного опыта разработки и эксплуатации существующего оборудования. Необходимость обновления энергооборудования на электростанциях РФ при существующем и прогнозируемом спросе на электроэнергию в возможно минимальные сроки продиктована прогнозом динамики энергопотребления России, отражённом в «Энергетической стратегии России до 2020 г.» [2], и связана со старением оборудования [3]. Несмотря на проводимое продление срока его службы, суммарная мощность основного энергооборудования, достигшего предельного индивидуального ресурса к 2020 году, составит ~40 % общей установленной мощности электростанций [4].

Для российской атомной энергетики важной задачей является повышение коэффициента использования установленных мощностей (КИУМ). Такое повышение может быть достигнуто, в частности, за счёт увеличения межремонтных периодов, замены низкоэффективного и малонадежного оборудования. Конкурентоспособность АЭС во многом обеспечивается надежностью работы энергоблока в течение длительного времени.

В активной зоне реактора одноконтурной АЭС происходит нагрев теплоносителя (воды) до температуры насыщения и его частичное испарение. Далее происходит разделение насыщенной воды и пара, сепарация влаги из насыщенного пара. Затем пар поступает в турбоустановку. В турбине пар производит работу, которая превращается в электроэнергию в генераторе. В турбинах насыщенного пара на выходе цилиндра высокого давления (ЦВД) пар имеет влажность y~(10…15) %. Влажность пара отрицательно сказывается на экономичности установки: увеличение средней влажности пара на 1 % приводит к уменьшению внутреннего относительного КПД турбины примерно на 1 % [5]. Под влиянием влажности пара снижается надёжность работы турбины, а, следовательно, и длительность её межремонтного периода.

Лопатки последних ступеней цилиндра низкого давления (ЦНД) турбины под воздействием влаги подвергаются эрозии (выбиванию влагой частиц металла) и могут преждевременно выйти из строя. Существуют различные методы предотвращения эрозии турбинных лопаток. Одним из наиболее эффективных способов является отвод влаги при помощи различных сепарационных устройств. Для поддержания необходимого уровня надёжности ЦНД проводятся мероприятия для обеспечения допустимых значений влажности на входе в него, однако, внутритурбинная сепарация влаги недостаточно эффективна. В турбинах АЭС мощностью свыше 200 МВт сочетают внутритурбинную сепарацию влаги с сепарацией влаги после ЦВД и промежуточным перегревом отборным паром (из первого отбора ЦВД) и острым паром (из основного паропровода перед турбиной) [6]. Осуществление промежуточного перегрева пара без его предварительной осушки потребовало бы увеличения расхода греющего пара на испарение влаги вместо того, чтобы это количество пара произвело работу в турбине, т. е. снижения экономической эффективности производства электроэнергии. Выполненный нами расчётный анализ применительно к промежуточному (внешнему) сепараторупароперегревателю модификации СПП-500-1 (первое поколение серийных сепараторовпароперегревателей для энергоблоков АЭС с реакторами РБМК) показал, что при отсутствии сепарации и проектном расходе греющего пара I ступени для проектного перегрева потребуется использовать более 23 % от полного расхода пара на турбину (см. рисунок 1-17 в главе 1).

Глубокая осушка пара нецелесообразна, достаточна сепарация до влажности y~1 %, потому что за этим пределом существенно возрастают необходимые объёмы сепарационных устройств, и без того значительные, так как через них проходит полный расход пара из ЦВД.

Промежуточный перегрев пара, частично сработавшего перепад в ЦВД и осушенного в сепараторе, производится в поверхностных теплообменниках-перегревателях трубчатого типа [7]. В целях компактности, снижения стоимости аппаратов и уменьшения потерь давления сепарация и промежуточный перегрев осуществляются в едином двухфункциональном аппарате — сепараторе-пароперегревателе (СПП). На рисунках В-1, В-2 представлена принципиальная схема системы промежуточной сепарации и пароперегрева (ПСПП) в двух вариантах — с внешним (периферийным) по отношению к перегревателю расположением сепаратора в СПП и с верхним расположением сепаратора.

Применение промежуточных СПП связано с дополнительными термодинамическими потерями и значительными дополнительными капитальными затратами. Однако при адекватно выбранных и осуществлённых параметрах (разделительное давление, температура промежуточного перегрева пара, потери давления в СПП и др.), дополнительные затраты окупаются за счёт уменьшения потерь от влажности в проточных частях турбины: применение промежуточной сепарации и двухступенчатого перегрева повышает тепловую экономичность турбины мощностью 500 МВт примерно на 2,3 % [8]. Выбор параметров СПП базируется на технико-экономических расчётах, а выбор конструкции СПП определяется рядом факторов:

заданным повышением термического КПД турбоустановки;

стоимостью;

надежностью;

компактностью.

В мировой практике создания турбин АЭС отмечается значительное разнообразие конструкций СПП [9–11], что объясняется различным технологическим и эксплуатационным опытом и традициями энергетики в разных странах (см. Приложение 1).

На всех действующих АЭС с реакторами РБМК-1000 установлены аппараты СПП-500-1 в разных модификациях. На рисунке В-3 показано включение СПП в тепловую схему турбины на первом блоке Ленинградской АЭС. Влажный пар после двухпоточного ЦВД направляется в четыре СПП (500 МВт — электрическая мощность каждой из двух турбин энергоблока мощностью 1000 МВт). Первоначально на первом энергоблоке Ленинградской АЭС эксплуатировались в течение длительного периода аппараты СПП-500 [12] (рисунок В-4), разработанные Центральным котлотурбинным институтом им. И.И. Ползунова (в настоящее время — Научно-производственное объединение по исследованию и проектированию энергетического оборудования им. И.И. Ползунова) (НПО ЦКТИ) и изготовленные Подольским машиностроительным заводом (ЗиО). Затем на смену им были установлены СПП-500-1 [12] (рисунок В-5), разработанные и изготовленные ЗиО.

Одним из основных требований, предъявляемых к СПП, является эффективная и надежная работа сепарационных устройств на всех режимах работы аппаратов. Признаки повышенного уровня влажности пара за сепарационными блоками наблюдались с первых лет эксплуатации СПП-500-1. Они связаны с особенностями конструкции сепарационной части.

Проведенные ранее исследования по определению влажности нагреваемого пара в СПП-500-1 показали наличие крупнодисперсной влаги и даже струйного ее стекания с дырчатых листов сепарационных блоков. Подобные эффекты наблюдались на стороне СПП, противоположной входному ресиверу, и начинались уже при работе турбогенератора (ТГ) на мощности 300 МВт, с ростом мощности постепенно усиливаясь. В целях повышения эффективности работы сепарационной части СПП была проведена их модернизация, основанная на замене отечественных жалюзийных сепарационных пакетов на жалюзийные пакеты типа «Powervane»

фирмы «Балке-Дюрр», на изменении схемы движения пара во входной камере, на изменении расположения сепарационных пакетов и системы коллекторов. Вследствие этого возникла необходимость в проведении испытаний модернизированных аппаратов с последующим анализом получаемых в промышленных условиях новых экспериментальных данных.

Необходимость совершенствования методики теплогидравлического расчёта пароперегревателя типа использованного в аппарате СПП-500 актуальна в связи со следующими обстоятельствами. Конструктивные принципы, реализованные в СПП-500, были сформулированы специалистами ЦКТИ Блиновым К.А. и Гремиловым Д.И. [15]. Проведённые после более чем четырёхлетней эксплуатации визуальные обследования поверхностей I ступени пароперегревателя СПП-500, подвергшихся наибольшему воздействию потока влажного пара, показали их неповреждённое состояние. Аппарат СПП-500 был заменен на другую конструкцию только после определённых повреждений, не связанных с выполнением им своих основных функций (сепарации и перегрева). Замена аппарата была вызвана также унификацией аппаратов и совершенствованием технологии изготовления. Следует отметить, что аппарат рассчитывался по старым методикам в отсутствие опыта эксплуатации систем ПСПП.

Однако конструкция СПП-500 является прогрессивной в части организации рабочего процесса и может применяться при создании новых аппаратов. При их проектировании для расчётов потребуется современная методика, которая также может использоваться для расчётов других теплообменных аппаратов с поверхностью нагрева спирального типа. Предложения по совершенствованию методики даны в главе 3.

В процессе дальнейшей модернизации и при создании новых СПП необходимо также использовать результаты экспериментальных и расчётных исследований (включая исследования, в которых участвовал автор), выполненных за последние годы и учитывающих длительный опыт эксплуатации этих аппаратов на отечественных и зарубежных АЭС.

Результаты таких исследований приведены во всех главах диссертации.

К СПП любых конструкций предъявляются следующие требования общего характера [9]:

достаточно высокая эффективность – при заданной влажности потока пара и температуре перегрева использовать наименьший расход тепла и наименьшие поверхности теплообмена;

наименьшие потери давления при прохождении через СПП основного потока пара; в среднем каждый процент потери давления перегреваемого пара снижает КПД паросилового цикла примерно на 0,05 %; поэтому промежуточные СПП должны обладать минимальным аэродинамическим сопротивлением по перегреваемому пару не более (5…6) % от разделительного давления [6];

Рисунок В-1. Принципиальная схема системы ПСПП Рисунок В-2. Принципиальная схема системы ПСПП с периферийным расположением сепаратора в СПП: с верхним расположением сепаратора в СПП: 1– 1–сепаратор, 2–I ступень перегрева, 3–II ступень сепаратор, 2–I ступень перегрева, 3–II ступень перегрева, КС-1–конденсатосборник I ступени, КС- перегрева, КС-1–конденсатосборник I ступени, КСконденсатосборник II ступени, СС– 2–конденсатосборник II ступени, СС– сепаратосборник. сепаратосборник.

–  –  –

По тракту перегреваемого пара должны быть обеспечены условия организации рабочего процесса:

достижение равномерного поля скоростей перед сепаратором за счет разбиения общего потока влажного пара (вихря) на ряд отдельных завихренных струек, так как вихрь большого масштаба не может обеспечить достаточно равномерное поле скоростей и удовлетворительную сепарацию влаги из пара;

равномерная раздача потоков пара и отвод его за сепарирующими элементами в трубные пучки пароперегревателя практически с нулевой влажностью;

организация максимальной интенсивности процесса теплообмена в трубном пучке пароперегревателя с целью уменьшения гидравлических потерь и габаритов аппарата, а также его удешевления;

отсутствие холостых перепусков, мертвых мешков.

По тракту греющего пара должны быть обеспечены:

устойчивость действия (выходных параметров) аппарата, одной из предпочтительных схем которого является использование трубки с большим отношением длины к внутреннему диаметру, имеющей значительный перепад давления и обеспечивающей надёжную эвакуацию конденсата;

исключение колебаний расхода и застоев в движении пароводяной смеси и разверок потоков в системе параллельных трубных пучков;

недопустимость накопления в какой-либо точке тракта неконденсирующихся газов из-за наличия в паре характерной для одноконтурных АЭС гремучей смеси, а также образования малоподвижных конденсатных переохлаждаемых пробок в трубках с повышенным содержанием кислорода, при котором коррозионные поражения будут значительными;

организация контроля и регулирование расхода парогазовой смеси на вентиляцию трубной системы пароперегревателя.

Опыт эксплуатации аппаратов СПП-500-1 показал, что потребовалось проведение ряда мероприятий по повышению их надёжности и эффективности для обеспечения работы ЦНД турбины (см. обзор этих мероприятий в Главе 1, п. 2.1, 2.5).

В.2. Степень разработанности темы исследования Проблемам повышения эффективности теплогидравлических процессов в СПП турбин АЭС посвящены труды М.Я.Беленького, М.А.Готовского, А.В.Судакова, Е.Д.Федоровича, Б.С.Фокина.

Существенный вклад в изучение сепарации влаги из пара внесли исследования Ю.Л.Сорокина, известны также сепарационные модельные эксперименты Hoffmann Bonati (Германия); работы В.А.Бариловича содержат фундаментальные основы термогазодинамики двухфазных потоков. В работах К.М.Арефьева отражены теоретические и расчётные особенности конденсации из парогазовой смеси.

Промышленные испытания систем ПСПП проводились ранее Л.Н.Артемовым, В.Ф.Десятуном, Б.Л.Крейдиным, В.А.Шварцем (Украина) и И.Ш.Бушлером (Украина).

Конструктивные принципы, реализованные в СПП-500, были сформулированы заложены К.А.Блиновым, Д.И.Гремиловым в 1960-х годах в отсутствие опыта эксплуатации аппаратов СПП и исследований теплообмена змеевикового типа компоновки.

В последние годы повышению надёжности СПП уделяли внимание К.Н.Денисов, А.М.Маринич. В значительной части эти исследования охватывают разработку новых конструкций СПП для АЭС с водо-водяными реакторами.

В.3. Цели и задачи исследования Основным объектом исследования являются аппараты типа СПП-500-1, разные модификации которых установлены на всех действующих АЭС с реакторами РБМК-1000.

Одним из основных требований, предъявляемых к СПП-500-1, является эффективная и надежная работа сепарационных устройств на всех режимах работы аппаратов.

Цель работы проведение и получение результатов промышленных испытаний аппаратов СПП-500-1 после их модернизации; уточнение существующих методик теплогидравлического расчёта СПП на основе получения собственных расчётных данных и изучения принципов организации и способов повышения эффективности рабочего процесса в СПП, анализ опыта эксплуатации СПП на отечественных и зарубежных АЭС.

Загрузка...

Задачи исследования:

1. Подготовка и непосредственное участие в промышленных испытаниях СПП-500-1 на Ленинградской и Смоленской АЭС после модернизации их сепарационной части, анализ результатов испытаний.

2. Определение влажности на выходе из сепарационных блоков СПП в испытаниях на Ленинградской и Смоленской АЭС.

3. Определение температуры нагреваемого пара после первой ступени перегревателя СПП на Ленинградской АЭС.

4. Расчёт теплопередачи в перегревателе змеевикового типа.

В.4. Научная новизна

1. Получены результаты анализа (по литературным данным) отечественного и зарубежного опыта проектирования, эксплуатации и модернизации систем ПСПП за период более 50 лет.

2. Получены новые экспериментальные данные по распределению по периметру модернизированных СПП-500-1 влажности отсепарированного пара на выходе из сепарационных блоков для условий работы ТГ № 7 четвертого блока Ленинградской АЭС, ТГ № 1, № 2 первого блока Смоленской АЭС.

3. Получены экспериментальные данные по распределению температуры нагреваемого пара в поворотной камере после первой ступени перегрева в модернизированных СПП-500-1 ТГ № 7 четвертого блока Ленинградской АЭС.

4. Получены экспериментальные данные по расходу сепарата нагреваемого пара на ТГ № 7, № 8 четвертого блока Ленинградской АЭС, на ТГ № 1, № 2 первого блока Смоленской АЭС.

5. Получены экспериментальные данные по расходу сепарата на плёночных предсепараторах СПП-71, СПП-72, СПП-73, СПП-74 ТГ № 7 четвертого блока Ленинградской АЭС.

6. Получены экспериментальные данные по расходу конденсата греющего пара первой ступени на ТГ № 7 четвертого блока Ленинградской АЭС, на ТГ № 1, № 2 первого блока Смоленской АЭС.

7. Проведено сравнение расчётных рекомендаций различных авторов по определению интенсивности теплоотдачи гладкотрубных поперечно обтекаемых пучков шахматной и коридорной компоновок, на основе которого сформулирована усовершенствованная методика расчёта интенсивности теплоотдачи перегревательного пучка змеевиковых труб типа использованного в СПП-500.

В.5. Теоретическая и практическая значимость работы

1. Полученные экспериментальные данные могут использоваться для оценки теплогидравлических параметров и режимов работы оборудования турбоустановок АЭС.

2. Впервые экспериментально подтверждена зависимость температуры нагреваемого пара в поворотной камере перегревателей СПП-500-1 от длины линий подвода греющего пара первой ступени перегрева.

3. Высокая эффективность осушения потока пара в сепарационной части модернизированных СПП-500-1 и успех модернизации в целом подтверждены данными промышленных испытаний, свидетельствующими о снижении влажности пара на выходе из сепарационных блоков и улучшении её распределения по периметру СПП, повышении температуры перегрева.

4. Уточнена методика теплогидравлического расчёта СПП турбоустановок К-500-65/3000 в направлении расчёта интенсивности теплоотдачи пучка змеевиковых труб.

5. Уточнённая методика рекомендуется к использованию при анализе рабочего процесса как в существующих, модернизируемых и вновь создаваемых, более совершенных СПП.

В.6. Методология и методы исследования При выполнении диссертационной работы использовались как экспериментальные, так и расчётные методы исследования.

Методология работы в части совершенствования расчетных методик основана на исследовании имеющихся литературных источников с анализом возможности их применения для решения рассмотренных в работе проблем и привлечением экспериментальных и эксплуатационных данных.

В.7. Положения, выносимые на защиту

1. Экспериментальные данные по распределению по периметру модернизированных СППвлажности отсепарированного пара на выходе из сепарационных блоков.

2. Данные измерений распределения температуры нагреваемого пара после первой ступени перегрева в модернизированных СПП-500-1.

3. Данные по мониторингу расхода сепарата на плёночных предсепараторах, сепарата нагреваемого пара на турбоустановках.

4. Данные мониторинга расхода конденсата греющего пара первой ступени на турбоустановках.

5. Предложения по уточнению методики теплогидравлического расчёта СПП со змеевиковым плотным гладкотрубным перегревательным пучком переходного от шахматного к коридорному типа компоновки, поперечно обтекаемым перегреваемым паром с учётом изменения интенсивности теплоотдачи и площади теплопередающей поверхности в рядах вглубь пучка, а также при использовании расчётных зависимостей, полученных в исследованиях тесных коридорных и шахматных пучков, наиболее приближенных к проектным параметрам перегревателей СПП.

В.8. Степень достоверности и апробация результатов Достоверность изложенных результатов базируется на проведении промышленных экспериментов на Ленинградской и Смоленской АЭС с использованием апробированных измерительных приборов и экспериментальных методик; на привлечении согласующихся между собой эксплуатационных и экспериментальных данных, а также на широком использовании и сравнении данных различных исследователей при решении поставленных в работе расчётных задач.

Основные материалы диссертации доложены и положительно оценены на 5-ой, 6-ой Балтийских международных конференциях по теплообмену (СПб, 2007; Тампере, Финляндия, 2011); на 14-ом Минском международном форуме по тепло- и массообмену (Минск, Белоруссия, 2012); на 6-ой российской национальной конференции по теплообмену (Москва, 2014); на 50-й юбилейной научной конференции с международным участием МФТИ «Современные проблемы фундаментальных и прикладных наук» (Москва, 2007); на 9-ой, 10-ой международных молодёжных научных конференциях «Полярное сияние» (СПб, 2006; 2007); на международной, всероссийских межвузовских научно-технических конференциях «XXXIV–XXXVIII Неделя науки» (СПб, 2005; 2006; 2007; 2008; 2009); на 1-ом, 2-ом и 3-ем Санкт-Петербургских конгрессах «Профессиональное образование, наука, инновации в XXI веке» (СПб, 2007; 2008; 2009); на XIV, XVI международных конференциях и на международных молодежных научных форумах «Ломоносов» (Москва, 2007; 2009; 2010; 2011; 2012; 2013; 2014); на международном Политехническом симпозиуме «Молодые ученые — промышленности Северо-Западного региона» (СПб, 2010); на XIV, XV международных научно-методических конференциях «Высокие интеллектуальные технологии и инновации в образовании и науке» (СПб, 2007;

2008); на X, XI всероссийских конференциях «Фундаментальные исследования в технических университетах» (СПб, 2006; 2007); на IV, VI–VIII всероссийских межвузовских конференциях молодых учёных (СПб, 2007; 2009; 2010; 2011); на 5-ой всероссийской научно-практической конференции студентов, аспирантов и молодых учёных «Молодёжь XXI века — будущее российской науки» (Ростов-на-Дону, 2007); на молодёжной научной конференции «Студенты и молодые учёные — инновационной России» (СПб, 2013); на научно-технической конференции молодых учёных и специалистов атомной отрасли «Актуальные вопросы проектирования и строительства АЭС» (СПб, 2010); на кафедре компьютерных технологий и эксперимента в теплофизике СПбГПУ (СПб, 2005; 2006; 2007; 2008); на кафедре гидроаэродинамики СПбПУ (СПб, 2014); на всероссийской конференции «XXXI Сибирский теплофизический семинар»

(Новосибирск, 2014); на семинаре отдела исследования и проектирования оборудования АЭС ОАО «НПО ЦКТИ» (СПб, 2011); на секции атомной энергетики НТС ОАО «НПО ЦКТИ» (СПб, 2011).

Доклады соискателя «Теплогидравлические процессы в системах ПСПП влажнопаровых турбин АЭС» и «Модернизация СПП и анализ результатов испытаний СПП-500-1 на четвёртом блоке Ленинградской АЭС» на VII и VIII всероссийских межвузовских конференциях молодых учёных (СПб, 2010, 2011) признаны лучшими докладами секций и отмечены дипломами.

В диссертации представлены результаты расчётных разработок по анализу теплопередачи в перегревателях СПП, выполненных автором самостоятельно. Экспериментальные исследования проведены совместно со специалистами ОАО «НПО ЦКТИ»

(к.т.н. М.Я.Беленький, М.А.Блинов, К.В.Соколов), Ленинградской АЭС (Г.А.Кайсин) и Смоленской АЭС (В.И.Куприн, В.А.Соловьёв) с участием автора в подготовке оборудования, проведении экспериментов, обработке данных, анализе результатов, формулировке выводов.

Неоценимую методическую помощь автору оказал д.т.н. М.А.Готовский. Автор выражает благодарность д.т.н. А.В.Судакову и к.т.н. В.А.Талалову за ценные рекомендации на всех стадиях исследования.

По материалам диссертации опубликовано 38 работ, из них 4 работы в изданиях, рекомендованных ВАК.

ГЛАВА 1. ОБЗОР ОТЕЧЕСТВЕННЫХ КОНСТРУКЦИЙ, ОПЫТА ЭКСПЛУАТАЦИИ И

ИССЛЕДОВАНИЙ СПП

1.1. Сравнительный анализ конструкций СПП-500 и СПП-500-1 и рабочего процесса в аппаратах В обширном комплексе работ ЦКТИ, начиная с 1960-х годов и до настоящего времени, рассматривались различные конструкции СПП горизонтальной и вертикальной компоновки, с гладкотрубными и оребрёнными поверхностями нагрева. Их сравнение показало, что вариантом, приемлемым по соображениям компоновки, массо-габаритным и удельным показателям являются вертикальные однокорпусные СПП с поверхностью нагрева, набираемой из длинных спиральных труб при поперечном их омывании перегреваемым паром [6] (вариант типа СПП-500). Однокорпусные вертикальные аппараты СПП-500 и СПП-500-1 (см. рисунки ВВ-5) включают входную камеру для приёма пароводяной смеси, сепарационную часть для сепарации влаги и перегревательную часть для перегрева осушенного пара до температуры, обеспечивающей надежную работу ЦНД турбины. В СПП-500 сепаратор, I и II ступени перегрева расположены концентрично относительно центральной оси, в СПП-500-1 сепаратор расположен в верхней части, а в нижней — две ступени перегрева. После ЦВД пароводяная смесь (влажность y15 %, температура t137С, давление p0,34 МПа) подводится в аппараты со скоростью v60 м/с через радиально расположенный патрубок во входную камеру. Можно полагать, что влажный пар в подводящих трубопроводах имеет дисперсно-кольцевую структуру: по стенке движется плёнка жидкости неравномерной толщины, а в ядре потока — пар с каплями жидкости (см. исследования распределения влажности пара по высоте трубы, подводящей влажный пар к СПП ТГ К-220-44/300 на Кольской АЭС, рисунок 1-1 [13]).

1.1.1. Входные камеры и сепарационные части аппаратов Во входной камере поток влажного пара взаимодействует с ограждающими поверхностями, возникают условия для первичного отделения крупнодисперсной влаги от пара.

В СПП-500 отделённая влага стекает по стенке корпуса и других металлоконструкций из входной камеры в кольцевой клиновой коллектор, рисунок 1-2. Под действием сил инерции при движении пароводяной смеси со скоростью v33 м/с и при повороте на 165° в блоке поворотных лопаток (см. рисунок 1-3) происходит отделение крупнодисперсной влаги [15].

Сепарат отводится из аппарата, а пар с оставшейся мелкодисперсной влагой через блок поворотных лопаток поступает в жалюзийный сепаратор.

Сепарационная часть СПП-500 образована восемью расположенными вдоль высоты аппарата кольцевыми сборками, каждая из которых состоит из шестнадцати одинаковых вертикальных жалюзийных пакетов, состоящих из волнообразно изогнутых листов.

Жалюзийные пакеты установлены один на другой в ячейках каркаса, образованного горизонтальными кольцевыми корытами и вертикальными колоннами. Колонны вместе с боковыми листами блоков направляющих лопаток, нижней опорной плитой и верхним листом представляют единую жесткую конструкцию. Колонны одновременно являются силовыми несущими элементами корпуса и сливными коллекторами для отвода сепарата от каждого пакета жалюзей. Отсепарированная влага собирается в нижнем корыте пакета, сливается через окна внутрь колонн, откуда попадает в кольцевую полость днища и отводится из аппарата в сепаратосборник.

Рисунок 1-1. Распределение влажности пара по высоте трубы, подводящей влажный пар к СПП

–  –  –

Входная камера СПП-500-1 с наклонным плоским днищем не может обеспечить полного выравнивания расходов влаги и пара по радиальным коллекторам. Крупнодисперсная влага из входной камеры с основным потоком влажного пара направляется в коллекторы. Коллекторы выполнены в виде объёмных клиньев, без дренажей. Это препятствует выравниванию потока влажного пара по сечению блоков жалюзийного сепаратора даже при наличии поворотных лопаток. Крупнодисперсная влага из коллекторов поступает в блоки сепаратора, который может не справиться с крупнодисперсной влагой и такой неравномерностью, см. рисунок 1-11 в п. 1.2.1.

Сепарационная часть СПП-500-1 включает три ряда пакетов по двадцать одинаковых сепарационных блоков, размещенных в кольцевом пространстве между корпусом и центральной выходной трубой, по которой перегретый пар отводится из аппарата. В нижней части сепаратора расположен кольцевой коллектор для отвода отсепарированной влаги. Схема жалюзийного сепаратора СПП-500-1 показана на рисунке 1-4.

1.1.2. Качество сепарации в аппаратах В СПП-500 равномерное распределение потока влажного пара по сечению жалюзийного сепаратора обеспечивается наличием распределенных по фронту потока входных и выходных гидравлических сопротивлений — блока поворотных лопаток (до сепаратора) и теплообменного пучка пароперегревателя (непосредственно после сепаратора). Установка направляющих лопаток по высоте выполнена таким образом, что лопатки вместе с цилиндрическим корпусом образуют конический кольцевой канал, сужающийся книзу.

Конструкция и типоразмеры лопаток приняты на основании исследований моделей натурных размеров, лопатки выполнены одинаковой длины и размещены по конусу, т. е. образуют конусное кольцо. Сопротивление теплообменного пучка, равное p~13 кПа (p~4 кПа для I ступени и p~9 кПа для II ступени), составляет 60 % от суммарного сопротивления аппарата.

Благодаря такому размещению сепаратора достигается заданная скорость потока влажного пара, поступающего на жалюзи, равная v~1,4 м/с [15] и отвечающая необходимому качеству сепарации. При этом достигается также отсутствие прострельных течений в каналах сепаратора, имеющих специальную форму (см. рисунок 2-2 в п. 2.1), и обеспечивается эффективное отделение мелкодисперсной влаги. Далее пар с влажностью не более 1 % поступает в пароперегреватель.

В связи с неравномерным поступлением крупнодисперсной влаги в сепарационные блоки СПП-500-1 при скорости потока влажного пара v~2,1 м/с [16] трудно прогнозировать достаточно низкую выходную влажность пара даже при наличии распределенных по фронту потока входных и выходных гидравлических сопротивлений — блока поворотных лопаток (до сепаратора) и дырчатых листов (после сепаратора). Таким образом, возникают условия для поступления нежелательного количества влаги в пароперегреватель.

1.1.3. Пароперегреватели аппаратов Эффективность сепарации влаги из пароводяного потока оказывает значительное влияние на эффективность пароперегревателя.

В обоих аппаратах осуществляется двухступенчатый перегрев.

Пучки змеевиковых спиральных труб СПП-500 В СПП-500 нагреваемый пар последовательно перегревается в межтрубном пространстве при поперечном обтекании горизонтально расположенных пучков змеевиковых спиральных труб (сначала I, затем II ступени пароперегревателя) (рисунок 1-5).

Рисунок 1-4. Жалюзийный сепаратор СПП-500-1: 1– входной коллектор, 2–выходной коллектор, 3– Рисунок 1-5. Двухрядный элемент пучка змеевиковых жалюзийные пакеты, 4–направляющие лопатки, 5– спиральных труб СПП-500.

дырчатый лист.

Трубный пучок первой ступени СПП-500, которая расположена в периферийной части трубной системы, состоит их 432 четырехзаходных спиральных труб. Для обеспечения подвода-отвода греющего пара, протекающего внутри труб, спирали собраны в двухрядные змеевики (элементы), скомпонованные по высоте в четыре пакета. Подвод греющего пара из отбора ЦВД (влажность y не более 10 %, температура t209С, давление p1,9 МПа [15]) и отвод его конденсата (температура t205С, давление p1,8 МПа [15]) осуществляется с наружной стороны трубного пучка. Для этого внутренние концы спиралей верхнего ряда, навитые по часовой стрелке, сварены с внутренними концами спиралей нижнего ряда, навитыми против часовой стрелки. Греющий пар поступает в верхние спирали, проходит по часовой стрелке от периферии к центру, переходит в нижний ряд спиралей, проходит по ним от центра к периферии. При движении греющего пара в верхнем и нижнем рядах спиралей происходит его конденсация.

Трубный пучок второй ступени, которая расположена ближе к центру аппарата, конструктивно выполнен аналогично, но состоит из 216 труб. Трубы собраны в четырехрядные спиральные змеевики, сгруппированные по высоте в четыре пакета. Теплопередача происходит при конденсации греющего пара с входной температурой t278С и давлением p6,3 МПа и с выходными параметрами t275С, p6,1 МПа внутри змеевиков. Поступающий в верхнюю спираль греющий пар проходит по часовой стрелке от центра к периферии, во втором ряду спирали — от периферии к центру, ещё раз от центра к периферии в третьем ряду и возвращается к центру в четвертом.

Все змеевики пароперегревателя изготовлены из нержавеющих труб 181,4 мм.

Для подвода греющего пара и отвода его конденсата предусмотрены входные и выходные камеры. Каждая пара камер (входная и выходная) при необходимости может быть отключена без вскрытия полости аппарата. Поскольку подвод греющего пара и отвод его конденсата из каждой ступени осуществляется снизу, все концы спиральных труб доступны для осмотра и ремонта. Конденсат, который может остаться в змеевиках или камерах во время стояночного режима, удаляется при подаче греющего пара. Подвод и отвод его конденсата из выходных камер осуществляется через отдельные трубопроводы, объединенные во входных и выходных коллекторах, которыми аппарат подсоединяется к трубопроводам турбоустановки и сборникам конденсата.

Перегретый пар (температура t265С, давление p0,32 МПа [15]) покидает СПП-500 через центральный цилиндрический патрубок в верхней части аппарата.

Модули СПП-500-1 В СПП-500-1 теплообменная поверхность пароперегревателя выполнена из труб 141,2 мм, объединённых в отдельные однотипные вертикальные кожухотрубные теплообменники — модули — двух диаметров: 325 и 273 мм. I ступень пароперегревателя состоит из 56 модулей диаметром 325 мм и четырёх модулей диаметром 273 мм, II ступень — из 70 модулей диаметром 325 мм, расположенных в центральной части СПП.

Каждый модуль (рисунок 1-6) представляет собой трубу большого диаметра с вваренными в неё трубными досками. Модуль включает в себя:

две трубные доски, со штуцерами и трубами 252 мм;

теплообменный пучок из прямых нержавеющих труб 141,2 мм, развальцованных и приваренных к трубным доскам;

блок решеток — металлоконструкцию, состоящую из равномерно расположенных по высоте теплообменного пучка дистанционирующих решеток с направляющими, которые приварены к одной из трубных досок;

корпус — трубу 32512 мм (в модуле 325 мм) или трубу 27311 мм (в модуле диаметром 273 мм), к которой приварены трубные доски.

Модули I ступени пароперегревателя в СПП-500-1 отделены от модулей II ступени вертикальной замкнутой фигурной перегородкой, установлены на опорную решетку и представляют собой жесткотрубные теплообменники.

Рисунок 1-6. Пароперегревательный модуль из вертикальных труб СПП-500-1.

Перегреваемый пар после сепарационного устройства движется сверху вниз по трубкам модулей I ступени и между модулями. У днища аппарата перегреваемый пар направляется к центру, проходит вверх по трубкам модулей II ступени и покидает СПП-500-1 через центральную трубу. Греющий пар движется в межтрубном пространстве. В I ступень он подводится к центру верхней трубной доски каждого модуля через четыре камеры (по две на каждую ступень), расположенные между нижней частью сепаратора и верхними трубными досками модулей. Далее греющий пар I ступени омывает трубки, по которым течет нагреваемый пар. Здесь осуществляется прямоточное (сверху вниз) течение греющего и нагреваемого пара, так как нагреваемый пар поступает сверху. На рисунке 1-6 (сечение Б–Б) представлена схема размещения трубок для модулей диаметром 325 мм (верхнее сечение) и для модулей диаметром 273 мм (нижнее). Во второй ступени греющий и нагреваемый пар движутся в противоположных направлениях, так как нагреваемый пар поступает в модули снизу, а греющий — сверху. Отвод конденсата греющего пара осуществляется в нижней части СППОсобенности конструкции СПП-500 и компоновка аппаратов в составе турбоустановки Для обеспечения жесткости конструкции при транспортировке СПП-500 каждый пакет змеевиков имеет анкерную стяжку, которой змеевики в пакете стягиваются между собой и с опорной плитой. При транспортировке аппарата — в горизонтальном положении (рисунок 1-7) — и при его кантовке в вертикальное положение (рисунок 1-8) масса змеевиков и сепарационного устройства передается через дистанцирующие планки в верхние листы пакетов на колонны сепарационного устройства, а через систему рёбер передаётся на обечайку корпуса СПП-500. Таким образом создаётся единая жесткая конструкция аппарата в целом.

Компенсация теплового расширения труб обеспечивается спиральной конструкцией змеевиков; прямые концы труб (стояки) расширяются за счёт незакреплённых концевых участков спиралей. В верхней части пучков I и II ступени перегревателя предусмотрено душевое устройство, предназначенное для промывки наружной поверхности труб пучков в период остановки турбины.

Днище СПП-500 является опорной конструкцией аппарата и выполняется из толстолистовой плиты с системой укрепляющих ребер. В рабочих условиях днище охлаждается путём постоянной продувки над ним части перегреваемого пара. Камеры подвода греющего пара приварены к плите днища на теплоизолирующих воротниках, исключающих местный разогрев плиты в зонах приварки этих камер. С учётом принятой системы охлаждения температура плиты поддерживается постоянной и близкой к входной температуре перегреваемого пара, что было подтверждено измерениями в ходе стендовых испытаний СППВсе основные элементы конструкции СПП-500 были исследованы и отработаны до оптимальных решений на специальных экспериментальных стендах; испытания проводились на моделях, на натурных элементах, а также на головном образце аппарата.

В соответствии со схемой включения СПП-500 (рисунок В-3) на турбину К-500-65/3000 устанавливается четыре СПП (в соответствии с числом выхлопов из ЦВД). Конденсат греющего пара I и II ступени перегрева отводится под уровень воды в соответствующие конденсатосборники. Отвод сепарата из СПП осуществляется под уровень воды в сепаратосборник. Сбросы воды из сепаратосборников и конденсатосборников выполняются через регулировочные клапаны, обеспечивающие поддержание заданного уровня воды в этих аппаратах. Разогрев и включение СПП-500 в работу производится одновременно с разогревом и пуском турбины. Контроль за плотностью труб осуществлялся в течение всей эксплуатации СПП с помощью специальных акустических датчиков, устанавливаемых на каждой входной и выходной камерах греющего пара. В случае возникновения дефекта в трубе сигнал от датчиков поступает на контролирующий прибор. При необходимости может производиться вскрытие камер и заглушка повреждённой трубы. Компоновка аппарата с турбиной К-500-65/3000 осуществлена таким образом, что СПП, как и ряд другого оборудования, размещаются под отметкой обслуживания турбины в специальном железобетонном боксе (рисунок 1-9). Это сделано в целях биологической защиты обслуживающего персонала АЭС, поскольку турбины К-500-65/3000 работают с РБМК по одноконтурной схеме.

Изготовитель турбины (Харьковский турбинный завод) сформулировал следующие условия эксплуатации СПП [9, 12]:

при работе установки сепарат и конденсат должны выводиться из СПП и поступать в промежуточные ёмкости; это уменьшает опасность заброса воды в турбину и испарения влаги при сбросах нагрузки; в этих ёмкостях должен поддерживаться постоянный уровень воды, чтобы избежать пропуска основного потока пара без сепарации;

–  –  –

Рисунок 1-9. Компоновка СПП-500-1 с турбиной К-500-65/3000 (разрез по ЦВД): 1–турбина К-500-65/3000, 2– блоки стопорно-регулирующих клапанов, 3–СПП-500-1, 4–конденсатный насос, 7–подогреватель низкого давления № 1.

необходимо обеспечить надёжное удаление из СПП неконденсирующихся газов, выделяющихся при конденсации греющего пара; это удаление улучшает теплообмен в перегревателе, предотвращает опасную концентрацию гремучей смеси;

необходима система предохранительных клапанов и аварийных переключений при недопустимом повышении давления.

Конструкция и компоновка СПП-500 с турбиной К-500-65/3000 обеспечивают выполнение перечисленных условий.

Рисунок 1-10. Принципиальная схема движения сред в аппарате СПП-500: 1–сепарационные устройства, 2– перегревательные пучки, А–вход влажного пара, Б–выход перегретого пара, Ж–отвод сепарата из сепарационной части.

1.1.5. Концепция конструктивного исполнения и организации рабочего процесса в СПП-500 Эта концепция сформулирована при обосновании выбора конструкции СПП-500 в работе [14], рисунок 1-10. Основу концепции составляет такая схема аппарата, в которой главным элементом является организация непрерывного рабочего технологического процесса:

последовательно отделение крупнодисперсной влаги в кольцевом зазоре, разбиение потока на струи и снижение скоростей, выравнивание поля скоростей с помощью блока поворотных лопаток на входе в жалюзийный сепаратор и поддержание поля скоростей пакетах жалюзи и на входе в пароперегреватель с помощью распределённого гидравлического сопротивления пароперегревателя.

Положения данной концепции нашли свое воплощение:

при организации течения нагреваемого пара в кольцевой щели, в направляющих лопатках, делящих общий поток нагреваемого пара на группу более мелких потоков, при отработке жалюзийного сепаратора — в лабораторных опытах, при испытаниях одного из сепараторов такого типа (рисунок 4-2) на первом блоке Нововоронежской АЭС [17] и др.; результаты этих испытаний (рисунки 4-3, 4-4) показали, что при требуемой величине гидравлического сопротивления влажность пара за сепаратором была 0,025 % и никогда не превосходила 0,1 % (при допустимой величине 1 %). За тридцатилетний срок эксплуатации этого сепаратора не было ни одного отказа;

при обеспечении устойчивости работы во всех режимах, при отсутствии межвитковых пульсаций на всех режимах и отсутствии существенных разверок расходов – при испытаниях на двухтрубной и десятитрубной моделях пароперегревателя [18].

В работе [14] отмечается, что схема СПП-500 максимально приближена к схеме аппарата непрерывного действия. Конструкция СПП, основанная на этой схеме, защищена авторским свидетельством СССР [126] и патентами Великобритании (№ 1. 266.650 от 12.01.1972), Франции (№ 2. 105.600 от 04.04.1972), США (№ 3. 693.599 от 25.09.1972), Швеции (№ 347.317 от 20.09.1972) и Японии (№ 47-49484, 1973).

Один из изготовленных ЗиО аппаратов СПП-500 был испытан на специальном стенде ЦКТИ при нагрузках (40…45) % от номинальной. В ходе испытаний подтвердились эффективность схемы и технических решений, реализованных в конструкции СПП-500 и соответствующих рекомендациям [14]. Испытания показали:

1) возможность получения расчётной температуры перегрева при гидравлическом сопротивлении аппарата по нагреваемому пару ниже проектных значений [6];

2) равномерное распределение скоростей нагреваемого пара в кольцевой щели (местные отклонения скоростей не превышали 20 % от среднего значения) и их соответствие значениям, принятым при проектировании аппарата;

3) значения влажности нагреваемого пара за сепаратором не превосходят (0,6…0,8) % (при проектной величине 1 %).

К числу достоинств сепаратора-пароперегревателя СПП-500 также относятся:

значительно меньшие габариты по сравнению с другими СПП равной мощности (высота СПП-500-1 H~9,05 м на 35 % превышает высоту СПП-500 H~6,71 м при одинаковой ширине (диаметре) D~4,2 м [19]), что облегчает компоновку СПП-500 под отметкой площадки обслуживания турбины;

малое аэродинамическое сопротивление по тракту перегреваемого пара p~22 кПа, составляющее 6,6 % от начального давления [6, 15];

высококачественная сепарация; как показали исследования, жалюзийные сепараторы СПП-500 эффективно работают в условиях 30 %-го запаса по дополнительной нагрузке [6];

минимальный объём заполнения аппарата перегреваемым паром, что исключает необходимость установки отсечных клапанов;



Pages:   || 2 | 3 | 4 | 5 |   ...   | 7 |
Похожие работы:

«Имамов Рустам Рафкатович РАЗРАБОТКА ТЕОРЕТИКО-ПРИКЛАДНОГО ИНСТРУМЕНТАРИЯ ОЦЕНКИ ИНВЕСТИЦИОННЫХ ПРОЕКТОВ В НЕФТЕДОБЫВАЮЩЕЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ С УЧЕТОМ РИСКОВЫХ ФАКТОРОВ 08.00.05 – Экономика и управление народным хозяйством (экономика, организация и...»

«Дорошина Марина Михайловна КОРПУС ПЕРВЫХ СЕКРЕТАРЕЙ ОБЛАСТНОГО, ГОРОДСКИХ И РАЙОННЫХ КОМИТЕТОВ КОМСОМОЛА ТАМБОВСКОЙ ОБЛАСТИ (1937-1991 ГГ.) Специальность 07.00.02 – Отечественная история ДИССЕРТАЦИЯ на соискание ученой степени кандидата исторических наук Научный...»

«БАРИНОВА Дарина Олеговна ПРОФЕССИОНАЛЬНО ОРИЕНТИРОВАННЫЕ ЭЛЕКТРОННЫЕ ДИДАКТИЧЕСКИЕ РЕСУРСЫ КАК СРЕДСТВО ФОРМИРОВАНИЯ ИНФОРМАЦИОННОЙ КУЛЬТУРЫ СТУДЕНТОВ ВУЗА 13.00.08 – Теория и методика профессионального образования Диссертация на соискание ученой степени кандидата педагогических наук Научный руководитель: доктор педагогических...»

«РУДОВ Максим Евгеньевич ОЦЕНКА ВЛИЯНИЯ ТРЕЛЮЕМОЙ ПАЧКИ ЛЕСОМАТЕРИАЛОВ НА УПЛОТНЕНИЕ ЛЕСНОГО ПОЧВОГРУНТА 05.21.01. – Технология и машины лесозаготовок и лесного хозяйства диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель доктор технических наук, профессор И.В. Григорьев Санкт-Петербург 2015 год СОДЕРЖАНИЕ Введение Глава 1. Состояние вопроса и задачи...»

«Фи Хонг Тхинь ОЦЕНКА И ПРОГНОЗ ОСЕДАНИЯ ЗЕМНОЙ ПОВЕРХНОСТИ В РЕЗУЛЬТАТЕ ИЗВЛЕЧЕНИЯ ПОДЗЕМНЫХ ВОД НА ТЕРРИТОРИИ Г. ХАНОЙ (ВЬЕТНАМ) 25.00.08 – «Инженерная геология, мерзлотоведение и грунтоведение» Диссертация на соискание ученой степени кандидата геолого-минералогических наук Научный руководитель: доктор...»

«Журавлева Надежда Леонидовна РАЗРАБОТКА МЕТОДА ПРОЕКТИРОВАНИЯ БЕЛЬЕВОГО КОСТЮМА СПЕЦИАЛЬНОГО НАЗНАЧЕНИЯ ДЛЯ СОЗДАНИЯ КОМФОРТНОГО ПОДОДЕЖНОГО МИКРОКЛИМАТА Специальность: 05.19.04 – Технология швейных изделий Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель доктор технических...»

«БОБРАКОВА Антонина Александровна ПОВЫШЕНИЕ КОМПЛЕКСНОСТИ ПЕРЕРАБОТКИ МОЛИБДЕНСОДЕРЖАЩИХ РУД ЗА СЧЕТ ПОЛУЧЕНИЯ СОПУТСТВУЮЩИХ КОНЦЕНТРАТОВ АЛЮМОСИЛИКАТНОГО СОСТАВА Специальность 25.00.13 – Обогащение полезных ископаемых ДИССЕРТАЦИЯ на соискание учёной степени кандидата...»

«РУБЦОВ АЛЕКСАНДР ВЛАДИМИРОВИЧ СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ ИНФОРМАЦИОННОГО ОБЕСПЕЧЕНИЯ СИСТЕМЫ МЕНЕДЖМЕНТА КАЧЕСТВА ПРОМЫШЛЕННОГО ПРЕДПРИЯТИЯ Специальность 08.00.05 – Экономика и управление народным хозяйством (стандартизация и управление качеством продукции) ДИССЕРТАЦИЯ на соискание ученой степени кандидата...»

«НЕФЕДОВ ДЕНИС ГЕННАДЬЕВИЧ МАТЕМАТИЧЕСКИЕ МОДЕЛИ И МЕТОДЫ РЕШЕНИЯ ЗАДАЧ ОПТИМАЛЬНОГО РАЗМЕЩЕНИЯ ЭЛЕМЕНТОВ РАСПРЕДЕЛЕННОЙ ПРОИЗВОДСТВЕННОЙ СТРУКТУРЫ Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Специальность: 05.13.18 – Математическое...»

«Котельникова Елена Михайловна Разработка метода экспресс-оценки начальных геологических запасов нефти (на примере месторождений Западной Сибири) 25.00.12 – Геология, поиски и разведка нефтяных и газовых месторождений Диссертация на соискание ученой степени кандидата геолого-минералогических наук Научный руководитель: доктор технических наук,...»

«ФРЕЙМАН Владимир Исаакович ИНТЕГРИРОВАННАЯ СИСТЕМА УПРАВЛЕНИЯ КАЧЕСТВОМ ПРОДУКЦИИ НА ОСНОВЕ МЕТОДОЛОГИИ ОЦЕНКИ РЕЗУЛЬТАТИВНОСТИ ПОДГОТОВКИ СПЕЦИАЛИСТОВ 05.02.23 – Стандартизация и управление качеством продукции ДИССЕРТАЦИЯ на соискание ученой степени доктора технических наук Научный консультант: д-р техн....»

«Рахматулин Ильдар Рафикович РАЗРАБОТКА КОМПЛЕКСНОЙ ЭНЕРГОЭФФЕКТИВНОЙ СОЛНЕЧНОЙ ОПРЕСНИТЕЛЬНОЙ УСТАНОВКИ С СИСТЕМОЙ СЛЕЖЕНИЯ ЗА СОЛНЦЕМ Специальность 05.09.03 – Электротехнические комплексы и системы ДИССЕРТАЦИЯ на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель – доктор технических наук, профессор Кирпичникова И.М Челябинск – 2015 СОДЕРЖАНИЕ ВВЕДЕНИЕ...5 ГЛАВА 1 СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА И ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЯ.11 1.1...»

«Бритвин Игорь Александрович РАЗРАБОТКА МАРКЕТИНГОВОГО МЕХАНИЗМА УПРАВЛЕНИЯ КОРПОРАТИВНОЙ СОЦИАЛЬНОЙ ОТВЕТСТВЕННОСТЬЮ ПРОМЫШЛЕННЫХ ПРЕДПРИЯТИЙ 08.00.05. – Экономика и управление народным хозяйством (9. Маркетинг) Диссертация на соискание ученой степени кандидата...»

«ВЕРВЕКИН АНДРЕЙ ВАЛЕРЬЕВИЧ УПРАВЛЕНИЕ ЭФФЕКТИВНОЙ ОТРАБОТКОЙ ВИНТОВЫХ ЗАБОЙНЫХ ДВИГАТЕЛЕЙ ПРИ БУРЕНИИ НЕФТЯНЫХ И ГАЗОВЫХ СКВАЖИН Специальность 25.00.15 – Технология бурения и освоения скважин Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических...»

«НЕФЕДЬЕВ ДЕНИС СЕРГЕЕВИЧ ПРИНЦИПЫ И ИНСТРУМЕНТЫ УПРАВЛЕНИЯ РИСКАМИ ПРОМЫШЛЕННОГО ПРЕДПРИЯТИЯ Специальность 08.00.05 Экономика и управление народным хозяйством (экономика, организация и управление предприятиями, отраслями, комплексами промышленность) Диссертация на соискание ученой степени кандидата экономических наук Научный...»

«БЕРЕЖНАЯ ОКСАНА ВИТАЛЬЕВНА РАЗРАБОТКА ТЕХНОЛОГИИ ПОЛУЧЕНИЯ ПРОРОСТКОВ ЗЕРНА ПШЕНИЦЫ ПРИ ПРОИЗВОДСТВЕ ХЛЕБОПЕКАРНОЙ И КУЛИНАРНОЙ ПРОДУКЦИИ Специальность 05.18.01 – Технология обработки, хранения и переработки злаковых, бобовых культур, крупяных продуктов, плодоовощной продукции и виноградарства ДИССЕРТАЦИЯ на...»

«Щербаков Сергей Владимирович УДК 621.7:6 СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ ТЕХНОЛОГИИ ИЗГОТОВЛЕНИЯ СОСТАВНЫХ ИЗДЕЛИЙ ПРИМЕНЕНИЕМ ЛОКАЛЬНОГО ИСТОЧНИКА НАГРЕВА Специальность 05.03.06 – Сварка и родственные процессы и технологии Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель: доктор технических наук, профессор Гулаков...»

«Дорофеев Роман Сергеевич МОДЕЛИ СТРУКТУРНОГО ОПИСАНИЯ ОБЪЕКТОВ ДЛЯ ОЦЕНКИ ИХ КАЧЕСТВА Специальность 05.13.01 – «Системный анализ, управление и обработка информации» Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель – кандидат технических наук, доцент Сосинская С.С. Иркутск – 2014 Оглавление Введение Глава 1. Теоретические основы исследований в области квалиметрической...»

«ПАВЛОВ НИКИТА СЕРГЕЕВИЧ ТЕХНОЛОГИИ ГЕОДЕЗИЧЕСКОГО ОБЕСПЕЧЕНИЯ ОБСЛЕДОВАНИЙ ПОДВОДНЫХ ПЕРЕХОДОВ МАГИСТРАЛЬНЫХ ГАЗОПРОВОДОВ Специальность 25.00.32 – Геодезия ДИССЕРТАЦИЯ на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель: доктор технических...»

«СИДОРИН Евгений Сергеевич СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ ОРГАНИЗАЦИИ ТЕХНИЧЕСКОГО ОБСЛУЖИВАНИЯ ЭЛЕМЕНТОВ СИСТЕМЫ ЭЛЕКТРООБОРУДОВАНИЯ ЛЕГКОВЫХ АВТОМОБИЛЕЙ 05.22.10 – Эксплуатация автомобильного транспорта Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель: кандидат технических наук, доцент ХАСАНОВ Рустем Халилович Оренбург –...»









 
2016 www.konf.x-pdf.ru - «Бесплатная электронная библиотека - Авторефераты, диссертации, конференции»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.