WWW.KONF.X-PDF.RU
БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА - Авторефераты, диссертации, конференции
 

Pages:   || 2 |

«ДИНАМИКА РАЗВИТИЯ ОПАСНЫХ ФАКТОРОВ В ЗДАНИЯХ С ОГРАЖДАЮЩИМИ КОНСТРУКЦИЯМИ ИЗ ТРЕХСЛОЙНЫХ СЭНДВИЧ-ПАНЕЛЕЙ ПРИ ПОЖАРАХ И ВЗРЫВАХ ...»

-- [ Страница 1 ] --

ФЕДЕРАЛЬНОЕ ГОСУДАРСТВЕННОЕ БЮДЖЕТНОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ

УЧРЕЖДЕНИЕ ВЫСШЕГО ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ

«МОСКОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТРОИТЕЛЬНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ»

(ФГБОУ ВПО «МГСУ»)

На правах рукописи

САЛЫМОВА ЕВГЕНИЯ ЮРЬЕВНА

ДИНАМИКА РАЗВИТИЯ



ОПАСНЫХ ФАКТОРОВ В ЗДАНИЯХ

С ОГРАЖДАЮЩИМИ КОНСТРУКЦИЯМИ ИЗ ТРЕХСЛОЙНЫХ

СЭНДВИЧ-ПАНЕЛЕЙ ПРИ ПОЖАРАХ И ВЗРЫВАХ

Специальность 05.26.03 – Пожарная и промышленная безопасность (строительство)

ДИССЕРТАЦИЯ

на соискание ученой степени кандидата технических наук

Научный руководитель:

доктор физико-математических наук, профессор Горев Вячеслав Александрович Москва. 2015г.

ОГЛАВЛЕНИЕ

ВВЕДЕНИЕ

ГЛАВА 1. АНАЛИЗ СУЩЕСТВУЮЩИХ МЕТОДИК ПО ОПРЕДЕЛЕНИЮ КРИТИЧЕСКИХ

ПАРАМЕТРОВ ОПАСНЫХ ФАКТОРОВ ПОЖАРА В ПОМЕЩЕНИИ, А ТАКЖЕ МЕТОДОВ

ОПРЕДЕЛЕНИЯ ПЛОЩАДИ ЛСК ПРИ ВНУТРЕННИХ ВЗРЫВАХ

1.1.Полевая модель определения газодинамических характеристик при пожаре в помещении

1.2.Зонная математическая модель развития опасных факторов в начальной стадии пожара 13

1.3.Интегральная математическая модель развития опасных факторов в начальной стадии пожара

1.4.Внутренний взрыв. Его характеристика

ВЫВОДЫ ПО ГЛАВЕ 1

ГЛАВА 2. ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЭФФИЦИЕНТА ТЕПЛОПОТЕРЬ В ПОМЕЩЕНИЯХ С

ОГРАЖДАЮЩИМИ КОНСТРУКЦИЯМИ ИЗ ТРЕХСЛОЙНЫХ СЭНДВИЧ-ПАНЕЛЕЙ.

ОПРЕДЕЛЕНИЕ КРИТИЧЕСКИХ ЗНАЧЕНИЙ ОФП В ЗАВИСИМОСТИ ОТ УРОВНЯ

ИСТЕЧЕНИЯ ГАЗОВ НА НАЧАЛЬНОЙ СТАДИИ ПОЖАРА

2.1.Влияние коэффициента теплопотерь на процесс формирования опасных факторов пожара в зданиях из сэндвич – панелей на начальной стадии его развития (интегральная модель развития пожара)

2.2.Определение коэффициента теплопотерь в зданиях с внутренней отделкой (на примере гипсокартона)

2.3.Влияние коэффициента теплопотерь на процесс формирования опасных факторов пожара в зданиях из сэндвич – панелей на начальной стадии развития пожара (зонная модель развития пожара)

2.4.Влияние условий газообмена и начальной температуры на формирование ОФП на начальной стадии развития пожара

ВЫВОДЫ ПО ГЛАВЕ 2

ГЛАВА 3. ДИНАМИКА ИЗМЕНЕНИЯ ДАВЛЕНИЯ ПРИ ВНУТРЕННЕМ ВЗРЫВЕ В

ЗДАНИЯХ С СЭНДВИЧ - ПАНЕЛЯМИ В КАЧЕСТВЕ ЛСК

3.1.Описание процесса изменения давления при внутреннем взрыве с учетом истечения газов

3.2.Зависимость пиков давления при внутреннем взрыве от свойств газовой смеси, параметров ЛСК и от свойств скорости взрывного горения

–  –  –

ВЫВОДЫ ПО ГЛАВЕ 3

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

ПРИЛОЖЕНИЕ 1

ПРИЛОЖЕНИЕ 2

ПРИЛОЖЕНИЕ 3

ПРИЛОЖЕНИЕ 4

ПРИЛОЖЕНИЕ 5

ПРИЛОЖЕНИЕ 6

ПРИЛОЖЕНИЕ 7

ВВЕДЕНИЕ

Актуальность темы исследования. За последние десять лет появилось огромное количество зданий и сооружений, возведенных с использованием сэндвич-панелей. Сфера применения этого строительного материала достаточно разнообразна, но чаще всего сэндвич панели используют при строительстве складских и производственных помещений, а также офисов, магазинов, супермаркетов.

Для строительства подобных объектов сэндвич-панели являются весьма ценным материалом, так как по соотношению цена/качество/удобство и скорость монтажа панели значительно превосходят кирпич, бетон и дерево. Удобство монтажа — важный момент в выборе строительного материала. Небольшой вес и простота конструкции позволяют осуществлять монтаж и демонтаж сэндвичпанелей с необходимой легкостью.

Кроме того сэндвич панели долговечны и обладают высокой прочностью, при этом весят значительно меньше других строительных материалов. Это позволяет уменьшить давление на фундамент и возводить объекты на разных видах грунтов. Снижение удельного веса строительных материалов — общемировая тенденция, обусловленная простотой транспортировки и легкостью монтажа. Сэндвич-панели полностью соответствуют указанным важнейшим условиям.





Строительство зданий из сэндвич-панелей практикуется уже более 80 лет.

За это время значительно усовершенствовалась технология производства сэндвичпанелей и их экологичность, претерпели изменения и методы строительства быстровозводимых зданий из сэндвич-панелей. Широкое применение такого типа зданий в различных отраслях хозяйства требует более тщательного и подробного изучения поведения этих зданий при взрывах и пожарах.

Теоретические исследования прогнозирования опасных факторов пожара (ОФП) проводились на основе интегрального, зонного и полевого математического моделирования пожара. Теоретические разработки интегрального метода моделирования послужили основой для создания методики расчета критического времени развития пожара.

Существующие методики для расчета времени наступления критических значений ОФП в зданиях используют понятие коэффициента теплопотерь, который определен как доля тепла, выделившегося при пожаре, которая перешла в ограждающие конструкции. В современных методиках по расчету времени эвакуации, рекомендуемых МЧС России, коэффициент теплопотерь определяется с учетом свойств пожарной нагрузки, но не учитывает теплофизические характеристики ограждающих строительных конструкций, а точнее он определен для кирпичных и бетонных стен, обладающих большой теплоемкостью. Поэтому использование полученных ранее выражений для расчета коэффициента теплопотерь для зданий из сэндвич-панелей неприемлемо и неправильно в виду отличия теплоемкости таких панелей от теплоемкости кирпичных и бетонных ограждающих конструкций.

Принимая во внимание вышеизложенное, расчет коэффициента теплопотерь для рассматриваемого вида зданий следует проводить с учетом их теплофизических характеристик.

В связи с востребованностью быстровозводимых зданий из сэндвич-панелей увеличилось их возведение для нефтегазового комплекса.

Принимая во внимание легкость монтажа таких зданий, хорошую теплоизолирующую способность, а также долговечность эксплуатации, современные нефте- и газоперерабатывающие комплексы возведены полностью из зданий с сэндвич-панелями. Большую популярность получили газовые котельные из панелей. Практически все перечисленные сооружения являются пожаровзрывоопасными и согласно нормативным документам должны быть обеспечены легкосбрасываемыми конструкциями (ЛСК).

Актуальной задачей на сегодняшний день является обеспечение защиты несущих конструкций помещений, относящихся по взрывопожарной опасности к категориям А и Б, от избыточного давления, образованного при взрыве газо-, паро- или пылевоздушной смесей. Именно с этой целью в [5] в наружном ограждении взрывоопасных помещений рекомендуется применять легкосбрасываемые или предохранительные конструкции.

Все взрывоопасные объекты промышленности проектировались и строились в части обеспечения взрывобезопасности зданий и сооружений согласно положениям [5]. Его рекомендации по применению остекления и легкосбрасываемых конструкций, выполняющих роль противовзрывных предохранительных устройств, должны были обеспечить безопасные нагрузки (несколько кПа) в случае взрыва газопаровоздушной смеси внутри помещений.

В замкнутом герметичном объеме это давление составило бы 400900 кПа в зависимости от концентрации горючего в смеси.

Предохранительные конструкции или ЛСК считаются эффективными, если их вскрытие не позволяет давлению взрыва возрасти до уровня предельно – допустимого значения Pдоп, которое характеризует несущую способность конструкций. Соответственно, при одинаковой площади ЛСК чем меньше давление взрыва, тем эффективнее эта конструкция. Таким образом, предохранительная конструкция должна вскрываться быстрее, чем происходит рост давления взрыва до величины Рдоп. Понятие «вскрываться быстрее»

означает обеспечивать необходимую площадь истечения газов, чтобы P(t) Рдоп, если площадь их подобрана так, что условие P(t) Рдоп обеспечивается при полном вскрытии ЛСК.

Наиболее распространенной предохранительной конструкцией является остекление, его эффективность может варьироваться в зависимости от площади и толщины стекла, а также кратности остекления (одинарное, двойное или тройное).

Трехслойные сэндвич-панели по своим весовым характеристикам могут служить эффективными ЛСК, если обеспечить их надежное вскрытие (разрушение креплений) при давлениях ниже Рдоп. Однако, неопределенность процесса вскрытия проема, перекрываемого сэндвич - панелью, и поведения последней при этом не позволяет обоснованно использовать сэндвич-панель в качестве ЛСК.

Площадь ЛСК и их характеристики определяются расчетами, однако их проведение невозможно вследствие неизученности процесса вскрытия ЛСК из сэндвич – панелей.

Актуальность выбранной темы обусловлена широким использованием сэндвич-панелей в современном строительном комплексе, особенно при возведении зданий, относящихся к классу пожаровзрывоопасных, и, наряду с этим, недостаточным учетом специфичности свойств сэндвич - панелей в действующих нормативных документах.

Степень разработанности выбранной темы характеризуется доведением результатов исследования до конкретных выражений, для внедрения их в нормативные документы.

Методология и методы исследования. Методология исследования заключается в анализе работ отечественных и зарубежных специалистов в области изучения процессов формирования опасных факторов пожара и взрывозащиты зданий, а также в определении задач, которые необходимо решить для достижения поставленной цели и выборе методов решения этих задач.

Методами решения поставленных задач являются: теория подобия и размерностей, аналитические и численные методы решения уравнений теплообмена и динамики изменения давления в объёме внутреннего взрыва.

Изучение вскрытия ЛСК при внутреннем взрыве велось экспериментальным методом с использованием автоматической регистрации давления и видеосъемки.

Целью диссертационной работы является выявление влияния теплофизических характеристик сэндвич-панелей на величину коэффициента теплопотерь при пожарах, изучение закономерностей вскрытия сэндвич-панелей при внутреннем взрыве, внесение дополнений в документы, регламентирующие эвакуацию людей при пожаре и взрывозащиту при внутреннем взрыве в зданиях из сэндвич-панелей.

Основные задачи:

Проанализировать теплофизические, прочностные характеристики сэндвичпанелей, свойства крепежных узлов, определить коэффициент теплопотерь для интегральной и зонной моделей развития пожара и установить его зависимость от объема помещения (масштабный эффект).

Установить зависимость критических времен образования ОФП от отметки места истечения газов (интегральная модель).

Проанализировать динамику изменения давления при внутреннем взрыве при вскрытии проемов перекрытых ЛСК.

Изучить экспериментально процесс вскрытия проемов при использовании сэндвич-панелей в качестве ЛСК.

Рекомендовать способы крепления сэндвич-панелей для обеспечения максимальной защиты здания при внутреннем взрыве.

Теоретическая значимость заключается в анализе тепловых процессов, происходящих на стадии развития пожара, методом сравнения характерного времени отдельных его стадий (без использования теплофизических критериев).

Практическая значимость заключается в том, что результаты исследований представляют интерес для специалистов, рассчитывающих время эвакуации людей из зданий с ограждающими конструкциями из сэндвич-панелей, занимающихся расчетом пожарного риска, а также связанных с обеспечением взрывобезопасности и взрывозащиты при внутренних взрывах на промышленных объектах с взрывоопасными производствами.

Получена методика определения коэффициента теплопотерь для интегральной и зонной моделей развития пожара, а также расчет коэффициента вскрытия сэндвич-панелей, используемых в качестве ЛСК. Результаты диссертации нашли применение в ОАО «ЦНИИПпромзданий» и ООО «Агентство Пожарного Аудита», внедрены в учебный процесс в Московском государственном строительном университете по специальности «Пожарная безопасность» в дисциплины «Взрывоустойчивость зданий» и «Прогнозирование опасных факторов пожара», а также в дипломное и курсовое проектирование.

Достоверность полученных результатов обеспечивается применением физически обоснованного критериального анализа теплофизических свойств трехслойных сэндвич-панелей, а также использованием сертифицированного и поверенного компанией ООО «ГлобалТест» датчиков динамического давления со встроенной электроникой PS2001.

Научная новизна диссертационной работы заключается в следующем:

Получены выражения для определения коэффициента теплопотерь в зданиях из сэндвич-панелей при разных моделях развития пожара (интегральной и зонной).

Сравнительный анализ величин коэффициента теплопотерь и значений ОФП для ограждающих конструкций из кирпича и сэндвич-панелей.

Учет вертикальной отметки места истечения газов при пожаре на формирование ОФП (интегральная модель).

Определение эффективности сэндвич-панелей на стадии вскрытия и достижения допустимого давления.

Экспериментальные результаты вскрытия сэндвич-панелей при различных способах крепления.

На защиту выносятся:

Методика расчета коэффициента теплопотерь, используемая при определении опасных факторов пожара в зданиях из трехслойных сэндвичпанелей (интегральная и зонная модели развития пожара).

Особенности формирования ОФП при различных уровнях места истечения для интегральной модели развития пожара.

Расчет эффективности сэндвич-панелей, используемых в качестве ЛСК, при внутренних взрывах.

Экспериментальные результаты вскрытия проема, перекрытого сэндвичпанелью, используемой в качестве ЛСК, для обеспечения снижения давления при внутреннем взрыве.

Личный вклад автора состоит в самостоятельном проведении анализа теплофизических свойств сэндвич – панелей; разработке методики расчета коэффициента теплопотерь для зданий из сэндвич – панелей; проведении анализа результатов экспериментальных исследований на предмет использования сэндвич

– панели в качестве легкосбрасываемой конструкции.

Апробация результатов работы:

Двенадцатая Международная межвузовская научно-практическая конференция молодых ученых, докторантов и аспирантов «Строительство — формирование среды жизнедеятельности» (г. Москва, МГСУ, 2009 г.).

Тринадцатая Международная межвузовская научно-практическая конференция молодых ученых, докторантов и аспирантов «Строительство — формирование среды жизнедеятельности» (г. Москва, МГСУ, 2010 г.).

I Всероссийская конференции с элементами научной школы для молодежи «Устойчивость, безопасность и энергоресурсосбережение в современных архитектурных, конструктивных, технологических решениях и инженерных системах зданий и сооружений» (г. Москва, МГСУ, 2010 г.).

Международная научно-практическая конференция молодых ученых и специалистов «Проблемы техносферной безопасности–2012» (г. Москва, Академия ГПС МЧС РФ, 2012 г.).

Пятнадцатая Международная межвузовская научно-практическая конференция молодых ученых, докторантов и аспирантов «Строительство — формирование среды жизнедеятельности» (г. Москва, МГСУ, 2012 г.).

Международная научная конференция «Интеграция, партнерство и инновации в строительстве» (г. Москва, МГСУ, 2012 г.).

Семнадцатая Международная межвузовская научно-практическая конференция молодых ученых, докторантов и аспирантов «Строительство — формирование среды жизнедеятельности» (г. Москва, МГСУ, 2014 г.).

ГЛАВА 1. АНАЛИЗ СУЩЕСТВУЮЩИХ МЕТОДИК ПО ОПРЕДЕЛЕНИЮ

КРИТИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ ОПАСНЫХ ФАКТОРОВ ПОЖАРА В

ПОМЕЩЕНИИ, А ТАКЖЕ МЕТОДОВ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ПЛОЩАДИ ЛСК

ПРИ ВНУТРЕННИХ ВЗРЫВАХ

Методы прогнозирования опасных факторов пожара различают в зависимости от вида математической модели пожара. Математические модели пожара в помещении делятся на три вида: интегральные, зонные и полевые.

Интегральная модель пожара позволяет получить информацию о средних значениях параметров состояния среды в помещении для любого момента развития пожара. Обычно этот момент ограничивается так называемой начальной стадией пожара. При этом для того чтобы соотносить средние (среднеобъёмные) параметры среды с их предельными значениями в рабочей зоне, используются формулы, полученные на основе экспериментальных исследований пространственного распределения температур, концентраций продуктов горения, оптической плотности дыма и т.д.

Зонная модель позволяет получить информацию о размерах характерных пространственных зон, возникающих при пожаре в помещении, и средних значениях параметров состояния среды в этих зонах.

Полевая дифференциальная модель позволяет рассчитать для любого момента развития пожара значения всех локальных параметров состояния во всех точках пространства внутри помещения.

1.1.Полевая модель определения газодинамических характеристик при пожаре в помещении Полевая модель развивается для определения локальных значений опасных факторов пожара с помощью решения дифференциальных уравнений гидродинамики. С учетом того, что числа Рейнольдса (Re) велики, движение среды турбулентное, а следовательно, решение задач требует применения различных гипотез замыкания турбулентности.

Полевое моделирование начало развиваться в середине 70-хгодов [95], [99].

В 90 - е годы произошел бурный рост полевого моделирования, развиты трехмерные модели [37], [82], [96],[74]. Используются и двухмерные задачи, которые полезны при определении качественного характера развития процесса, чего достаточно при неполных исходных данных о граничных условиях, свойств пожарной нагрузки и так далее.

В СССР и России полевая модель развивалась совместными усилиями специалистов ВНИИПО (Молчадский И.С. [6] Рыжов А.М., Копылов Н.П.), ВПШТ (Пузач С.В. [55], [54]), ИПМ РАН (Либрович В.Б., Махвиладзе Г.М. [31]).

В настоящее время существуют коммерческие программы полевых моделей

– FDS (Fire Dynamics Simulator). Доступность программ полевой модели порождает проблему их непрофессионального использования.

Дифференциальные (полевые) модели используются для численной реализации таких явлений как формирование и динамика прогретого слоя в начальной стадии развития пожара, переход начальной стадии пожара в развитую; распространение опасных факторов при пожарах в смежные помещения и на пути эвакуации и ряда других задач.

В последнее время полевые модели используются для корректировки интегральной и зонной модели, для уточнения процессов теплообмена газа с ограждающими конструкциями. Особо следует отметить решение вопросов огнестойкости конструкций в рамках полевой модели развития пожара [6].

Наиболее распространена современная форма записи уравнений полевой модели:

f div Uf f gragf S f t Где: f – определяет одну из искомых переменных: плотность, вектор скорости, эффективный коэффициент переноса источниковый член и т.д. При f=1 получается уравнение непрерывности, при f=U – уравнение движения. Гf получается из решения для энергии турбулентного движения (f=k) и диссипации турбулентной энергии (f=), с Гf =0 для f=1, Гf =эф. для f=U, Гf = эф/f для f=h, k,, mful, где h – энтальпия, mful – массовая доля продуктов горения, k – турбулентная энергия, – скорость диссипации турбулентной энергии, эф = м+т, где м – молекулярная вязкость, т = С0k2/,– турбулентная вязкость, С0 = 0,09, учитывающая влияние малых вихрей. Данное выражение для т взято из, k – модели турбулентности.

Загрузка...

Источниковые члены для силы Архимеда, химических реакций, энергии турбулентных пульсаций и т.д. подробно представлены в [11].

Уравнения теплообмена с ограждающими конструкциями, часто дописываются для конкретных задач и представляют поле для индивидуального творчества.

Широкое распространение имеет полевая модель, в которой коэффициенты турбулентного переноса определяются не из решения дифференциальных уравнений, а с помощью алгебраических зависимостей Колмогорова-Прандтля для турбулентной вязкости и масштаба турбулентности [66], [43] В настоящее время трудности применения полевой модели, связаны с вычислительными проблемами. Точность результатов в значительной степени определяется корректностью учета взаимодействия поля течения с источником пожара, точностью моделирования процессов вскрытия проёмов, что сильно влияет на поле течения и распределение всех параметров пожара.

1.2.Зонная математическая модель развития опасных факторов в начальной стадии пожара В начальной стадии пожара распределение параметров состояния газовой среды по объему помещения характеризуется большой неоднородностью (неравномерностью). В этот период времени пространство внутри помещения можно условно поделить на ряд характерных зон с существенно различающимися температурами и составами газовых сред. Границы этих зон по мере развития пожара не остаются неподвижными. В течение времени геометрическая конфигурация зон меняется и сглаживается контрастное различие параметров состояния газа в этих зонах. В принципе, пространство внутри помещения можно разбить на любое число зон. Наиболее часто рассматривается простейшая модель, которая применима, когда размер очага горения значительно меньше размеров помещения, то есть при локализованном на ограниченной площади горючем материале или для начальной стадии развития пожара.

Процесс развития пожара представляется следующим образом. После воспламенения горючего материала, образующиеся газообразные продукты устремляются вверх, формируя над очагом горения конвективную колонку (струю). Достигнув потолка помещения, эта струя растекается, образуя припотолочный слой задымленного газа. Со временем толщина этого слоя увеличивается. В соответствии со сказанным, в объеме помещения можно выделить три характерные зоны: конвективную колонку над очагом пожара (рис.1.1), припотолочный слой нагретого газа и воздушную зону с неизменными параметрами состояния, равными своим начальным значениям. Таким образом получается трехзонная модель пожара.

зона конвективной струи (конвективная колонка).

Iзона припотолочного нагретого газа.

IIзона холодного воздуха.

III

<

Рисунок 1.1 - Трехзонная модель развития пожара.

y- толщина припотолочного слоя; - поток газа, поступающего из конвективной колонки в припотолочную зону, кг с1, - поток воздуха, поступающего в колонку из зоны III, кг с1.

Первый шаг использования зонной модели развития пожара был сделан в [4], выполненной под руководством проф. Ю.А. Кошмарова.

Основной задачей при рассмотрении трёхзонной модели развития пожара в помещении является определение динамики роста размеров припотолочной зоны (П.З.) и среднеобъемных параметров газовой среды в ней. При этом часто предполагается, что обмен энергией и веществом по нижней границе зоны отсутствует. Горячие газы поступают в зону только посредствам конвективной колонки с параметрами характерными для сечения колонки на уровне нижней границы припотолочной зоны. Вошедший в П.З. газ мгновенно перемешивается по всему объему. Обмен энергией с внешней средой осуществляется теплоотводом в ограждающие конструкции. Для определения этих теплопотерь решается задача по теплообмену между газовой средой и ограждающими конструкциями. Постановка этой задачи сводится к решению уравнения теплопроводности для плоской стены (пластины) с граничным условиями, учитывающими конвективный теплообмен с двух сторон и лучистый теплообмен с внутренней стороны [28].

В [28] также изложен подход к определению теплообмена между газовой средой и ограждающими конструкциями, который сводится к определению осредненного за время протекания пожара коэффициента теплопотерь Значительный вклад в развитие зонного метода моделирования сделан в работах проф. Пузача С.В., работы которого посвящены динамике развития припотолочной зоны [57], с учетом влияния дымоудаления на наступление критических значений ОФП [59], особенностям использования зонной модели в помещениях сложной геометрической формы [58].

Для практического использования, безусловно, подход с введением коэффициента теплопотерь является более удобным, так как является обобщением для многих подобных случаев. Но несмотря на это, случай

–  –  –

Дж/кг; уд - удельная скорость выгорания, кг/м2с; g – ускорение свободного падения, м/с2; Т0 и 0 – температура и плотность холодного (окружающего) воздуха; Gк – расход газов через сечение струи, отстоящее от поверхности горения на расстояние y, кг/с; Ср – изобарная теплоемкость газа, Дж/кгК; - доля, приходящаяся на поступающую в ограждение теплоту от выделившейся в очаге за счет излучения горения; y – координата сечения колонки, отсчитываемая от поверхности горения, м; y0 – расстояние от фиктивного источника тепла до поверхности горения, м.

Массовый расход газов в конвективной колонке в последнем выражении согласуется с асимптотическим поведением турбулентных конвективных струй при естественной конвекции, что является существенным преимуществом, так как вселяет уверенность в адекватном описании переноса вещества и энергии колонкой. В работе С.В. Пузача [56] конструируются модели газовой колонки, в которых сама колонка разбивается на несколько зон. Каждая зона характеризуется своей зависимостью для выражения массового расхода и для температуры в колонке. Эти зависимости носят полуэмпирический и эмпирический характер.

Также в них часто входят размерные константы, что свидетельствует об ограниченности применения указанных соотношений. Указаний на область применения данных зависимостей обнаружить часто не удается. Коэффициент теплопотерь для зонной модели иногда просто задается, как в [28]. Неплохой результат для коэффициента теплопотерь в случае описания пожара по зонной модели может дать использование его значения определенного по интегральной модели. Так как в обоих случаях происходит усреднение параметров среды по объему либо помещения либо припотолочной зоны и к концу развития припотолочной зоны они совпадают.

1.3.Интегральная математическая модель развития опасных факторов в начальной стадии пожара Существенное развитие интегральная математическая модель пожара получила в работах учеников проф. Ю.А. Кошмарова - А.В. Матюшина, СИ.

Зернова, В.М. Астапенко, Ю.С. Зотова, А.Н. Шевлякова, И.Д., Гуско, В.А.

Козлова и др. В частности, интегральная модель пожара была дополнена дифференциальным уравнением, описывающим изменение оптической концентрации дыма в помещении при пожаре [18].

Интегральная математическая модель пожара описывает в самом общем виде процесс изменения во времени состояния газовой среды в помещении.

С позиции термодинамики газовая среда, которая заполняет полностью всё помещение, есть открытая термодинамическая система. Ограждающие конструкции и наружный воздух являются внешней средой по отношению к этой системе. Данная система взаимодействует с внешней средой путём тепло- и массообмена. В процессе развития пожара через одни проёмы помещения выталкиваются нагретые газы, а через другие поступает холодный воздух.

Количество веществ, т.е. масса газа в рассматриваемой открытой системе, изменяется в течение времени. Поступление холодных газов обусловлено работой проталкивания, которую совершает внешняя среда. Термодинамическая система совершает работу выталкивания нагретых газов из помещения во внешнюю атмосферу. Также эта система взаимодействует с ограждающими конструкциями путём теплообмена.

На начальной стадии пожара, возникающего в помещении, наблюдается специфический режим газообмена помещения с окружающей средой.

Особенность заключается в том, что процесс газообмена идёт в одном направлении из помещения во вне, через все имеющиеся проёмы и щели.

Поступление воздуха в помещение из окружающей среды в этот период отсутствует. Лишь спустя какое-то время, когда средняя температура среды в помещении достигает определённого значения, процесс газообмена становится двусторонним. Продолжительность начальной стадии пожара, при которой происходит «односторонний » газообмен, зависит от размеров проёмов.

Предположение об отсутствии поступления воздуха в помещение из окружающей среды, позволяет в дифференциальных уравнениях пожара отбросить члены, содержащие поступление воздуха, так как:

GB 0

–  –  –

mTm соответственно средние значения плотности и температуры в рассматриваемый момент времени;

Pm

- среднее давление в помещении.

Интервал времени, в течение которого наблюдается односторонний газообмен, является относительно небольшим. Средняя температура и концентрация кислорода за это время изменяются незначительно, поэтому можно

–  –  –

1.4.Внутренний взрыв. Его характеристика Опубликованные материалы по внутренним взрывам (внутри помещения) охватывают широкий круг вопросов, связанных с обеспечением взрывоустойчивости и взрывобезопасности зданий и помещений взрывоопасных производств и с изучением основных физических процессов, определяющих характер протекания взрыва в условиях вскрытия части площади ограждающих конструкций [83, 33, 91, 88, 89, 90, 42, 100, 92, 80, 36, 17, 68, 79, 67, 19, 52].

Важное значение имеет сопротивление несущих конструкций здания усилиям, возникающим в несущей системе в результате действия взрыва. Это сопротивление определяет допустимое давление взрыва [61, 50, 51, 60, 63, 35, 27, 24, 25, 26, 9, 21, 22, 23].

Разработку нормативной базы и создание научного фундамента под эту базу осуществляли сложившиеся научные коллективы: ВНИИПО, ИХФ РАН, МГСУ, СО РАН, ЦНИИ Промзданий.

В соответствии с [5] к взрывоопасным помещениям относятся такие, в объёме которых может выделиться столько горючего вещества, что при его медленном сгорании уровень избыточного давления превысит Р=5 кПа. В пересчёте на стехиометрический состав, при полной загазованности Рv750 кПа для большинства углеводородных горючих. Используя такие плохоконтролируемые параметры, как коэффициент участия горючего во взрыве и негерметичность помещения, удаётся снизить уровень давления взрыва, примерно, в 5-6 раз. Это значит, что при загазованности выше, чем 3.5-4% в пересчёте на стехиометрию, помещения будут взрывоопасными. Однако, если отбросить негерметичность помещения и коэффициент участия горючего во взрыве, то предельный уровень загазованности снизится до 0.5-0.6%.

Согласно [5] здания со взрывоопасными помещениями должны быть обеспечены легкосбрасываемыми конструкциями (ЛСК), которые вскрываясь, обеспечивают снижение избыточного давления, возникающего во взрывоопасных помещениях при внутренних аварийных взрывах ГС. Эффективность снижения этого давления зависит от ряда факторов. Наиболее важными из них являются:

площадь и объём помещения;

вид горючей смеси, образующейся при аварийной ситуации;

загромаждённость помещения конструкциями и оборудованием;

общая площадь проёмов ЛСК;

эффективность вскрытия ЛСК.

Площадь проемов, согласно [5], перекрываемых ЛСК определяется расчетом или назначается из условия 0,05V0 — для категории А и 0,03V0 — для категории Б (где V0 — объем помещения, м3). В [5] предъявляются также требования к конструкции ЛСК, в частности к остеклению.

Для проведения расчетов площади вскрывающихся конструкций необходимо учитывать скорость нарастания давления, которая зависит от скорости выделения энергии, объема помещения, от скорости вскрытия проемов, перекрытых ЛСК, от уровня давления, которое можно допустить в помещении, не вызвав при этом разрушения несущих конструкций. К настоящему времени законченной, учитывающей все перечисленные факторы, методики расчета площади ЛСК нет. Поэтому проектировщики ограничиваются критериями 0,05V0 и 0,03V0 для определения площади ЛСК. Поскольку указанные критерии научно не обоснованы, часто при внутренних аварийных взрывах происходят разрушения с тяжелыми последствиями, несмотря на выполнение требований [5].

Наиболее важной и трудной задачей является предсказание возможной скорости взрывного горения в условиях аварии на реальном производстве.

Динамика изменения давления внутри помещения при внутреннем взрыве в нем экспериментально исследовалась в работах как отечественных Бабкин В.С. [8], Казеннов В.В. [20],Орлов Г.Г. [64], [44], Федотов В.Н. [65], Дорофеев С.Б. [76] так и зарубежных специалистов W.Barkneht [69], D. Bradley [71], [72], J.HS. Lee и I.O.

Moen [81, 73, 84], A.H.J. Pasman [93], H.J. Nettleton [87], R.G. Zaloh [101]. В ряде работ наряду с изменением давления исследовалась эволюция изменений формы пламени из-за влияния ограждающих поверхностей и истечения газов [7, 78, 77, 86].

В работах [34, 49, 48] методом, известным как метод крупных частиц, прослеживается форма пламени по мере его распространения. В этих работах пламя представляется как материальная поверхность, на которой происходит выделение тепловой энергии, а её движение относительно свежего газа задается как скорость ламинарного пламени с учетом ее зависимости от начальной температуры и давления. Форма пламени изменяется благодаря потоку среды, который определяется процессом горения. Таким образом, как бы учитывается обратное влияние потока на горение. Однако, это не совсем так ввиду того, что сам механизм распространения пламени не рассматривается, а, следовательно, не учитывается и влияние потока на механизм горения.

Интенсификация взрывного горения из-за генерирования турбулентности при протекании процесса в загроможденном преградами пространстве является предметом исследования специалистов многих стран и по сей день. Наиболее адаптированными к проблеме определения режима горения в условиях дефлаграционного внутреннего взрыва являются работы: Мишуев А.В. [40], Горев В.А.[15, 13, 12], Moen I.O. [85], и концепция скорости пламени, определяемой движением точек лидеров – Кузнецов В.Р. [30].

Важным отличием ускорения горения при внутреннем взрыве является уменьшение скорости газа перед пламенем из-за влияния ограждающих конструкций, а наибольшая турбулентность генерируется в направлении истечения газов, где наблюдается их максимальная скорость.

Газодинамическая модель с квазистатическим характером изменения давления при внутреннем взрыве имеет много общего с описанием динамики давления в двигателе внутреннего сгорания.

При рассмотрении динамики взрыва в зданиях истечение газов через открытые проемы происходит при давлениях существенно меньше критических, что значительно упрощает задачу.

Первые работы по изучению динамики изменения давления при взрыве не учитывали, что процесс вскрытия ЛСК происходит во время взрыва, а задавались необходимой площадью открытых проемов. [45].

Л.П. Пилюгин [46] в результате изучения закономерностей вскрытия остекленных проемов (вскрытие в результате разрушения) предложил учитывать изменение (увеличение) площади вскрытия в процессе взрыва [46].

Относительная площадь вскрытой части остекленного проема согласно [46] зависит от величины давления, площади листа, кратности остекления, толщины стекла и соотношения сторон. В [46] также показано, что при двойном и тройном остеклении для толщин стекла = 4 мм, эффективность вскрытия (относительная площадь вскрытия при определенном давлении) оконных створок в результате их смещения под действием давления взрыва выше, чем при разрушениях «глухого» остекления [46].

В практике проектирования крупных взрывоопасных объектов площадь покрытая ЛСК часто оказывается больше, чем требуется площадь остекления для удовлетворения санитарных норм (уровень освещения). В результате проектировщики прибегают к устройству ЛСК из облегченных панелей расположенных в покрытии или в боковых ограждающих конструкциях.

Важным, и совершенно не принятым во внимание, является вопрос о креплении таких панелей, что определяет начало их вскрытия. Требования к этим креплениям не разработаны. Испытания таких креплений носят частный характер и в литературе данные о таких испытаниях отсутствуют.

Использование ЛСК при внутренних взрывах для защиты зданий от разрушения наиболее эффективно при квазистационарном характере изменения давления.

Квазистационарность нарушается по следующим причинам: 1) выделение энергии происходит с большой скоростью и формируется волна; 2) в результате вскрытия проемов и истечения газов происходит резкое изменение этой скорости; в момент когда резко уменьшается плотность истекающих газов, начинают истекать продукты сгорания, в результате внутрь помещения распространяется волна разрежения; 3) фронт пламени достигает поверхности ограждающих конструкций, и его площадь резко сокращается, что приводит к движению волны разрежения от места контакта пламени с ограждающей конструкцией.

Распространению волновых процессов внутри помещения посвящены работы Мишуева А.В. [39] и Пилюгина Л.П. [47] В работе [75] авторами экспериментально показано, что в результате смены характера истечения и взаимодействия волны разряжения с волной горения происходит генерирование детонации. То есть, вместо сброса давления происходит его резкое возрастание.

В работе [97] установлено, что в результате взаимодействия фронта пламени с ограждающими конструкциями генерируются стоячие волны внутри помещения, что приводит в результате к акустическим нелинейным колебаниям значительной амплитуды.

В [98] также наблюдались стоячие волны большой интенсивности, и их образование авторы связали со сменой режима истечения газов из взрывной камеры. Естественно, при возникновении волновых процессов происходит интенсификация горения и «запирание» истечения через открытые проемы. При волновых процессах эффективность действия ЛСК сильно снижается и попытка описать снижение давления взрыва в этих условиях в рамках квазистационарной модели является искусственной [41].

Необходимая площадь вскрытия ЛСК зависит от давления, которое можно допустить при развитии взрыва в помещении, так как давление взрыва формирует усилия, действующие на несущие конструкции. Эти усилия передаются через связи между несущими конструкциями и ограждающими конструкциями, которые собирают взрывную нагрузку, то есть воспринимают давление взрыва. В случае, если ограждающие конструкции (стены) являются несущими, то сбор нагрузки происходит непосредственно ими самими.

Расчет несущей системы с учетом действия внутреннего взрыва ведется на особое сочетание нагрузок. Взрывная нагрузка сводится к эквивалентной статической нагрузке с помощью коэффициента динамичности [53], [62]. В МГСУ это направление развивалось благодаря усилиям Н.Н. Попова, Л.П. Пилюгина, Б.С. Расторгуева, А.И. Плотникова. Основателем всего направления по взрывобезопасности и взрывоустойчивости зданий и сооружений был Н.А.

Стрельчук.

В зарубежных источниках описан вариационный подход к решению динамической задачи о деформации конструкций при взрыве [10]. В данном методе движение конструкции сводится к движению сосредоточенной массы при помощи выбора формы кривой деформации конструкции. К форме кривой предъявляется требование, чтобы она удовлетворяла граничным условиям крепления конструкции. Максимальный прогиб определяется из решения уравнения Лагранжа [38].

Важным и малоизученным остается вопрос о начале и характере вскрытия ЛСК – сэндвич - панели, то есть вопрос о разрушении узлов крепления панелей к конструкциям. В частности в работах [94], [70] отмечается, что стекло вскрывается совершенно по-разному в зависимости от свойств переплета и характера крепления.

Остекление относится к безынерционным ЛСК, так как время его разрушения и отлета мало по сравнению со временем протекания взрыва для помещений объемом более 10 м3. Неразрушаемые ЛСК, такие как облегченные панели, освобождают площадь для истечения газов из помещения, где происходит взрыв, по мере их перемещения под действием избыточного давления взрыва. Время полного освобождения площади истечения для таких ЛСК в значительной мере зависит от их массы и является мерой их эффективности. Если время открытия площади проема, перекрываемого ЛСК, меньше времени достижения допускаемого давления взрыва Рд, то ЛСК являются эффективными и их теоретический коэффициент вскрытия равен 1.

ВЫВОДЫ ПО ГЛАВЕ 1

Определение критических времен формирования опасных факторов пожара в современных документах [4] требует знания теплопотерь в ограждающие конструкции.

Эти потери определяются средней величиной коэффициента теплопотерь – отношения тепла переданного в ограждающие конструкции к полной тепловой энергии пожара.

В нормативных документах [4] предлагается использовать фиксированное значение – 0,3 для интегральной модели и в [28] – 0,55 для зонной модели.

Указанные значения в среднем характеризуют потери тепла в массивные конструкции: кирпичные стены, бетонные плиты, блоки и так далее.

Для ограждающих конструкций из трёхслойных сэндвич – панелей такой подход не применим, так как панели обладают меньшей теплоемкостью по сравнению с кирпичными стенами.

Относительно зданий с взрывоопасным производством, согласно [5] они должны обеспечиваться легкосбрасываемыми конструкциями (ЛСК). Для расчета эффективности этих конструкций необходимо знание усилий на элемент крепления в условиях внутреннего взрыва, при которых эти крепления разрушаются, то есть происходит вскрытие проемов перекрытых ЛСК. В научной литературе и в технических каталогах производителей панелей такие данные отсутствуют. Следовательно, важной необходимостью является экспериментальное изучение разрушений узлов крепления сэндвич – панелей при внутреннем взрыве.

ГЛАВА 2. ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЭФФИЦИЕНТА ТЕПЛОПОТЕРЬ В

ПОМЕЩЕНИЯХ С ОГРАЖДАЮЩИМИ КОНСТРУКЦИЯМИ ИЗ

ТРЕХСЛОЙНЫХ СЭНДВИЧ-ПАНЕЛЕЙ. ОПРЕДЕЛЕНИЕ

КРИТИЧЕСКИХ ЗНАЧЕНИЙ ОФП В ЗАВИСИМОСТИ ОТ УРОВНЯ

ИСТЕЧЕНИЯ ГАЗОВ НА НАЧАЛЬНОЙ СТАДИИ ПОЖАРА

2.1.Влияние коэффициента теплопотерь на процесс формирования опасных факторов пожара в зданиях из сэндвич – панелей на начальной стадии его развития (интегральная модель развития пожара) В таблице 2.1 представлены результаты расчета коэффициента теплопотерь для помещений разной формы и размеров при различных пожарных нагрузках.

Эти расчеты проводились по [28] для ограждающих конструкций из кирпичных стен.

Таблица 2.1 Значение коэффициента теплопотерь, для помещений разных размеров и с разной пожарной нагрузкой

–  –  –

Данные расчёты коэффициента теплопотерь приведены для использования их при определении теплопотерь в кирпичные стены зданий. Использовать эти значения коэффициента для зданий из сэндвич-панелей нельзя, из-за существенного отличия их теплофизических свойств от свойств кирпичной кладки. Попытаемся определить значение для ограждающих трёхслойных панелей.

–  –  –

Механизм прогрева сэндвич-панели определен на основании сравнения времен отдельных стадий процесса.

Характерное время прогрева газового объема помещения на начальной

–  –  –

Fwk - площадь конструкций, исключая сэндвич - панели; то есть это площадь конструкций (швеллера, других профилей) контактирующая с горячими газами.

M м - масса металла, граничащего с горячими газами:

–  –  –

Формулы (2.6) и (2.7) являются формулами для расчёта коэффициента теплопотерь для зданий в качестве ограждающих конструкций в которых используются сэндвич-панели.

* Данная оценка еще и указывает на возможность пренебречь потоком тепла в изоляцию при температуре металла меньше 10000 C.

На рис. 2.1 показана зависимость коэффициента от объёма помещения для случая использования сэндвич-панелей и кирпичных стен.

–  –  –

При круговом развитии пожара вычисление параметра Г не требует задания никаких величин, кроме свойств горючего материала и размеров помещения. В случае линейного развития пожара необходимо задание неизвестной величины bг

– ширина очага горения, а в случае горения жидкости необходимо задание величины площади горения Fг. Круговой пожар может переходить линейный и в пожар с постоянной площадью горения на начальной стадии его развития, то есть до момента, когда ОФП достигнут своих критических значений.

В этом случае критическое время определяется сложением времени кругового пожара до значений параметра Ф1, и времени развития пожара по сценарию линейного источника или горения с постоянной площадью, от значения параметра Ф1 до значения параметра Фкр. Коэффициент теплопотерь определяется отдельно для каждой стадии горения. Соотношение (2.8) не дает возможность выразить коэффициент теплопотерь в явном виде, и поэтому для его определения требуется численное решение уравнения (2.8).

На рис. 2.2 показана возможность графического определения коэффициента теплопотерь и анализируется его зависимость от свойств горючего материала и законов развития пожара на начальной стадии.

ГФ1 ГФ2 ГФ3

–  –  –

Технологический процесс изготовления гипсокартонных листов включает формирование на конвейере непрерывной плоской полосы с сечением заданной формы, шириной 1200 мм, состоящей из двух слоев специального картона с прослойкой из гипсового теста с армирующими добавками.

Для формирования сердечника применяется гипс, который обладает в качестве стройматериала исключительными физическими и техническими свойствами. Материалы на основе гипса обладают способностью «дышать», то есть поглощать избыточную влагу и выделять ее в окружающую среду при недостатке. Гипс — это негорючий, огнестойкий материал, он не содержит токсичных компонентов и имеет кислотность, аналогичную кислотности человеческой кожи, его производство и использование не оказывает вредного влияния на окружающую среду. Для достижения необходимых показателей гипсового сердечника, характеризующих его прочность, плотность и т. д., в него добавляются специальные компоненты, повышающие его эксплуатационные свойства.

По форме листы гипсокартона представляют собой прямоугольные элементы со следующими номинальными геометрическими размерами: длина от 2000 до 4000 с шагом 50 мм, ширина - 600; 1200 мм, толщина - 6,5; 8,0; 12,0;

14,0; 16,0; 18,0; 29,0; 24,0 мм.

Гипсокартонные листы относятся к группе горючести Г1 [2], к группе воспламеняемости В3 [3], к группе дымообразующей способности Д1 и к группе токсичности Т1 [1].

Рассмотрим случай определения коэффициента теплопотерь для здания с ограждающими конструкциями из панелей и с облицовкой в виде гипсокатрона.

Гипсокартон используется для отделки трехслойных панелей.

Этот расчёт будет зависеть от прогрева листа гипсокартона. Так как лист гипсокартона прогревается уже неравномерно, в отличие от листа металла, в нём формируется распределение температуры по толщине. Для учета этого Т ст. гип.

(где Т ст.гип. Т ст.гип. T0, распределения необходимо найти отношение Т сред.

Т ст.гип. - температура горячей стенки гипсокартона; Т сред Т сред T0 - средняя

–  –  –

1,5 1,6, в зависимости от числа Фурье. Чем больше будет значение числа Фурье, тем меньше отношение температур, т.е. за более длительное время гипсокартон будет прогреваться все равномернее, его температура стенки будет равна

–  –  –

Cр - теплоемкость газа; Дж/кг К;

0 - плотность газа, кг/м3;

F – площадь помещения, м;

Т г - изменение температуры газа, 0К;

Qп - скорость тепловыделения, Qпожар FГ удQнр ( FГ - площадь горения, м; уд удельная скорость выгорания, кг/м2с; Qнр - низшая теплота сгорания, Дж/кг; коэффициент недожога).

- коэффициент теплопотерь;

y – координата нижней части припотолочной зоны, отсчитываемая от поверхности горения;

П – периметр помещения, м;

h’ – высота помещения, м;

Т м - изменение температуры металла, К.

–  –  –

hk - конвективный коэффициент теплоотдачи.

2.4.Влияние условий газообмена и начальной температуры на формирование ОФП на начальной стадии развития пожара Существующие нормативные документы [4] для определения времени наступления критических значений опасных факторов пожара (ОФП), разработаны на основании интегральной модели для начальной стадии развития пожара [28].



Pages:   || 2 |
 
Похожие работы:

«ГОЛОСОВА ЕВГЕНИЯ ВИКТОРОВНА ФОРМИРОВАНИЕ ИНТЕГРАЛЬНОЙ СИСТЕМЫ УПРАВЛЕНИЯ ЭНЕРГОСБЕРЕЖЕНИЕМ В ЖИЛИЩНОМ ФОНДЕ КРУПНОГО ГОРОДА Специальность 08.00.05. Экономика и управление народным хозяйством: экономика, организация и управление предприятиями, отраслями, комплексами...»

«Шульженко Сергей Николаевич ГЕОИНФОРМАЦИОННОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ КОМПЛЕКСНОЙ ОРГАНИЗАЦИОННОЙ ПОДГОТОВКИ СОСРЕДОТОЧЕННОГО СТРОИТЕЛЬСТВА Специальность: 05.02.22 – Организация производства (строительство) Диссертация на соискание ученой степени доктора технических наук Научный консультант: доктор технических наук,...»

«ДЕНИСОВА ЕКАТЕРИНА СЕРГЕЕВНА УПРАВЛЕНИЕ ИНВЕСТИЦИОННОЙ СТОИМОСТЬЮ ЗЕМЕЛЬНЫХ УЧАСТКОВ ПРИ КОМПЛЕКСНОЙ ЖИЛОЙ ЗАСТРОЙКЕ ЭКОНОМ-КЛАССА Специальность 08.00.05 – Экономика и управление народным хозяйством: экономика, организация и управление предприятиями, отраслями, комплексами (строительство) ДИССЕРТАЦИЯ на соискание ученой степени кандидата экономических наук Научный руководитель: доктор экономических...»

«ТКАЧ НАТАЛЬЯ АЛЕКСЕЕВНА УДК 574.628.517 ОЦЕНКА И ПРОГНОЗИРОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ АВТОМОБИЛЬНОГО ТРАНСПОРТА НА СОСТОЯНИЕ ШУМОВОГО ЗАГРЯЗНЕНИЯ СЕЛИТЕБНЫХ ТЕРРИТОРИЙ 21.06.01 – экологическая безопасность Диссертация на соискание научной степени кандидата технических наук Научный руководитель: Саньков Петр Николаевич кандидат технических наук, доцент Днепропетровск – 2015...»

«КОРКИНА ЕЛЕНА ВЛАДИМИРОВНА СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ МЕТОДОВ ОПРЕДЕЛЕНИЯ СВЕТОПРОПУСКАНИЯ ОКОННЫХ БЛОКОВ ДЛЯ ОБЕСПЕЧЕНИЯ ЕСТЕСТВЕННОГО ОСВЕЩЕНИЯ ПОМЕЩЕНИЙ ЗДАНИЙ Специальность 05.23.01 – Строительные конструкции, здания и сооружения ДИССЕРТАЦИЯ на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель: кандидат...»

«МЕЩЕРЯКОВ ИЛЬЯ ГЕОРГИЕВИЧ УПРАВЛЕНИЕ ОРГАНИЗАЦИОННЫМИ НОВОВВЕДЕНИЯМИ В ИННОВАЦИОННООРИЕНТИРОВАННЫХ КОМПАНИЯХ Специальность 08.00.05 – Экономика и управление народным хозяйством (управление инновациями) диссертация на соискание ученой степени кандидата экономических наук Научный руководитель д-р экон....»

«Лушников Ярослав Владимирович ГЕОМЕХАНИЧЕСКОЕ ОБОСНОВАНИЕ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ ШТАБЕЛЯ КУЧНОГО ВЫЩЕЛАЧИВАНИЯ Специальность 25.00.22 – «Геотехнология (подземная, открытая и строительная)» Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный...»

«Злобин Герман Алексеевич ОСОБЕННОСТИ ИНЖЕНЕРНО-ГЕОЛОГИЧЕСКИХ УСЛОВИЙ И ИХ ВЛИЯНИЕ НА УСТОЙЧИВОСТЬ ПРИ СТРОИТЕЛЬСТВЕ И ЭКСПЛУАТАЦИИ КУЗНЕЦОВСКОГО ТОННЕЛЯ (СЕВЕРНЫЙ СИХОТЭ-АЛИНЬ) Специальность 25.00.08 – «Инженерная геология, мерзлотоведение и грунтоведение» Диссертация на соискание ученой степени кандидата...»

«Сапарёв Михаил Евгеньевич Исследование теплового режима утепленных ограждающих конструкций зданий и воздуховодов с применением экранной тепловой изоляции Специальность 05.23.03 – Теплоснабжение, вентиляция, кондиционирование воздуха, газоснабжение и освещение Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель: к.т.н., доцент Ю. С. Вытчиков Самара 2015 Оглавление...»

«Сорокин Роман Николаевич ГЕОТЕХНОЛОГИЧЕСКОЕ ОБОСНОВАНИЕ ЭНЕРГОЭФФЕКТИВНОГО ПРОИЗВОДСТВА И ИСПОЛЬЗОВАНИЯ ТОРФЯНОГО ТОПЛИВА Специальность 25.00.22 Геотехнология (подземная, открытая и строительная) Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель доктор техн. наук, доцент...»

«Лушников Ярослав Владимирович ФИЗИКО-МЕХАНИЧЕСКОЕ ОБОСНОВАНИЕ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ ШТАБЕЛЯ КУЧНОГО ВЫЩЕЛАЧИВАНИЯ Специальность 25.00.22 – «Геотехнология (подземная, открытая и строительная)» Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель – доктор...»

«Сафиуллин Равиль Нуруллович МЕТОДОЛОГИЯ ПОВЫШЕНИЯ ЭФФЕКТИВНОСТИ ФУНКЦИОНИРОВАНИЯ АBТОТРАКТОРНОЙ ТЕХНИКИ НА ОСНОВЕ ОЦЕНКИ И РЕАЛИЗАЦИИ ТЕХНОЛОГИЧЕСКОГО УРОВНЯ ПРИМЕНЯЕМОГО ТОПЛИВА Специальность: 05.20.03 – Технологии и средства технического обслуживания в сельском хозяйстве Диссертация на соискания...»

«Норьков Евгений Сергеевич Разработка методов расчета характеристик демпфирования общей вибрации судов с учетом гидродинамических сил волновой и вязкостной природы Специальность 05.08.01 – Теория корабля и строительная механика Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный...»

«ДУБОВКИНА АЛЛА ВИКТОРОВНА ИНФОРМАЦИОННОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ ПРОИЗВОДСТВЕННО-ЛОГИСТИЧЕСКИХ ПРОЦЕССОВ В СТРОИТЕЛЬСТВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ ИНСТРУМЕНТАРИЯ УПРАВЛЕНИЯ РИСКАМИ Специальность 05.02.22 – Организация производства (строительство) Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный...»

«ЧЕРКАШИН Александр Александрович ОБОСНОВАНИЕ ПАРАМЕТРОВ ТЕХНОЛОГИИ ИНТЕНСИВНОЙ ОТРАБОТКИ ПОЛОГИХ УГОЛЬНЫХ ПЛАСТОВ НА ШАХТАХ КУЗБАССА В УСЛОВИЯХ ПОВЫШЕННЫХ ВОДОПРИТОКОВ Специальность 25.00.22 Геотехнология (подземная, открытая и строительная) Диссертация на соискание...»

«Колесникова Ольга Валерьевна ИССЛЕДОВАНИЕ И РАЗРАБОТКА ПРОЦЕССНО-ОРИЕНТИРОВАННОЙ ТЕХНОЛОГИИ ПОДГОТОВКИ ДИСКРЕТНОГО ПРОИЗВОДСТВА В СУДОРЕМОНТЕ 05.08.04 Технология судостроения, судоремонта и организация судостроительного производства Диссертация на соискание учной степени кандидата технических наук Научный руководитель: Лелюхин Владимир Егорович кандидат технических...»

«БАЛБАЛИН АЛЕКСЕЙ ВЛАДИМИРОВИЧ ЦЕМЕНТНЫЕ КОМПОЗИТЫ НА ОСНОВЕ СУХИХ СТРОИТЕЛЬНЫХ СМЕСЕЙ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ КОМПЛЕКСНЫХ МОДИФИКАТОРОВ Специальность 05.23.05 – Строительные материалы и изделия Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель: доктор технических наук Низина Татьяна...»

«МАТВЕЕВ НИКИТА АНДРЕЕВИЧ ИЗУЧЕНИЕ ЭФФЕКТИВНОСТИ МЕТОДА ОБРАТНОГО ОСМОСА ДЛЯ ОЧИСТКИ ВОДЫ ОТ НЕФТЕПРОДУКТОВ И СПАВ Специальность 05.23.04 – «Водоснабжение, канализация, строительные системы охраны водных ресурсов» Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель: доктор...»

«Манюк Екатерина Сергеевна Советское градостроительство в бывшей Восточной Пруссии (Калининград и Клайпеда в 1945 – 1950-е гг.) Специальность 07.00.02 – Отечественная история Диссертация на соискание учёной степени кандидата исторических наук Научный руководитель – кандидат исторических наук, доцент Гальцов Валерий...»

«Медведева Светлана Геннадьевна ЭКОЛОГО-ГЕОЛОГИЧЕСКИЕ УСЛОВИЯ ТЕРРИТОРИЙ МЕСТОРОЖДЕНИЙ СТРОИТЕЛЬНЫХ МАТЕРИАЛОВ КАЛУЖСКОЙ ОБЛАСТИ И ОЦЕНКА ИХ ТРАНСФОРМАЦИИ В РЕЗУЛЬТАТЕ ОСВОЕНИЯ Специальность: 25.00.36 – Геоэкология ДИССЕРТАЦИЯ на соискание ученой степени кандидата геолого-минералогических наук Научный руководитель – доктор геолого-минералогических наук, профессор...»









 
2016 www.konf.x-pdf.ru - «Бесплатная электронная библиотека - Авторефераты, диссертации, конференции»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.