WWW.KONF.X-PDF.RU
БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА - Авторефераты, диссертации, конференции
 

Pages:   || 2 | 3 | 4 |

«ОСТАТОЧНЫЙ РЕСУРС ПОДКРАНОВО-ПОДСТРОПИЛЬНЫХ ФЕРМ С НЕРАЗРЕЗНЫМ НИЖНИМ ПОЯСОМ НА СТАДИИ РОСТА УСТАЛОСТНОЙ ТРЕЩИНЫ ...»

-- [ Страница 1 ] --

ФЕДЕРАЛЬНОЕ ГОСУДАРСТВЕННОЕ БЮДЖЕТНОЕ

ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ ВЫСШЕГО ОБРАЗОВАНИЯ

НАЦИОНАЛЬНЫЙ ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ МОСКОВСКИЙ

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТРОИТЕЛЬНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ

На правах рукописи

Шульга Степан Николаевич

ОСТАТОЧНЫЙ РЕСУРС ПОДКРАНОВО-ПОДСТРОПИЛЬНЫХ ФЕРМ С



НЕРАЗРЕЗНЫМ НИЖНИМ ПОЯСОМ НА СТАДИИ РОСТА

УСТАЛОСТНОЙ ТРЕЩИНЫ

Специальность: 05.23.01 -Строительные конструкции, здания и сооружения Диссертация на соискание учной степени кандидата технических наук

Научный руководитель, доктор технических наук, профессор Ермин К. И.

Москва – 2015 г.

ОГЛАВЛЕНИЕ

ВВЕДЕНИЕ……………………………………………………………… 5

ГЛАВА 1. СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА. ЦЕЛЬ И ЗАДАЧИ

ИССЛЕДОВАНИЯ ………………………………………… 11

1.1. Обзор методов оценки ресурса циклически нагруженных подкрановых конструкций………………………..………………………… 11

1.2. Напряжнно-деформированное состояние и выносливость подкрановых конструкций…………………………………………… 17

1.3. Конструктивное решение и особенности расчта прочности подкраново-подстропильных ферм ………………………………… 25

1.4. Действующие нагрузки и технологические воздействия на подкраново-подстропильные фермы…………………………… 30

1.5.Стали применяемые в подкраново-подстропильных фермах и их свойства……………………………………………………………… 34

1.6. Анализ причин появления усталостных повреждений в процессе эксплуатации ………………………………………………………… 37

1.7. Основные выводы по главе 1………………………………………… 41

ГЛАВА 2. АНАЛИЗ ПОВРЕЖДАЕМОСТИ И ИССЛЕДОВАНИЕ

ФАКТОРОВ, ВЛИЯЮЩИХ НА ОБРАЗОВАНИЕ И

РОСТ УСТАЛОСТНЫХ ТРЕЩИН В ПОДКРАНОВОПОДСТРОПИЛЬНЫХ ФЕРМАХ……………………… 44

2.1. Выбор объектов исследования………………………………………. 44

2.2. Повреждаемость исследуемых конструкций…………………..… 47

2.3. Факторы, влияющие на образование усталостных трещин ……… 59 2.3.1 Внешние воздействия, действующие на исследуемые конструкции……………………………………………………………… 59 2.3.2 Фактическое напряженно-деформированное состояние исследуемых подкраново – подстропильных ферм c неразрезным нижним поясом…………………………………………………………………. 63

2.4. Основные выводы по главе 2……………………………..……..…… 84

ГЛАВА 3. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПАРАМЕТРОВ ОСТАТОЧНОГО

РЕСУРСА ПОДКРАНОВО-ПОДСТРОПИЛЬНЫХ

ФЕРМ С НЕРАЗРЕЗНЫМ НИЖНИМ ПОЯСОМ НА

СТАДИИ РОСТА УСТАЛОСТНОЙ ТРЕЩИНЫ……… 86

3.1. Модель процесса роста усталостной трещины на основании результатов обследования и мониторинга ………………………….. 86

3.2. Период эксплуатации после обнаружения усталостной трещины… 89

3.3. Условная предельная длина усталостной трещины……………….. 91

3.4. Определение циклов нагружения на стадии роста усталостной трещины……………………………………………………………….. 92

3.5. Определение коэффициентов интенсивности напряжений ….. 97

3.6. Основные выводы по главе 3………………………………………… 107

ГЛАВА 4. РАСЧЕТ ОСТАТОЧНОГО РЕСУРСА ПОДКРАНОВОПОДСТРОПИЛЬНЫХ ФЕРМ С НЕРАЗРЕЗНЫМ

НИЖНИМ ПОЯСОМ НА СТАДИИ РОСТА УСТАЛОСТНОЙ ТРЕЩИНЫ …………………………………… 108

4.1. Методика расчета остаточного ресурса подкрановоподстропильных ферм с неразрезным нижним поясом на стадии роста усталостной трещины…………………………………………. 109

4.2. Методы конструктивного ограничения роста усталостных трещин в зоне сопряжения стенки с верхней покой нижнего пояса подкраново-подстропильной фермы……………………………………….. 115

4.3. Основные выводы по главе 4………………………………………… 119 ЗАКЛЮЧЕНИЕ ………………………………………………………… СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ……………………………………….……… 123 ПРИЛОЖЕНИЕ А. Акты внедрения результатов работы…………… ПРИЛОЖЕНИЕ Б. Расчт вероятности разрушения элементов кон

–  –  –

ВВЕДЕНИЕ

Актуальность темы исследования Конструкции производственных зданий должны соответствовать современным требованиям по обеспечению безопасной эксплуатации на всех стадиях своего жизненного цикла (проект – монтаж – нормальная эксплуатация – эксплуатация с повреждениями до ремонта – эксплуатация после ремонта и усиления – демонтаж конструкции или е замена). Этот подход к проектированию конструкций должен быть отражн в строительных нормах и постоянно совершенствоваться.





Подкраново-подстропильная ферма (ППФ) с неразрезным нижним поясом в отличие от подкрановых балок является комбинированной системой, совмещающей в себе функции по восприятию крановых нагрузок и нагрузок от покрытия.

Разрушение в процессе эксплуатации даже отдельного узла подкрановоподстропильной фермы может вызвать разрушение как самой подкрановоподстропильной фермы, так и всего промышленного здания. Это, в свою очередь, может привести к гибели людей, а также к значительному экономическому ущербу, социальным и экологическим последствиям.

Подкраново-подстропильные фермы на сегодняшний день широко распространены в зданиях объектов чрной металлургии. Однако использование многопролтных подкранoво-подстрoпильных ферм с неразрезным нижним ездовым поясом пока ограничено. Такие конструкции эксплуатируются на ПАО «Металлургический комбинат «Азовсталь», г. Мариуполь (Украина), ОАО «Магнитогорский металлургический комбинат», г. Магнитогорск (Челябинская область), ОАО «ЕВРАЗ Объединенный Западнo-Сибирский металлургический комбинат»

(ЗСМК, Запсиб), г.Новoкузнецк, ОАО «Амурметалл» («Амурсталь«), г.Комсомольск-на-Амуре и на ОАО «Челябинский металлургический комбинат», г. Челябинск.

Данные проведенных натурных обследований подкранoво-подстропильных ферм с неразрезным нижним поясом коробчатого сечения в эксплуатируемых производственных зданиях свидетельствуют о наличии в них усталостных трещин. Ремонт и замена таких подкраново-подстропильных ферм в условиях непрерывного производственного процесса трудновыполнимы и требуют значительных затрат по времени и капиталовложениям, поэтому существует необходимость в определении безопасного периода эксплуатации подкраново-подстропильных ферм и определении остаточного ресурса при возникновении трещин до замены или выполнения ремонта конструкции.

Степень разработанности темы Большинство методик расчета конструкций на усталостную долговечность основаны на линейных и нелинейных гипотезах накопления усталостных повреждений. Однако известны немногие исследовательские работы по изучению ресурса подкрановых конструкций на стадии роста усталостной трещины.

Определение долговечности верхней зоны для двутавровой подкрановой балки с наличием в ней трещины выполнено в исследовательской работе В.В. Сердюка.

Работа В.В. Сердюка является продолжением исследовательской работы А.И. Скляднева.

Расчты по данному методу могут использоваться для приближнной оценки ресурса разрезных подкрановых двутавровых балок на стадии роста усталостной трещины. Использование этого подхода для подкраново-подстропильной фермы с неразрезным нижним поясом не представляется возможным, так как не учитываются особенности напряженно-деформированного состояния в ездовом коробчатом нижнем поясе.

Отсутствие теоретического обоснования расчта ресурса на стадии роста усталостной трещины применительно к подкраново-подстропильным фермам предопределило выбор темы диссертационного исследования и соответственно его цель и задачи.

Научно-техническая гипотеза Научно-техническая гипотеза состоит в том, что при образовании в подкраново-подстропильных фермах с неразрезным нижним поясом коробчатого сечения усталостных трещин, конструкция обладает работоспособностью на период роста трещины до условной предельной длины.

Цели и задачи Цель диссертационной работы – разработка методики оценки остаточного ресурса подкраново-подстропильных ферм с неразрезным нижним поясом коробчатого сечения на стадии роста усталостной трещины, учитывающей особенности конструктивного решения подкраново-подстропильных ферм и особенности эксплуатации.

Для достижения поставленной цели решались следующие задачи:

1. Исследование повреждаемости подкраново-подстропильных ферм с неразрезным нижним поясом. Выявление закономерности расположения и развития усталостных трещин.

2. Исследование фактического напряжнно-деформированного состояния материала в зонах и узлах подкраново-подстропильных ферм, максимально подверженных усталостным повреждениям.

3. Определение коэффициентов интенсивности напряжений в вершине усталостной трещины (в элементе конструкции подверженному риску разрушению с наибольшей вероятностью) в зависимости от свойств стали, толщины стенки, длины и ширины раскрытия трещины, уровня напряжений.

4. Разработка алгоритма расчета остаточного ресурса подкрановоподстропильных ферм с неразрезным нижним поясом на стадии роста усталостной трещины.

5. Разработка рекомендаций и предложений по эксплуатации (периоды обследования при обнаружении усталостных трещин), усилению подкрановоподстропильных ферм с неразрезным нижним поясом на стадии роста усталостной трещины и рекомендаций по проектированию с целью обеспечения повышенного ресурса конструкций подкраново-подстропильных ферм с неразрезным нижним поясом коробчатого сечения.

Объектом исследования является подкраново-подстропильная ферма с неразрезным многопролтным нижним поясом коробчатого сечения.

Предметом исследования является остаточный ресурс многопролетных подкраново-подстропильных ферм с неразрезным нижним коробчатым поясом на стадии роста усталостных трещин.

Научная новизна исследования состоит в обосновании положений к разработке алгоритма расчта остаточного ресурса многопролетных подкрановоподстропильных ферм с неразрезным нижним коробчатым поясом на стадии роста усталостных трещин с учтом уровня напряжений, толщины стенки, длины и ширины раскрытия трещины, свойств стали.

В рамках диссертационного исследования лично автором получены следующие научные результаты:

1. Определены коэффициенты интенсивности напряжений в вершине усталостной трещины в зоне сопряжения стенки с верхней полкой применительно к подкраново-подстропильным фермам в зависимости от свойств стали, геометрии трещины, местоположения е в конструкции, уровня местных напряжений.

2. Методика расчета остаточного ресурса подкраново-подстропильных ферм с неразрезным нижним поясом коробчатого сечения на стадии роста усталостной трещины.

3. Разработаны рекомендации по определению периода обследования и межремонтного периода подкраново-подстропильных ферм на стадии роста усталостных трещин.

Теоретическая и практическая значимость работы

Теоретическая значимость:

Заключается в возможности использовании методики оценки остаточного ресурса при проведении экспертизы промышленной безопасности здания экспертными организациями. Предложенная методика определяет ресурс конструкции при возникновении усталостной трещины и позволяет определить безопасный период работоспособного состояния конструкции на время подготовки к ее ремонту или замене.

Практическая значимость:

Использование методики оценки остаточного ресурса позволила обеспечить функционирование производственного процесса в кислородно-конвертерном цехе ОАО ММК на период разработки и реализации проекта ОАО Магнитогорский ГИПРОМЕЗ по замене части нижнего пояса подкраново-подстропильной фермы, имеющего усталостные трещины.

Методология и методы исследования Методологической основой исследования послужили работы отечественных и зарубежных учных и специалистов в области механики разрушения и расчта металлических подкрановых конструкций.

Методы исследования основываются на теории и практике исследований напряжнно-деформированного состояния подкрановых конструкций и компьютерном моделировании.

Личный вклад автора Личный вклад автора диссертации заключается в определении актуальности и научной новизны работы, постановке целей и задач исследования, планировании и проведении расчтно-экспериментальных исследований с последующей обработкой результатов.

Положения, выносимые на защиту:

– результаты исследования закономерности развития накопленных усталостных трещин в эксплуатируемых подкраново-подстропильных фермах с неразрезным нижним поясом;

– результаты проведения анализа напряжнно-деформированного состояния материала в зонах и узлах подкраново-подстропильных ферм, максимально подверженных усталостным повреждениям;

– результаты определения коэффициентов интенсивности напряжений;

– предлагаемая методика расчета остаточного ресурса подкрановоподстропильных ферм на стадии роста усталостной трещины;

– рекомендации по определению периода обследования и межремонтного периода на стадии роста усталостных трещин, обоснованные результатами анализа компьютерного моделирования и исследованиями закономерности развития трещин в подкраново-подстропильных фермах.

Степень достоверности и апробации результатов Достоверность результатов обеспечивается применением известных принципов механики разрушения и использованием сертифицированного вычислительного комплекса Structure CAD (SCAD) Office.

Апробация результатов. Основные положения представлены 20 мая 2014 г.

на Международном Салоне «Комплексная безопасность» в рамках I Всероссийского съезда Технологической платформы «Комплексная безопасность объектов промышленности и энергетики» секции «Комплексная безопасность зданий и сооружений», г. Москва, ВВЦ, на заседаниях кафедры «Испытания сооружений» НИУ МГСУ, на научных семинарах в ФГБОУ ВПО «Магнитогорский государственный технический университет им. Г.И. Носова» и в ФГБОУ ВПО «Пензенский государственный университет архитектуры и строительства», в ООО «ВЕЛД», на конференции кафедры металлических и деревянных конструкций ФГБОУ ВО «Новосибирский государственный архитектурно-строительный университет», г. Новосибирск.

Результаты диссертации опубликованы в семи печатных работах, в том числе в четырех работах в научных изданиях, входящих в перечень ВАК Минобрнауки России.

Состав и структура диссертационной работы Диссертационная работа состоит из введения, четырх глав, заключения и рекомендаций; содержит 178 страницы машинописного текста, включая 34 таблиц и 69 рисунков, библиографический список содержит 143 наименований.

Содержание диссертации соответствует п.п. 4, 8 Паспорта специальности научных работников 05.23.01 – Строительные конструкции, здания и сооружения.

–  –  –

Большинство методик расчета конструкций на усталостную долговечность основаны на линейных и нелинейных гипотезах накопления усталостных повреждений.

Линейная гипотеза была разработана А. Пальмгреном в 1924 г. и заключается в том, что «повреждение, вызываемое данным циклом напряжений, не зависит от состояния материала в данный момент и от предыдущей истории нагружения, а просто суммируется с повреждениями, вызванными предыдущими циклами».

В линейной гипотезе предполагается, что усталостное разрушение при переменных амплитудах наступит, когда сумма относительных повреждений по всем уровням блока нагружения достигнет единицы.

, (1.1), (1.2) где r–количество уровней амплитуд в блоке нагружения;

ni– число циклов повторения амплитуд i-го уровня ;

Ni–число циклов до появления усталостного разрушения при действии переменных напряжений с амплитудой аi;

– амплитуда i-го уровня в блоке нагружения;

No–число циклов нагружения, соответствующее перелому кривой усталости;

–предел выносливости детали при знакопеременном симметричном цикле.

<

–  –  –

, (1.4) где – относительная площадь блока нагружения;

– постоянное число, определяющее нижнюю границу повреждающих напряжений;

R –количество уровней в блоке нагружения.

В нелинейных гипотезах учитывается влияние на ресурс истории нагружения конструкции.

Применительно к подкрановым балкам методика оценки долговечности была разработана Ю.С. Борисенко и В.И. Дворецким [8]. В методике применяется линейное накопление повреждений в верхней зоне стенки, определяемых от локальных напряжений и напряжений общего изгиба балки.

, (1.5) )( ).

( (1.6)

Усталостная долговечность для сварных балок В.Ф. Сабуровым [100] определялась как:

, (1.7)

–  –  –

, (1.8) ( ), (1.9), (1.10) ( ), (1.11) ( ), (1.12) ( ), (1.13) ( ) (), (1.14) где — относительный минимальный предел выносливости при изгибе:

, (1.15) где – коэффициент, учитывающий влияние шероховатости поверхностина усталостную прочность.

, (1.16) где –aсимметрия цикла главных напряжений с учетом остаточных напряжений.

Оценка ресурса применительно к циклически нагруженным подкрановым балкам была предложена В.И. Камбаровым [59] с учтом технологических факторов и ранжирования пролтов по характеристикам нагрузок, которая заключалась в оценке технологических факторов, определяющих условия эксплуатации конструкций на расчтном технологическом участке пролта. Запас по ресурсу и долговечности эксплуатируемых балок оценивался по формуле:

) (, (1.17) где – рост объма производства в процессе эксплуатации;

–объм продукции на расчтном участке пролта:

, (1.18), (1.19) *( ) ( ) +, (1.20) где N– накопленное блоками число циклов;

– приведенное напряжение по IV теории прочности, (( );(1.21) ) ( ) ( )( )

–частота подъмов груза.

Расчет на малоцикловую усталость на стадии зарождения трещины выполняется на основании деформационного критерия местной прочности. Общее количество циклов до разрушения конструкции можно представить следующим образом:

, (1.22) где –расчтное число циклов нагружения до образования трещины [96]:

–  –  –

где r– коэффициент асимметрии цикла нагружения;

К– коэффициент концентрации напряжений;

-1, в, 0,2 – предел выносливости, предел временного сопротивления, предел текучести.

–расчтное число циклов нагружения до развития критической длины трещины. Для определения N используется модель роста трещины П. Пэриса, где число циклов до разрушения можно определить по следующей формуле:

–  –  –

Выражение позволяет определить число циклов нагружения исследуемой конструкции уровня i, необходимое для подрастания начального размера дефекта lодо критического lf.

Определение долговечности верхней зоны двутавровой подкрановой балки с наличием в ней трещины выполнено в исследовательской работе В.В. Сердюка[101]. Для прогнозирования роста максимальной длины трещины используются следующие формулы:

( ) ( ) ( ) ( ) ( ) ( ), (1.29), где – время эксплуатации подкрановых балок;

Р, N, e, J, U – параметры, учитывающие условия эксплуатации и особенности конструкции;

– предельно допустимая полудлина усталостной трещины:

( ), (1.30) ), ( (1.31), (1.32) ( ) ( ), (1.33) ( ) ( ), (1.34) (1.35) где – расчтное сосредоточенное давление от катка крана;

– местный крутящий момент, приложенный к верхнему поясу балки;

–относительный безразмерный момент инерции верхнего пояса и рельса при свободном кручении.

Определение коэффициентов интенсивности применительно к подкрановым двутавровым балкам основано на исследовательской работе А.И. Скляднева[102].

Согласно его исследованиям определяющим фактором напряжннодеформированного состояния являются коэффициенты интенсивности для нормального отрыва (KI), поперечного сдвига (KII), продольного сдвига(KIII). Ввиду раскрепления подкрановой балки в уровне верхнего пояса коэффициент интенсивности KIII принимается равным нулю.

Загрузка...

Коэффициент интенсивности KII определяется как:

, (1.36) где – коэффициент интенсивности поперечного сдвига (KII) от действия сосредоточенной силы F,

–  –  –

– коэффициент интенсивности поперечного сдвига (KII) от местного кручения пояса, ( ), (1.39)

– коэффициент интенсивности поперечного сдвига (KII) от касательных напряжений общего изгиба, ) (. (1.40)

Коэффициент интенсивности для нормального отрыва (KI) определяется:

( ). (1.41) Расчты по данному методу могут применятся для приближнной оценки ресурса подкрановых двутавровых балок.

Определение коэффициентов интенсивности применительно к подкрановоподстропильным фермам в зоне образования усталостных трещин является одной из задач, решение которой позволит определить безопасный ресурс эксплуатации конструкции до е ремонта или замены.

Точность всех известных методик расчета конструкций на усталостную долговечность зависит от точности определения компонентов напряжннодеформированного состояния, действующих нагрузок и технологических воздействий, свойств, применяемых в конструкциях сталей, а для методик определения ресурса с усталостными трещинами немаловажным является выявление причин появления усталостных повреждений в процессе эксплуатации и характера их развития.

1.2. Напряжнно-деформированное состояние и выносливость подкрановых конструкций Изучению напряженно-деформированного состояния (НДС) стенок подкрановых балок посвящены работы Б.М. Броуде, Б.Ю. Уварова, Б.Б. Лампси, Г.А.

Шапиро, А.А. Апалько, Н.С. Москалева, О.Ф. Иванкова, Ю.И. Кудишина, И.Н.

Малышкиной, Е.А. Митюгова, Э.А. Рывкина, К.А. Шишова, В.И. Камбарова, В.Ф.

Сабурова, Ю.И. Ларькина, В.П. Федосеева, А.С. Лазаряна, Б.Н. Васюты и др.

Подрельсовая зона стенки обычной подкрановой балки двутаврового сечения испытывает воздействие локально приложенных с эксцентриситетом сосредоточенных сил от колс крана Р, Т, Мкр, обуславливающих местное сжатие и кручение верхней полки и изгиб стенки из плоскости, а также общим для всего пролта нагружениям: косой изгиб, свободное и стесннное кручение. В результате данного загружения материал подрельсовой зоны стенки работает в условиях сложного многокомпонентного напряжнного состояния.

Определение действующих напряжений в верхней зоне стенки подкрановых балок основано на теоретическом исследовании местного напряженнодеформированного состояния балок при действии сосредоточенных нагрузок Б.М. Броуде [9], которое в последствии получило развитие в исследованиях Б.Б. Лампси, Э.А. Рывкина, В.П. Федосеева, Ю.И. Кудишина и др.

Идеализированное теоретическое определение напряжений смятия по формуле Б.М. Броуде было проверено на объективность и на применимость е к реально действующим конструкциям с учтом несовершенств конструктивных форм, так как в существующих балках идеального контакта между поверхностью рельса и верхним поясом не существует, а нагрузка передается через пятна контакта. Натурные пятна контакта были получены на балках сортопрокатного цеха Челябинского металлургического завода К.А. Шишовым [125] путем наложения краски под подошвы рельса.

Исследования К.А. Шишова и В.Ф. Сабурова выявили несущественное отличие теоретических и экспериментальных значений напряжений местного смятия, что позволило подтвердить соответствие рассчитанных напряжений по формуле Б.М. Броуде действующим напряжениям в реальной конструкции.

Влияние ребер жсткости на напряжнное состояние Б.М. Броуде рассматривалось в качестве разгружающего эффекта, в своих исследованиях им приняты следующие допущения:

- в местах расположения ребер жсткости давление на кромку стенки равно нулю;

- усилие, воспринятое рбрами жсткости, не изменяет напряжнного состояния стенки, т.е. игнорируется обратная передача усилия с ребра на стену.

Ввиду этих обстоятельств им был предложен коэффициент –коэффициент уменьшения напряжения смятия под грузом при учте разгружающего действия ребер жсткости.

(), (1.42), (1.43) где – коэффициент, учитывающий наличие ребер жсткости;

– собственный момент инерции пояса в плоскости наименьшей жесткости.

В работе А.А. Апалько [3] экспериментально установлено, что уменьшение расстояния между ребрами жесткости не влияет на величину и характер распределения напряжений loc,y при условии, если расстояние между ребрами жесткости не менее 0,75 от высоты стенки. Не оказывает влияния на распределениеloc,y и тормозная балка. Соседние грузы также не оказывают значительного влияния на величину и характер распределения данного вида напряжений, если они приложены на значительном расстоянии друг от друга – около 1200 мм.

Более поздние работы этого направления уточняли влияние конструктивных факторов (рбер жсткости, форм стенки) и учитывали полный тензор напряжнно-деформированного состояния в верхней зоне стенки балки. Этим задачам посвящены работы Ю.И. Кудишина [69], Е.А. Митюгова [78] и других. Особое внимание уделялось локальному напряжнному состоянию в повреждаемых зонах стенок. Были разработаны формулы, вошедшие в строительные нормы, позволяющие с достаточной точностью определять компоненты локального напряжнного состояния.

Из результатов натурных исследований местного напряженного состояния клепаной балки пролетом 13 м обжимного цеха ОАО «ММК», проведенных В.Ф. Сабуровым [100], и сварной балки следует, что действительные величины

loc,y не превышают теоретических по формуле Б.М. Броуде:

f 1P loc,y tw L ef. (1.44) При центральном нагружении стенка работает как плосконапряженный элемент, поэтому, помимо нормального вертикального напряжения loc,y, возникают продольное нормальное напряжениеloc,x и касательное напряжение loc,xy.

Теоретическое определение местных напряжений loc,x иloc,xy было проведено В.П. Федосеевым [120]. Для проверки аналитического решения проводилось экспериментальное исследование напряженного состояния под статической нагрузкой. Прямоугольные тензорозетки располагались по длине балки вверху стенки и по высоте с шагом 50 мм. Для исключения влияния условий крепления рельса к поясу на напряженное состояние стенки нагрузка на балку передавалась через центрирующий шарик с шагом 40 мм. Предложены следующие зависимости:

loc,x 0, 25 loc,y (1.45) loc,ху 0,325 loc,y Экспериментальные исследования НДС балки выполнялись А.А. Апалько.

Исследовались две экспериментальные балки двутаврового сечения пролетом 6 м.

Сечение балки состояло из листа стенки 800x10 мм, укреплнного ребрами жесткости, приваренными к верхней и нижней полке пояса сечением 260x20 мм. По верхней полке балки болтами крепился квадратный рельс 60x60 мм. Воздействие вертикальной крановой нагрузки имитировалось 100 тонным гидравлическим домкратом посредством передачи нагрузки через катки тележки. Имитация горизонтальных нагрузок была выполнена с помощью натяжного устройства. Замеры НДС производились методом тензометрии. В результате исследований установлено, что экспериментальные напряжения не превышают 10% от теоретических.

При теоретическом исследовании местного нормального напряженияfy стенка в пределах одной панели рассматривалась как пластинка, защемленная по трем кантам, четвертый кант считался упруго заделанным, так как он жестко соединен с поясом, подверженным действию крутящего момента.

В результате исследований А.А. Апалько предложена следующая зависимость:

–  –  –

Id– момент инерции при кручении верхней полки балки и рельса.

Лабораторные исследования распределения fy в стенке подкрановой балки выполнялись Ю.И. Кудишиным [69]. В качестве исследуемой модели принята часть балки, соответствующая одной панели балки сечением стенки 775х2 мм, нижней полки 200х10 мм, верхней полки 350х10 мм. При моделировании одиночной цилиндрической неровности с максимальной ординатой 0,125 мм выявлен рост напряжений loc,y в стенке почти в 2 раза.

Экспериментальные данные Ю.И. Кудишина указывают на негативное влияние вырезов в ребрах жесткости на НДС стенки. В процессе исследований установлено, что напряжения fy значительно увеличиваются в случае наличия в ребрах вырезов.

В исследовательской работе Е.А. Митюгова получено следующее выражение:

<

–  –  –

Е.А. Митюговым испытывалась сварная балка пролетом 6 м, сечением поясов 380x16, стенки 900x10, длина панели 2280 мм. К стенке балки были закреплены съемные ребра жесткости. Нагружение балки выполнялось вертикальными и горизонтальными нагрузками, приложенными по центру панели.

По результатам испытаний установлено, что напряженияfy возникают в стенке и при отсутствии эксцентриситета рельса. Это связано с передачей нагрузки на балки через случайно расположенные пятна контакта, т.е. местный крутящий момент Мt.

При экспериментальном испытании трх шестиметровых балок, выполненном Э.А. Рывкиным, установлено, что напряжения fy, вызванные моментом от горизонтальной нагрузки, значительно меньше момента от вертикальной нагрузки. Испытуемые балки были сечением стенки 940x12 мм, верхнего пояса - 380x20 мм, нижнего пояса- 340x20 мм с различным шагом поперечных рбер жсткости 375, 500, 1500 мм. В результате исследований получена следующая формула:

M t Pe 0.75Thr (1.48)

Обзор инженерных методик определения напряжения fy подробно представлен в хронологическом порядке в работе Г.В. Чалкова [122]. В своей исследовательской работе он выполнил сопоставительный анализ результатов расчетов по 20 существующим методикам расчтаfy с результатами экспериментального исследования. В результате исследований Г.В. Чалков установил:

- Проведенные физический и численный эксперименты подтвердили хорошее совпадение результатов, полученных из решения Е.А. Митюгова, для традиционного диапазона соотношения сторон отсека стенки от 0,5 до 1,5.

- Решение по нормам проектирования Еврокод [135] дает значения, близкие к экспериментальным, в диапазоне безреберных решений. При этом напряжения в случае частого расположения ребер жесткости оказываются значительно выше экспериментальных.

Вопросами повышения выносливости подкрановых конструкций занимались М.М. Гохберг [44], А.И. Кикин [60], Е.И. Беленя, В.А. Балдин, В.М. Горпинченко [23], К.К. Нежданов [85], В.Н. Юшкевич [130], И.И. Крылов, В.А. Чумаков, Б.Н. Васюта [12], В.П. Федосеев [120], В.Ф. Сабуров [100], В.И. Камбаров [59] и другие исследователи.

В процессе изучения выносливости подкрановых балок И.Е. Спенглером и С.М. Родовым выявлено, что причинами появления усталостных трещин в стенках балок являются внецентренно приложенная переменная нагрузка и дефекты изготовления. Напряжения сжатия в стенке со стороны эксцентриситета вызывают пластические деформации, в то же время пояса работают в упругой стадии.

При изменении направления загружения в результате упругого отпора пояса на стенке появляются растягивающие усилия, что и является причиной образования продольных трещин. Аналогичные выводы получены В.А. Громадцким в процессе испытания трех клпаных и одной сварной балки. В.А. Громадцкий установил, что при небольших эксцентриситетах в моделях возникали напряжения более предела текучести. Этот факт приводил к образованию остаточных деформаций и после разгрузки вследствие реактивного отпора пояса и возникновения знакопеременного цикла, влияющего на образование и рост трещин.

Появление продольной усталостной трещины в подкрановых балках в исследовательских работах Б.Н. Васюты [12], В.М. Горпинченко [23], К.К. Нежданова [85], В.И. Бабкина [4] объясняется воздействием циклических сдвигающих напряжений.

В работах К.К. Нежданова в процессе выполнения экспериментов установлено, что основными причинами усталостных разрушений являются циклические колебания амплитуд максимальных сдвигающих напряжений по одной из опасных площадок (рисунок 1.1).

Основная причина снижения выносливости балок – локальные напряжения, увеличивающие амплитуды колебаний сдвигов на фоне малоизменчивых напряжений от общего изгиба и среза в балке.

При изучении влияния сварочных напряжений на сопротивление усталости подкрановых балок установлено, что трещины образуются в зоне дефекта, являющегося концентратором напряжений. Сопоставив результаты испытаний сварных и прокатных двутавровых балок установлено, что усталостные повреждения балок взаимосвязаны наличием сварного шва и зависят от уровня нагружения балок.

Исследования напряжнно-деформированного состояния подкрановых конструкций были основаны на испытаниях подкрановых балок двутаврового сечения длиной от 6 до 18 м и грузоподъемности мостовых кранов не более 200 т, при этом результаты этих исследований были применены к подкрановоподстропильным фермам. Ввиду того, что подкраново-подстропильные фермы значительно отличаются от двутавровых подкрановых балок по функциональности и конструктивному решению, возникает необходимость исследования сопоставимости напряжнно-деформированного состояния и воздействий на конструкции.

Рисунок 1.1 – Линия регрессии, связывающая величину сдвигающих напряжений и число отнулевых циклов колебаний сдвигов до появления усталостных трещин

–  –  –

Конструкция подкраново-подстропильных ферм с ездовым нижним поясом разработана специалистами ЦНИИПСК им. Мельникова Глебом Дмитриевичем Поповым и Андреем Ивановичем Петраковым, испытания выполнены на ОАО «Амурметалл» («Амурсталь») Сергеем Анатольевичем Климовым.

Подкраново-подстропильные фермы применяются в промышленных зданиях, оборудованных тяжлыми кранами. Они воспринимают крановую нагрузку и одновременно являются несущей конструкцией покрытия.

Эффективность использования подкраново-подстропильных ферм возрастает при увеличении пролетов здания.

К недостаткам подкраново-подстропильных ферм следует отнести повышенную трудомкость изготовления коробчатого нижнего пояса и сложность его сварных монтажных стыков.

Данные особенности позволяют определить область применения подкраново-подстропильных ферм: различные цеха предприятий чрной металлургии, а также большепролтные здания с поперечным расположением кранов в уровне покрытия.

Выполняются подкраново-подстропильной фермы в виде стержневой рештки с жстким нижним (ездовым) поясом. На элементы рештки фермы опираются стропильные конструкции (рисунок 1.2).

Раскосы и стойки стержневой рештки подкраново-подстропильных ферм воспринимают нагрузку от стропильных ферм и передают е на нижний пояс.

Раскосы и стойки стержневой рештки выполняются из сварных Н-образных двутавров. Узлы крепления стержней рештки между собой и крепления рештки к нижнему поясу осуществляются на высокопрочных болтах. Нижний пояс подкраново-подстропильных ферм выполняется сварным в виде тонкостенной оболочки прямоугольного сечения, которая воспринимает местные вертикальные и горизонтальные воздействия от крановой нагрузки между узлами фермы, крутящие моменты от внецентренного приложения нагрузок по отношению к центру кручения нижнего пояса, а также усилия растяжения, как в нижнем поясе стержневой системы.

Для повышения жсткости нижний пояс выполняется неразрезным. Стержневая система рештки примыкает к нижнему поясу посредством прорезных фасонок. При этом для большей компактности узлов центровка раскосов производится не на геометрическую ось нижнего пояса, а несколько выше. Эти особенности существенно влияют на работу подкраново-подстропильных ферм под нагрузкой и усложняют расчт, так как системы получают внутреннюю статическую неопределимость, равную числу промежуточных узлов нижнего пояса.

Различают подкраново-подстропильные фермы двух типов: продольные и поперечные.

Рисунок 1.2 – Подкраново-подстропильные фермы.

ОАО «Челябинский металлургический комбинат», г. Челябинск Продольные подкраново-подстропильные фермы используются при перемещении мостовых кранов вдоль здания. Их устанавливают на месте обычных подкрановых балок. Высота ферм назначается так, чтобы в не вписывался габарит кранов по высоте и, чтобы обеспечивалась необходимая вертикальная жсткость.

Поперечные подкраново-подстропильные фермы являются ригелями поперечных рам. Они применяются, когда по технологическому процессу имеется необходимость перемещения мостовых кранов поперк здания, как например, в зданиях с большими пролтами, такими как авиасборочные и судосборочные цеха, где требуется большой шаг поперечных рам. Поэтому высота подкрановоподстропильных ферм в основном определяется требованиями жсткости. Такие системы, как правило, внешне статически неопределимы.

Неразрезные подкраново-подстропильные фермы выполняются многопролтными. Наибольшее распространение получили ППФ длиной одного пролта 24 и 36м (рисунок 1.3, 1.4), их длина достигает длины температурного блока здания.

Существующие конструктивные решения подкраново-подстропильных ферм можно разделить по следующим признакам:

1) Количество панелей, которое зависит от длины пролта (стандартно длину одной панели назначают 6 либо 12 метров из условия опирания стропильных ферм). Количество панелей фермы может быть от двух до шести. Соответственно, пролты, перекрываемые фермами, могут быть равны 24, 30, 36 м и более.

2) Тип решетки. По типу рештки подкраново-подстропильные фермы бывают:

- с треугольной решткой (см. рисунок 1.4);

- с раскосной решткой.

При этом для улучшения условий работы в рештку иногда добавляют шпренгели или же проектируют одну или несколько панелей с крестовой решткой.

Рисунок 1.3 – Конструктивная схема неразрезной подкраново-подстропильной фермы с пролтом 36 м Рисунок 1.

4– Конструктивная схема неразрезной подкраново-подстропильной фермы с пролтом 24м Подкраново-подстропильные фермы – это пространственные конструкции.

Последнее достигается тем, что непосредственно воспринимающие локальные (например, крановые) нагрузки элементы – ездовые пояса выполняются в виде стержней, способных равноценно работать на изгиб в двух плоскостях и сопротивляться деформациям закручивания в виде стержня с двухсвязным поперечным сечением. Остальные элементы системы – решетка, которая выполняется обычно в виде стержней открытого профиля сварными двутаврами.

Определение напряжений и применительно к подкрановоподстропильным фермам выполнено в работах Б.Б. Лампси и П.Ф. Папковича [72]. В работе П.Ф. Папковича напряжение предлагалось определять в соответствии с формулой Б.М. Броуде, при этом коробчатое сечение приводилось к симметричному эквивалентному с шириной условной полки:

–  –  –

где b– расстояние между стенками коробчатого сечения;

j– редукционный коэффициент:

, (1.50). (1.51)

С целью избежания недостатков решения П.Ф. Папковича, которое не учитывает кручение, Б.Б. Лампси были введены дополнения, итогом которых получены следующие формулы:

, (1.52) где – функция влияния (безразмерные напряжения):

( ), (1.53), (1.54). (1.55)

–  –  –

(), (1.57) () (), (1.58) () (), (1.59) (), (1.60) ( ) (), (1.61) ( )

–  –  –

; (1.62) ( ). (1.63) ( ) В рамках настоящей работы проведено сопоставление результатов расчетов по существующим методикам с результатами расчта методом конечных элементов.

–  –  –

Нагрузки, действующие на подкраново-подстропильные фермы, регламентируются требованиями СНиП 2.01.07-85* «Нагрузки и воздействия» [104], однако есть особенности по их определению и учту.

Приближнная методика расчта подкраново-подстропильных ферм была разработана в руководстве по проектированию стальных подкрановых конструкций ЦНИИПСК им. Мельникова [98].

Согласно руководству [98] расчет прочности элементов подкрановоподстропильных ферм выполняется:

а) по предельным состояниям первой группы (прочности, общей и местной устойчивости, выносливости);

б) по предельному состоянию второй группы (прогибу).

Расчет по предельным состояниям первой группы производится:

а) на вертикальные нагрузки, приложенные в центре изгиба поперечного сечения нижнего коробчатого пояса;

б) на горизонтальные нагрузки, приложенные там же;

в) на крутящий момент, вызванный переносом вертикальных и горизонтальных нагрузок из фактического места их приложения в центр изгиба.

При этом расчет усилий подкраново-подстропильных ферм рекомендуется производить на ЭВМ с учетом эксцентриситетов крепления решетки. Усилия от постоянных и временных нагрузок на площадки определяются путем умножения расчетных величин усилий от крановой нагрузки на коэффициенты наджности.

Различия в применяемых для расчта коэффициентах между подкрановыми балками и подкраново-подстропильными фермами представлены в таблице 1.1.

Проверка прочности выполняется следующим образом:

–  –  –

где N – продольное усилие в поясе, кгс;

Мх – момент от вертикальной нагрузки, кгс·м;

Му – момент от горизонтальных поперечных сил, определяемый как в разрезной балке с пролтом, равном пролту подкраново-подстропильной фермы, кгс·м;

B – бимомент в рассматриваемом сечении от вертикальных и горизонтальных нагрузок, кгс·м;

A, Ix, Iy, I– площадь сечения, см2, и моменты инерции нижнего пояса, см4;

х, у, – линейные и секториальные координаты, см.

–  –  –

где Qx, Qy – поперечные силы в поясе от вертикальной и горизонтальной нагрузок, кгс;

М– изгибно-крутящий момент, кгс·м;

Мкр – момент чистого кручения, кгс·м;

Sx, Sy, S– статические моменты отсечнной части сечения, см3;

h, b – высота сечения пояса и расстояние между осями стенок, см;

t – толщина листа в точке проверки касательных напряжений, см.

1.5. Стали, применяемые в подкраново-подстропильных фермах, и их свойства Основные конструктивные элементы подкраново-подстропильных ферм в большепролетных промышленных зданиях проектируются их стали 09Г2С и 14Г2АФ.

В исследовании трещиностойкости стали 09Г2С в диапазоне температуры испытаний от -70°С до+20°С установлено, что с понижением температуры происходит замедление скорости роста трещин во всех зонах сварного соединения (таблица 1.2, 1.3).

Свойства циклической трещиностойкости неоднородны и зависят от:

- направления прокатки (таблица 1.3, 1.5, 1.6, 1.7);

- зоны расположения трещины относительно сварного шва (таблица 1.4).

Таблица 1.2 – Значения параметров статической трещиностойкости для сталей 09Г2С

–  –  –

0 169,3/148,6

-10 164,2/135,7

-20 156,8/128,4

-30 158,9/120,6

-40 152,4/110,2

-50 149,4/103,4

-60 142,1/94,1 Таблица 1.3 – Параметры циклической трещиностойкости

–  –  –

3,5/1,35*10-9 3,56/1,25*10-9 3,43/1,42*10-9 +20 2,62/8,4*10-9 2,84/8,1*10-9 2,34/8,86*10-9

-70 Таблица 1.5 – Экспериментальные значения параметров циклической трещиностойкости С и m стали 14Г2АФ

–  –  –

Стали 09Г2С, 14Г2АФ обладают большей чувствительностью к анизотропии проката, чем малоуглеродистые стали ВСтЗсп, ВСтЗпс. В то же время анизотропия проката значительно влияет на статическую трещиностойкость сталей во всем исследуемом диапазоне температур от -70°С до +20°С, независимо от марки исследуемых сталей.

Исследования химического состава и механических характеристик стали 09Г2С и 14Г2АФ выполнялись на образцах, отобранных из конструкций подкраново-подстропильных ферм отделения непрерывной разливки стали кислородноконвертерного цеха ОАО «ММК».

–  –  –

0,031 0,09 0,59 1,62 0,04 0,08

–  –  –

0,025 0,020 0,005 0,17 0,41 1,52 0,08 0,07

–  –  –

0,556 1,142 +20 0,675 0,592 1,138 1,208 0,545 1,334 0,452 0,54

-20 0,467 0,455 0,842 0,712 0,445 0,75 0,423 0,917

-40 0,404 0,739 0,386 0,562 0,354 0,641

-70 0,394 0,567 0,435 0,493

1.6.Анализ причин появления усталостных повреждений в процессе эксплуатации В настоящее время отсутствуют обобщнные статистические данные об авариях и повреждениях подкраново-подстропильных ферм. Однако имеются отдельные рекомендации, регламентирующие обследование подкрановоподстропильных ферм, разработанные специалистами ЦНИИПСК им. Мельникова для ОАО «ММК» и ОАО «Северсталь» [20, 95].

Инструкция по обследованию подкраново-подстропильных ферм на ОАО «Северсталь» выполнена по результатам комплексного обследования разрезной подкраново-подстропильной фермы пролтом 36м в 1998-2000гг.

По результатам обследования группой ведущих специалистов ЦНИИПСК им. Мельникова (В.М. Горицкий, Е.А. Щербаков, В.Н. Артюхов, Г.Р. Шнейдеров) выявлен ряд характерных повреждений (трещин):

- в верхней зоне стенки (у ребер жесткости и опорных ребер) нижних поясов подкраново-подстропильных ферм;

- в верхних поясных сварных швах и нижних поясах подкраново-подстропильных ферм;

- в опорных ребрах в зоне окончания отрывных планок;

- в отрывных планках крепления подкраново-подстропильных ферм;

- в сварных швах крепления накладок усиления стенок и нижних поясах подкраново-подстропильных ферм.

Анализ результатов обследования показал, что:

- рост количества новых трещин в стенках и поясных швах с течением времени увеличивается;

- размеры развивающихся трещин в стенках и поясных швах также растут быстрее;

- около 70% ремонтных накладок (в верхней зоне стенок балок и нижних поясах подкраново-подстропильных ферм) имеют трещины в сварных швах крепления накладок, трещины появились уже в первый год эксплуатации. Трещины в отрывных планках отмечены вновь после замены планок (около 40% новых планок имеют трещины). В опорных ребрах, в месте окончания отрывных планок, трещины после заварки появляются вновь по ремонтному шву или рядом с ним.

Анализ результатов обследования [88, 95] кислородно-конвертерного цеха

ОАО «ММК» в период с 1989 по 1993 гг. показал, что выявленные дефекты связаны в основном с такими факторами, как:

- трещины в заводских сварных швах;

- нарушение технологии изготовления сварных металлоконструкций из сталей 14Г2АФ и 09Г2С толщиной 30-50 мм;

- качество стали, связанное с пониженными пластическими свойствами стали поперек и вдоль проката;

- слоистое растрескивание листового проката под действием сварочных напряжений в жестких узлах с крестообразным и тавровым пересечением элементов;

- отрицательные температуры при монтаже.

Образование слоистых трещин связано с анизотропией механических свойств листового проката в направлении толщины (Z-направлении) [17].

Имеется и другая важная особенность: слоистое разрушение возникает только при воздействии напряжений и деформаций растяжения в направлении толщины.

Причиной появления анизотропии механических свойств стали является наличие значительного количества микроскопических неметаллических включений. В основном это расположенные группами, вытянутые после прокатки пластинчатые включения сульфида марганца (длиной 10-150 мкм, толщиной менее 1 мкм) и силикатов, а также строчечные скопления мелких включений оксида алюминия (размерами 0,5-5,0 мкм). При горячей прокатке создается определенная текстура – включения располагаются в виде плоских скоплений, параллельных поверхности проката. Слоистые трещины в сварных соединениях вызываются деформацией основного металла в направлении толщины, связанной с усадкой швов, сварочными термическими напряжениями и напряжениями, возникшими в результате структурных превращений. Чем больше жесткость сварного соединения и объем расплавленного металла, тем больше напряжения и деформации.

В основном слоистые трещины возникают в конструкциях из листового проката толщиной более 25 мм и значительно реже в элементах из сортового проката, труб и фасонных профилей. Наиболее часто слоистые трещины образуются в более жестких соединениях угловой, тавровой и крестообразной формы, значительно реже – в стыковых соединениях.

В сварном соединении слоистые трещины образуются в основном металле вблизи границы сплавления шва, в зоне его термического влияния или недалеко от нее. Они появляются при температуре металла ниже 200°С при сварке или через некоторое время после ее окончания.



Pages:   || 2 | 3 | 4 |
 
Похожие работы:

«Никулина Ольга Витальевна ПСИХОЛОГИЧЕСКИЕ УСЛОВИЯ РАЗВИТИЯ ПРОФЕССИОНАЛЬНОЙ КОНКУРЕНТОСПОСОБНОСТИ У СТУДЕНТОВ СТРОИТЕЛЬНЫХ СПЕЦИАЛЬНОСТЕЙ 19.00.07 – педагогическая психология ДИССЕРТАЦИЯ на соискание ученой степени кандидата психологических наук Научный руководитель: доктор психологических наук, доцент...»

«САНКОВСКИЙ Александр Андреевич ОБОСНОВАНИЕ РЕСУРСОСБЕРЕГАЮЩИХ СИСТЕМ РАЗРАБОТКИ СИЛЬВИНИТОВЫХ ПЛАСТОВ В ЗОНАХ ВЛИЯНИЯ ДИЗЪЮНКТИВНЫХ НАРУШЕНИЙ Специальность 25.00.22 – Геотехнология (подземная, открытая и строительная) Диссертация на соискание ученой степени кандидата...»

«Гайдук Альбина Ринатовна Архитектурные принципы объемно-планировочной организации детских клинико-реабилитационных онкологических центров. 05.23.21 – Архитектура зданий и сооружений. Творческие концепции архитектурной деятельности. ТОМ диссертация на...»

«Сорокин Роман Николаевич ГЕОТЕХНОЛОГИЧЕСКОЕ ОБОСНОВАНИЕ ЭНЕРГОЭФФЕКТИВНОГО ПРОИЗВОДСТВА И ИСПОЛЬЗОВАНИЯ ТОРФЯНОГО ТОПЛИВА Специальность 25.00.22 Геотехнология (подземная, открытая и строительная) Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель доктор техн. наук, доцент...»

«КЛОЧКОВ Яков Владимирович СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ МЕТОДИКИ РАСЧЕТА И РЕГУЛИРОВАНИЯ ТЕМПЕРАТУРНОГО РЕЖИМА ОБВОДНЕННЫХ ГРУНТОВЫХ ОСНОВАНИЙ 05.23.11 – Проектирование и строительство дорог, метрополитенов, аэродромов, мостов и транспортных тоннелей Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель:...»

«Циношкин Георгий Михайлович ПОВЫШЕНИЕ ЭФФЕКТИВНОСТИ РАЗРАБОТКИ ХАРАНОРСКОГО БУРОУГОЛЬНОГО МЕСТОРОЖДЕНИЯ НА ОСНОВЕ СОВЕРШЕНСТВОВАНИЯ ВЕДЕНИЯ ВСКРЫШНЫХ РАБОТ Специальность 25.00.22 Геотехнология (подземная, открытая и строительная) ДИССЕРТАЦИЯ на соискание ученой степени...»

«МАЛЬЦЕВ АЛЕКСЕЙ ВИКТОРОВИЧ ЭНЕРГОСБЕРЕГАЮЩИЕ ОГРАЖДАЮЩИЕ КОНСТРУКЦИИ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ МЕСТНЫХ МАТЕРИАЛОВ ПРИ ВАРЬИРУЕМЫХ ПАРАМЕТРАХ ТЕПЛОМАССОПЕРЕНОСА Специальность 05.23.01Строительные конструкции, здания и сооружения Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель:...»

«ОВЧИННИКОВ Владимир Дмитриевич АДМИРАЛ Ф.Ф. УШАКОВ: ВЛИЯНИЕ ДЕЯТЕЛЬНОСТИ НА СТРОИТЕЛЬСТВО ОТЕЧЕСТВЕННОГО ФЛОТА И РАЗВИТИЕ ВОЕННО-МОРСКОГО ИСКУССТВА (ВТОРАЯ ПОЛОВИНА XVIII – НАЧАЛО XIX в.) 07.00.02 – Отечественная история Диссертация на соискание ученой степени доктора исторических наук Научный консультант – доктор исторических наук, доктор юридических наук, профессор В.А. Золотарев Москва – 2014...»

«Садовникова Мария Анатольевна Сухие строительные смеси с применением синтезированных алюмосиликатов Специальность 05.23.05 – Строительные материалы и изделия Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель – доктор технических наук, профессор Логанина Валентина...»

«Сорокин Роман Николаевич ГЕОТЕХНОЛОГИЧЕСКОЕ ОБОСНОВАНИЕ ЭНЕРГОЭФФЕКТИВНОГО ПРОИЗВОДСТВА И ИСПОЛЬЗОВАНИЯ ТОРФЯНОГО ТОПЛИВА Специальность 25.00.22 Геотехнология (подземная, открытая и строительная) Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель доктор техн. наук, доцент...»

«Семикин Павел Павлович ПРИНЦИПЫ ФОРМИРОВАНИЯ АРХИТЕКТУРЫ ВЫСОТНЫХ ЗДАНИЙ С ВОЗОБНОВЛЯЕМЫМИ ИСТОЧНИКАМИ ЭНЕРГИИ Специальность 05.23.21 – Архитектура зданий и сооружений. Творческие концепции архитектурной деятельности Диссертация на соискание ученой степени кандидата архитектуры Научный руководитель: кандидат архитектуры, профессор А.А. Магай...»

«САНКОВСКИЙ Александр Андреевич ОБОСНОВАНИЕ РЕСУРСОСБЕРЕГАЮЩИХ СИСТЕМ РАЗРАБОТКИ СИЛЬВИНИТОВЫХ ПЛАСТОВ В ЗОНАХ ВЛИЯНИЯ ДИЗЪЮНКТИВНЫХ НАРУШЕНИЙ Специальность 25.00.22 – Геотехнология (подземная, открытая и строительная) Диссертация на соискание ученой степени кандидата...»

«Лушников Ярослав Владимирович ГЕОМЕХАНИЧЕСКОЕ ОБОСНОВАНИЕ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ ШТАБЕЛЯ КУЧНОГО ВЫЩЕЛАЧИВАНИЯ Специальность 25.00.22 – «Геотехнология (подземная, открытая и строительная)» Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный...»

«КОРКИНА ЕЛЕНА ВЛАДИМИРОВНА СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ МЕТОДОВ ОПРЕДЕЛЕНИЯ СВЕТОПРОПУСКАНИЯ ОКОННЫХ БЛОКОВ ДЛЯ ОБЕСПЕЧЕНИЯ ЕСТЕСТВЕННОГО ОСВЕЩЕНИЯ ПОМЕЩЕНИЙ ЗДАНИЙ Специальность 05.23.01 – Строительные конструкции, здания и сооружения ДИССЕРТАЦИЯ на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель: кандидат...»

«Сорокин Роман Николаевич ГЕОТЕХНОЛОГИЧЕСКОЕ ОБОСНОВАНИЕ ЭНЕРГОЭФФЕКТИВНОГО ПРОИЗВОДСТВА И ИСПОЛЬЗОВАНИЯ ТОРФЯНОГО ТОПЛИВА Специальность 25.00.22 Геотехнология (подземная, открытая и строительная) Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель доктор техн. наук, доцент...»

«БУЙ ВЬЕТ ХЫНГ РАЗРАБОТКА ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ СХЕМ КАПТАЖА МЕТАНА ПРИ ОТРАБОТКЕ СВИТЫ СБЛИЖЕННЫХ УГОЛЬНЫХ ПЛАСТОВ В УСЛОВИЯХ ШАХТЫ ХЕЧАМ Специальность 25.00.22 – Геотехнология (подземная, открытая и строительная) Диссертация на соискание ученой степени кандидата...»

«Иванов Евгений Владимирович ОБОСНОВАНИЕ ПРИМЕНЕНИЯ ЗОЛОШЛАКОВЫХ СМЕСЕЙ ДЛЯ СТРОИТЕЛЬСТВА ЗЕМЛЯНОГО ПОЛОТНА С УЧЕТОМ ОСОБЕННОСТЕЙ ВОДНО-ТЕПЛОВОГО РЕЖИМА Специальность 05.23.11 – Проектирование и строительство дорог, метрополитенов, аэродромов, мостов и транспортных тоннелей...»

«БАЛБАЛИН АЛЕКСЕЙ ВЛАДИМИРОВИЧ ЦЕМЕНТНЫЕ КОМПОЗИТЫ НА ОСНОВЕ СУХИХ СТРОИТЕЛЬНЫХ СМЕСЕЙ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ КОМПЛЕКСНЫХ МОДИФИКАТОРОВ Специальность 05.23.05 – Строительные материалы и изделия Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель: доктор технических наук Низина Татьяна...»

«ГОЛОСОВА ЕВГЕНИЯ ВИКТОРОВНА ФОРМИРОВАНИЕ ИНТЕГРАЛЬНОЙ СИСТЕМЫ УПРАВЛЕНИЯ ЭНЕРГОСБЕРЕЖЕНИЕМ В ЖИЛИЩНОМ ФОНДЕ КРУПНОГО ГОРОДА Специальность 08.00.05. Экономика и управление народным хозяйством: экономика, организация и управление предприятиями, отраслями, комплексами...»

«Коробко Анастасия Андреевна ИНЖЕНЕРНО-ГЕОЛОГИЧЕСКИЙ АНАЛИЗ И ОЦЕНКА УСЛОВИЙ СТРОИТЕЛЬСТВА И ЭКСПЛУАТАЦИИ СООРУЖЕНИЙ РАЗЛИЧНОГО НАЗНАЧЕНИЯ В ПРЕДЕЛАХ ПРЕДГЛИНТОВОЙ НИЗМЕННОСТИ (САНКТ-ПЕТЕРБУРГСКИЙ РЕГИОН) Специальность 25.00.08 – Инженерная геология, мерзлотоведение и...»









 
2016 www.konf.x-pdf.ru - «Бесплатная электронная библиотека - Авторефераты, диссертации, конференции»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.