WWW.KONF.X-PDF.RU
БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА - Авторефераты, диссертации, конференции
 

Pages:   || 2 | 3 | 4 |

«СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ РАБОТЫ ЦЕНТРОБЕЖНЫХ НАСОСОВ НА ОСАДКАХ СТОЧНЫХ ВОД ...»

-- [ Страница 1 ] --

Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение

высшего образования

«Юго-Западный государственный университет»

На правах рукописи

Морозов Александр Викторович

СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ РАБОТЫ ЦЕНТРОБЕЖНЫХ

НАСОСОВ НА ОСАДКАХ СТОЧНЫХ ВОД

Специальность: 05.23.04 Водоснабжение, канализация, строительные

системы охраны водных ресурсов



Диссертация на соискание ученой степени

кандидата технических наук

Научный руководитель:

доктор технических наук, доцент Щербаков В.И.

Курск - 2015 Содержание Введение

Глава 1. Состояние вопроса.

Цели и задачи исследований

1.1. Обзор работ по исследованию течения осадков сточных вод

1.2. Исследование влияния вязкопластичных свойств осадков сточных вод на работу центробежных насосов

Выводы и постановка задач исследований

Глава 2. Определение дискового трения в центробежных насосах на осадках сточных вод

2.1. Течение осадков сточных вод в корпусе центробежного насоса

Экспериментальная установка по исследованию дискового 2.2.

трения

2.3. Исследование дискового трения в зазоре между диском колеса и стенкой корпуса насоса

2.4. Выводы по главе 2

Глава 3. Исследование всасывающей способности центробежных насосов на осадках сточных вод

3.1. Полупроизводственная экспериментальная установка и методика проведения исследования

3.2. Экспериментальные исследования всасывающей способности центробежного насоса

3.3. Выводы по главе 3

Глава 4. Экспериментальные исследования характеристик центробежного насоса на осадках сточных вод

4.1. Методика проведения экспериментальных работ по определению влияния реологических свойств осадков сточных вод на характеристики насоса

4.2. Методология пересчета характеристик насоса с воды на осадки сточных вод

4.3. Выводы по главе 4

Глава 5. Разработка методики пересчета характеристик центробежного насоса с воды на осадки сточных вод, описываемые моделью вязкопластичной жидкости

5.1. Методика пересчета характеристик центробежного насоса..............103

5.2. Пример расчета характеристик насоса СД 160/45

5.3. Расчет экономического эффекта от внедрения метода пересчета характеристик центробежного насоса с воды на осадки сточных вод...............113

5.4. Выводы по главе 5

Заключение

Условные обозначения и список сокращений

Список литературы

Приложения

Введение Для транспортировки осадков сточных вод (далее - ОСВ) с одних сооружений на другие, а также за пределы очистных сооружений применяются насосы, в том числе центробежные.

Так как осадки сточных вод обладают высокой концентрацией, то характеристики насосов на осадках будут иметь вид, отличающийся от характеристик на воде.

В настоящее время для оценки влияния концентрации не только осадков сточных вод, но и для транспортирования таких гидросмесей, как торфяные массы, меловые и водоугольные суспензии, болотный ил, ОСВ сельхозпредприятий, глинистые растворы применяют безразмерный критерий подобия Рейнольдса, который учитывает вязкопластичные свойства перекачиваемых жидкостей. Следовательно для учета влияния релогических свойств ОСВ на рабочие характеристики насосов воспользуемся моделью вязкопластичной жидкости.

Исследования М.П. Воларовича с торфяной массой, Н.Ф. Федорова с ОСВ, А.А. Карпинского и А.С. Казака, Ю.М. Ласкова и С.В. Яковлева с осадками станций аэрации, Н.П. Демина с озерным илом свидетельствуют о том, что все эти суспензии обладают вязкопластичными свойствами.

В связи с тем, что проточная часть насосов имеет достаточно сложные криволинейные поверхности, необходимо рассмотреть течение таких жидкостей в каналах простых форм, что позволит приблизиться к пониманию таких течений в насосе.

Вопросам исследования течения вязкопластичной жидкости в каналах простых форм посвящено большое количество отечественных и зарубежных работ. Решению задач по исследованию таких течений в центробежных насосах представляющих собой сложные каналы с криволинейными образующими и диффузорностью, посвящено ограниченное число публикаций.





Характеристики центробежных насосов зависят от реологических свойств ОСВ через критерии подобия Рейнольдса и Сен-Венана.

На расчетном режиме работы насосов можно определить параметры работы через обобщенное число Рейнольдса, используя методы пересчета характеристик насосов на вязких жидкостях.

Для расчета характеристик насоса на ОСВ на всех режимах необходимо выделить мощность дискового трения. Для ньютоновских жидкостей такие зависимости есть, однако для вязкопластичных жидкостей таких работ нет.

Исследования всасывающей способности насосов на ОСВ в основном дают рекомендации по определению величины подпора, т.е. отрицательной высоты всасывания. Актуальна разработка конструкции насосной установки, позволяющей улучшить условия всасывания и отказаться от подпора на всасывающей линии. Для определения мощности дискового трения в насосе необходимо исследование дискового трения и разработка метода пересчета характеристик насоса с воды на ОСВ на всех режимах работы.

Актуальность темы исследования. Перекачка жидкостей насосами в настоящее время достигает 50 % от стоимости основного энергетического оборудования. Широкое использование центробежных насосов для подачи вязкопластичных жидкостей, таких как осадки сточных вод, водоугольные и меловые суспензии, парафинистые нефти, шламы, сапропели, ставят практически важную задачу - расчет параметров работы насосов при транспортировании таких жидкостей. Насосы, как правило, проектируются и изготавливаются для подачи холодной воды или с учетом рекомендаций для вязких ньютоновских жидкостей. Учет второго реологического фактора предельного напряжения сдвига игнорируется, в результате чего необоснованный выбор насосного оборудования приводит к неоправданным энергозатратам, неудовлетворительной работе насосных установок.

В отечественной и зарубежной литературе опубликован ряд исследований по влиянию реологических свойств жидкости на работу насосов. Для ньютоновских вязких жидкостей существуют методики пересчета характеристик насосов с воды на вязкие жидкости.

Есть попытки пересчета параметров работы насосов с воды на вязкопластичные жидкости на расчетном режиме работы.

Влияние вязкопластичных свойств ОСВ на всасывающую способность насосов не исследовано и все практические рекомендации сводятся к определению величины подпора на всасывании с учетом гидравлических потерь. Заглубление насосных установок (до 4 м) приводит к удорожанию строительных и эксплуатационных расходов.

Для уменьшения величины подпора или его ликвидации необходима разработка специальных устройств, позволяющих транспортировать ОСВ без подпора.

Степень научной разработанности. Базой аналитического изучения разработанности проблемы перекачивания центробежными насосами ОСВ послужила специальная литература и научно-исследовательские работы, связанные с темой научного исследования.

Исследованиям течения ОСВ занимались отечественные и зарубежные ученые: Яковлев С.В., Карелин Я.А., Ласков Ю.М., Евилевич А.З., Юфин А.П., Филатов Б.С.

Изучению гидродинамики двухфазных потоков посвящены работы:

Арефьева H.H., Мирзаджанзаде А.Х., Миснар А., Климова В.И., Ибатулова К.А., Игнатьева В.Г.

В работах: Айзенштейна М.Н., Ибатулова К.А., Огибалова П.М., Карелина В.Я., Лезнова Б.С., Бажайкина С.Г., Грюн К., Миснар А., Шерстюка А.Н., Щеглова К.А. отражены исследования по работе насосов.

Объект исследования - центробежные насосы, перекачивающие осадки сточных вод, описываемые моделью вязкопластичной жидкости.

Предмет исследования - разработка метода пересчета характеристик центробежных насосов с воды на осадки сточных вод.

Цель работы - исследование рабочих характеристик центробежных насосов при работе на осадках сточных вод и разработка метода пересчета характеристик центробежного насоса с воды на осадки сточных вод, описываемые моделью вязкопластичной жидкости.

Мощность дискового трения в насосах, перекачивающих такие жидкости, достигает 25 % и выше, следовательно исследование мощности дискового трения в насосах является актуальной задачей.

Для выделения гидравлических потерь в насосе необходимо исследование течения вязкопластичной жидкости вокруг диска, вращающегося в корпусе насоса.

Для уменьшения величины подпора или его ликвидации необходима разработка специальных устройств, позволяющих транспортировать ОСВ без подпора.

Основные задачи

исследования Получить расчетные зависимости для течения вязкопластичной 1.

жидкости в зазоре между диском рабочего колеса и корпусом насоса.

Провести опытно-экспериментальную проверку полученных 2.

расчетных зависимостей по определению коэффициента дискового трения на ОСВ.

Исследовать влияние концентрации ОСВ на всасывающую 3.

способность насосов и разработать рекомендации по улучшению их всасывающей способности.

Разработать методику пересчета характеристик центробежного 4.

насоса с воды на ОСВ, описываемые моделью вязкопластичной жидкости.

Разработать практические рекомендации по выбору насосного 5.

оборудования для перекачки ОСВ.

Научная новизна предложена конструкция насосной установки, позволяющая работать без подпора, улучшающая условия всасывания, защищенная патентом РФ.

Теоретически решена задача о движении вязкопластичной жидкости между диском рабочего колеса насоса и его корпусом, подтвержденная экспериментальными данными.

Разработана методика пересчета рабочих характеристик центробежного насоса с воды на ОСВ на всех режимах работы.

Теоретическая и практическая значимость определяются тем, что теоретические и экспериментальные исследования, полученные при выполнении диссертационной работы, позволяют разработать методику пересчета характеристик центробежного насоса с воды на осадки сточных вод во всем диапазоне работы.

Предложен способ улучшения всасывающей способности центробежного насоса при перекачке ОСВ, что позволяет повысить надежность работы насосных установок.

Методология и методы диссертационного исследования.

Теоретической и методологической основой диссертационной работы являются разработки отечественных и зарубежных ученых в области перекачивании ОСВ центробежными насосами.

Методологической базой являлись экспериментальные методы исследований и снятий характеристик насосов и трубопровода в лабораторных и промышленных условиях, с последующими обобщением и систематизацией.

Для получения расчетных зависимостей использовались методы математической статистики, методы и модели гидродинамики. Эмпирической базой исследований были: описание, измерение параметров работы насосных установок и трубопроводов. Теоретической базой является анализ литературных источников по работе насосных установок на осадках сточных вод и по расчету течений осадков сточных вод в трубопроводах.

Информационную базу составляют монографические работы, материалы научно-технических конференций, объекты интеллектуальной собственности, статьи в изданиях и научных сборниках по исследуемой тематике.

Положения, выносимые на защиту:

- Расчетные зависимости для течения осадков сточных вод между диском рабочего колеса и корпусом насоса.

- Способ улучшения всасывающей способности центробежного насоса на ОСВ.

- Методика пересчета характеристик центробежного насоса с воды на ОСВ.

Степень достоверности полученных результатов обеспечивается применением совокупности методов адекватных цели и задачам исследования, стендово-натурными экспериментами, а также расчетными зависимостями. Все теоретические расчеты проверены экспериментально. Результаты исследований представлены в профессиональной печати и докладах на научных конференциях.

Апробация результатов работы - основные результаты исследований о диссертационной работе докладывались и обсуждались на XXXVI межвузовской научно-технической конференции студентов и аспирантов в области научных исследований Молодежь и XXI век (Курск, 2008), на 1-й международной молодежной научной конференции Молодежь и XXI век (Курск, 2009), 2-й международной молодежной научной конференции Молодежь и XXI век (Курск, 2010), международной конференции Биосферносовместимые технологии в развитии регионов (Курск, 2011), 15-й международной межвузовской научно-практической конференции молодых ученых, докторантов, и аспирантов Строительство-формирование среды жизнедеятельности (Москва, 2012), 15-й межрегиональной научнопрактической конференции «Высокие технологии. Экология». (Воронеж, 2012), международной конференции Биосферно-совместимые технологии в развитии регионов (Курск, 2013), 10-й научно-технической конференции «Яковлевские чтения» (Москва, 2015).

Пути реализации работы - результаты работы могут быть использованы проектными, конструкторскими и эксплуатационными организациями, занимающимися разработкой машин и аппаратов для таких жидкостей, а также при выборе насосного оборудования на очистных сооружениях.

Экономический эффект от внедрения результатов исследований на очистных сооружениях Муниципального унитарного предприятия "Городские тепловые сети" МО "Город Курчатов" Курской области составляет 286 тысяч рублей в год.

Внедрение результаты исследований внедрены на очистных сооружениях Муниципального унитарного предприятия "Городские тепловые сети" МО "Город Курчатов" Курской области.

Теоретические положения диссертационной работы и результаты экспериментальных исследований используются в учебном процессе ФГБОУ ВО «Юго-Западный государственный университет» при подготовке инженеров по специальности 270112 «Водоснабжение и водоотведение» и по направлению бакалавриата 270800.62 - Строительство.

Публикации. По теме диссертации опубликовано 18 работ, из них 7 работ опубликовано в рецензируемых научных изданиях, рекомендованных ВАК РФ, 2 патента РФ, 9 работ опубликовано в различных изданиях.

Личный вклад. Автором самостоятельно поставлены цель и задачи работы, лично проводил все экспериментальные работы по дисковому трению и испытаниям насосов на ОСВ. Разработал методику пересчета характеристик центробежных насосов с воды на ОСВ.

Структура и объем работы - диссертационная работа состоит из введения, пяти глав, заключения, списка использованной литературы и приложений.

Работа изложена на 143 страницах машинописного текста, включающего 35 рисунков, 8 таблиц, 109 наименований литературных источников.

Глава 1. Состояние вопроса. Цели и задачи исследований

1.1. Обзор работ по исследованию течения осадков сточных вод В напорной системе канализации перекачиваются сточные жидкости, описываемые моделью ньютоновской жидкости, и осадки сточных вод для течения которых справедлива модель вязкопластичной (неньютоновской) жидкости.

Существует достаточное число работ посвященных исследованию течений вязкопластичных жидкостей. Установлено, что обобщением для трехмерного случая уравнения вязкопластичного течения Шведова-Бингама является система дифференциальных уравнений Генки-Ильюшина.

Осадки городских сточных вод (сырые и сброженные) при влажности больше 90 % представляют собой жидкую текучую массу, при влажности 86-90 % имеют консистенцию сметаны, при влажности 82-85 похожую на жидкую грязь, а при 85-87 % и ниже вид влажной земли [14, 87].

Для расчета течения вязкопластичной (бингамовской) жидкости в системах гидротранспорта по трубам и насосам необходимо знать ее реологические характеристики. Большинство двухфазных жидкостей (ОСВ, биологические отходы, сапропели, кормовые смеси, водоугольные суспензии, глинистые растворы, торфомассы, парафинистые нефти, коллоидные растворы) обладают свойствами неньютоновских жидкостей, течение которых может быть описано уравнением Шведова-Бингама:

, (1.1) где - напряжение сдвига;

- предельное напряжение сдвига;

- коэффициент пластической вязкости;

- градиент скорости сдвига.

В таблице 1.1 представлены зависимости реологических характеристик ОСВ в зависимости от их влажности [89].

–  –  –

Чтобы определить характер реологического поведения таких жидкостей и их реологические параметры необходимо изучить течение таких жидкостей в каналах различных форм.

Получены решения задач для многих случаев течения: относительное вращение конусов, имеющих общую вершину, течение через щелевой и кольцевой капилляры, осевое смещение цилиндра, плоское течение двух соприкасающихся вязкопластичных сред, течение по наклонной плоскости, вращение вала в подшипниках для случая вязкопластичной смазки, движение между двумя плоскостями, составляющими острый угол, течение системы на вращающемся диске, течение между диском колеса насоса и корпусом, для диффузора.

Обычно в практике реологических исследований применяют методы капиллярной и ротационной вискозиметрии. Как показали исследования [7, 15, 18, 61, 62, 65, 66, 69, 70, 82, 89, 92, 109] методы ротационной вискозиметрии характеристик вязкопластичных жидкостей хорошо себя зарекомендовали при течении однородных смазок, нефтей, растворов. Однако большинство суспензий содержат грубодисперсные частицы и структурные образования, не позволяющие измерять характеристики, так как размеры частиц заклинивают роторы вискозиметров. Увеличение зазоров приводит к неоднородности полей напряжения [7], что в свою очередь приводит к искажению результатов эксперимента. Особенно это проявляется в суспензиях, где несущей средой является вода. Тогда в пристенном слое повышается текучесть [7] по сравнению с текучестью в объеме. В большинстве исследований пристенного скольжения принимается, что дисперсная среда прилипает к стенке канала. В ротационной вискозиметрии используют роторы с рифлеными поверхностями рабочих цилиндров, однако профиль рифленой поверхности также влияет на результаты измерений.

Попытка определения реологических характеристик вязкопластичных жидкостей по методу Стокса на реовискозиметре Хеплера [58] показала, что для количественного определения предела текучести и пластической вязкости такой способ не пригоден, так как частицы суспензии искажают результат эксперимента.

Наибольшее распространение для определения реологических свойств вязкопластичной жидкости получил метод капиллярной вискозиметрии [17, 31, 59, 60, 63, 70, 72, 75, 89] в частности метод анализа потерь в трубах круглой формы. При этом зависимость потерь напора в трубах аппроксимируют уравнением Букингема и принимают линейное распределение касательных напряжений по живому сечению трубопровода.

Для учета эффекта пристенного скольжения при течении в трубах рекомендовано [7] изучить напорно-расходные характеристики вязкопластичной жидкости минимум четырех-пяти диаметров.

Это дает возможность по интегральным кривым определить зависимость градиента скорости от геометрических размеров каналов, таким образом находят градиент скорости в объемных слоях вязкопластичной жидкости.

В работе [7] на основании предположения, что течение в трубах вязкопластичных жидкостей обусловлено образованием тонкой пленки из жидкости, менее вязкой, чем исследуемая на стенке. Также предполагается, что эта пленка образована дисперсной средой (как правило - вода) и является ньютоновской жидкостью.

На основании этих предположений получены формулы для определения пристенного слоя на трубе и значение пластической вязкости можно определить по формуле:

, (1.2) где a и b - величины, зависящие от свойств вязкопластичной жидкости.

При этом исследования необходимо проводить минимум на двух диаметрах труб.

Загрузка...

–  –  –

двигаются по дугам концентрических окружностей, и что поперечное течение отсутствует.

В результате чего расход вязкопластичной жидкости через сечение криволинейного канала определяется по формуле:

(1.3) Для определения произвольных постоянных C1, С2, С3, С4 и границ ядра r1 и r2 использованы граничные условия и условия равновесия.

Аналогичным образом решается задача [60] о течении в коническом диффузоре, в результате чего получена зависимость, из которой следует, что часть среды, движущаяся с постоянной скоростью в направлении радиуса, будет соосным конусом.

В работе [39] получено решение уравнения Букингема-Рейнера относительно перепада давления:

, (1.4) где.

Для расхода вязкопластичной жидкости в трубе круглого сечения Букингемом [91] и независимо от него Рейнером [63] получена формула для определения расхода:

. (1.5) Уравнение (1.5) получено на основании интегрирования формулы

Шведова-Бингама:

.

Уравнение Букингема-Рейнера записывают также в виде:

(1.6) В практике оно мало применяется, так как вычисления весьма громоздки, а относительно перепада давления оно может быть решено только приближенно.

В.Е. Губиным [17] предложена аппроксимизация уравнения БукингемаРейнера в виде:

, (1.7)

–  –  –

. (1.8) Мак-Милен [100] привел уравнение Букингема-Рейнера к безразмерному виду относительно членов, характеризующих градиентную зону течения. Зная предел текучести и пластическую вязкость, можно найти соотношение между потерей давления Букингема-Рейнера в виде:

, (1.9)

–  –  –

Расчет характеристик течения бингамовской жидкости по методике МакМилена ведется по следующей последовательности:

a) по измеренным V1, r1, m, n вычисляют параметр т.е.

b) из графика =() определяют значение 0 ;

c) вычисляют перепад давления Некоторые авторы обходят трудности решения уравнения (1.5) за счет пренебрежения третьим членом, в результате чего не учитывается существование ядра и принимается наличие градиентного течения скорости по всему сечению. Естественно, что точность "укороченного уравнения" снижается и при отношении радиуса ядра к радиусу трубы 0,7 решения лишаются физического смысла.

Определение потерь напора на трение является очень важной задачей и для определения коэффициента сопротивления вязкопластичной жидкости предложены различные выражения на основе аппроксимации уравнения (1.5).

В таблице 1.4 приведены различные выражения для обобщенного критерия Рейнольдса в зависимости от аппроксимации уравнения (1.5).

В работах [25, 85] показано, что на основании теории размерности с использованием известных законов подобия, может быть получена следующая функциональная зависимость:

, (1.10) где коэффициент гидравлического трения есть сложная функция взаимнонезависимых параметров Рейнольдса и Сен-Венана (Олдройда) [103].

В работе [39] для коэффициента гидравлического трения при ламинарном режиме течения теоретически получена зависимость:

, (1.11)

–  –  –

В работе [60] для определения потерь напора предложена формула:

. (1.12) в которой первый член выражает потери для ньютоновской жидкости, а второй

- учитывает увеличение потерь за счет пластических свойств жидкости.

Хедстрем [96, 104] получил функциональную зависимость коэффициента сопротивления в виде:

.

Пользуясь анализом размерностей получена функциональная связь в виде:

. (1.13)

–  –  –

, обычно называемого критерием Хедстрема.

Используя уравнение Букингема-Рейнера, была получена зависимость:

. (1.14) На основании этой зависимости получена номограмма для определения зависимости коэффициента сопротивления трения. На рисунке 1.1 представлен график зависимости коэффициента сопротивления от числа Рейнольдса для вязкопластичной жидкости.

На рисунке 1.2 представлена зависимость коэффициента трения от обобщенного коэффициента Рейнольдса для глинистых растворов [89].

Экспериментальные данные большинства исследователей показывают, что критическое число обобщенного числа Рейнольдса имеет значение 2000что значительно превышает предел для ньютоновских жидкостей. Многие исследователи на основе представления о подавлении неньютоновских свойств в турбулентном режиме рассматривают неньютоновские жидкости в ламинарном режиме, эффективно ньютоновскими в турбулентном режиме течения [23, 93, 103].

Теоретические исследования [5, 38, 93, 100, 101] доказывают, что в турбулентной области также существует зависимость коэффициента гидравлического трения от степени неньютоновского поведения. Это подтверждается многочисленными экспериментальными исследованиями.

Однако определение гидравлических потерь при турбулентном режиме сильно затруднено, так как отсутствует обоснованные формулы для определения коэффициента сопротивления [68], а существующие эмпирические зависимости имеют ограниченное применение Большинство [6].

исследователей [18, 32, 68, 103] рекомендует определять коэффициент сопротивления по формуле блазиузского типа.

Рисунок 1.1 График зависимости коэффициента сопротивления от числа Рейнольдса для вязкопластичной жидкости

–  –  –

Шерстюк А.Н. [78] предложил закон изменения касательных напряжений в виде полинома третьей степени для течения вязкопластичной жидкости в диффузоре, полагая жидкость несжимаемой и принимая линейный закон зависимости касательного напряжения от градиента скорости [81]:

, (1.15)

–  –  –

. (1.19) Анализируя полученные зависимости и сопоставляя их с соответствующими зависимостями для ньютоновской жидкости автор приходит к следующим выводам.

Поля скоростей в пограничных слоях ньютоновской и вязкопластичной жидкостях одинаковы в том случае, если формпараметр ньютоновской жидкости равен формпараметру вязкопластичной жидкости.

Коэффициент трения вязкопластичной жидкости равен коэффициенту трения ньютоновской жидкости при условии, что число вязкопластичной жидкости равно действительному числу Re ньютоновской жидкости.

Кроме того, что все решения для ньютоновской жидкости при условии справедливы и для течения вязкопластичной жидкости, если в них заменить на и на.

Это относится не только к распределению скоростей в пограничном слое, но и к использованию интегрального уравнения Кармана, которое получено в предположении, что на внешней границе пограничного слоя касательное напряжение равно нулю. При течении бингамовской жидкости напряжение на внешней границе равно, в соответствии с чем интегральное уравнение

Кармана должно быть записано так:

. (1.20) Выражение для определения эквивалентного числа Рейнольдса выражается зависимостью (1.17) только для пограничного слоя на стенке при условии, что толщина пограничного слоя на стенке значительно меньше размеров канала.

Для течения в трубе в работе [78] предложена зависимость коэффициента гидравлического трения для вязкопластичной жидкости:

. (1.21) Формула справедлива в диапазоне изменения значений от 0 до 0,9 ядра потока.

Обобщая результаты теоретических и экспериментальных работ в области течения вязкопластичных жидкостей, можно сделать следующие выводы.

Течение в криволинейных каналах, сужениях и расширениях потока описывается весьма сложными уравнениями, решения которых найдены только для наиболее простых случаев.

При ламинарном режиме течения закономерности движения в трубах удовлетворительно согласуются с уравнениями Букингема-Рейнера, однако трудности решения этого уравнения породили множество упрощенных аппроксимаций этого уравнения, имеющих ограниченную область применения.

Турбулентный режим течения в трубах недостаточно исследован, в результате чего существует противоречивые рекомендации по определению коэффициента гидравлического трения.

Коэффициент сопротивления определяется по эквивалентному числу

Рейнольдса:

, (1.22) где числовой коэффициент по данным разных авторов определяется в зависимости от аппроксимации уравнения Букингема-Рейнера, а существующие графические номограммы весьма громоздки и неудобны.

Расчет течения в пограничном слое вязкопластичной жидкости предлагается определять по формулам для ньютоновской жидкости при условии, что обобщенное число Рейнольдса вязкопластичной жидкости равно действительному числу Рейнольдса ньютоновской жидкости, поля скоростей в пограничных слоях ньютоновской и вязкопластичной жидкостях будут одинаковы, если формпараметр ньютоновской жидкости равен формпараметру вязкопластичной жидкости. Это относится также к использованию интегрального уравнения Кармана.

Закон сопротивления вязкопластичной жидкости для ламинарного течения в круглой трубе в пределах течения ядра потока от 0 до 0,9 удовлетворительно аппроксимируется формулой (1.21), которая является наиболее простой для определения гидравлических потерь напора в круглой трубе, т.к. позволяет определить эти потери в диапазоне изменения ядра потока до 0,9, а это практически охватывает всю зону течения. При ядре потока больше 0,9 имеет место стержневое течение, которое может быть только при малых (ползучих) скоростях.

Существующие методы проектирования сооружений и их расчеты [4, 10, 20, 24, 30, 34] не учитывают вязкопластичные свойства жидкостей.

Анализируя обзор исследований течения вязкопластичной жидкости в каналах простых форм, можно констатировать то, что в криволинейных каналах, диффузорах, конфузорах течение описывается сложными уравнениями с определенными допущениями, решение которых найдено для наиболее простых случаев.

Закон течения вязкопластичной жидкости в круглых трубах удовлетворительно согласуется с уравнением Букингена-Рейнера, однако множество упрощенных решений этого уравнения ограничивает область их применения.

Для течения вязкопластичной жидкости в зазоре между диском рабочего колеса и стенкой корпуса предложены формулы, экспериментальная проверка которых проводилась только по коэффициенту вязкости без учета предельного напряжения сдвига.

Определение коэффициента гидравлического трения вязкопластичной жидкости в зазоре между диском рабочего колеса и корпусом насоса является одной из актуальных задач, так как определение гидравлических потерь при течении таких жидкостей в каналах насосов невозможно без определения коэффициента дискового трения.

1.2. Исследование влияния вязкопластичных свойств осадков сточных вод на работу центробежных насосов При выборе насосного оборудования для перекачки ОСВ возникают наряду с обычными сложностями дополнительные трудности, связанные с учетом концентрации ОСВ, размером частиц и реологических свойств.

В литературе имеется достаточно работ [1, 31, 33, 41, 54, 59, 79, 80, 83, 84 85, 86, 89, 94, 95, 96] в которых даны рекомендации по учету влияния свойств аналогичных жидкостей на работу насосов. Это с одной стороны пересчет характеристик центробежных насосов с воды на другие жидкости при помощи поправочных коэффициентов, зависящих от физико-механических свойств или рекомендации по выбору насосного оборудования для гидротранспортных систем.

В большинстве случаев применяются центробежные насосы, так как, как правило, приходится перекачивать большие количества жидкостей, что не позволяет применять объемные насосы из-за их размеров, веса, неравномерности подачи, несмотря на их надежность при работе на густых суспензиях [2, 3, 8, 9, 11, 12, 15, 25, 29, 58, 64, 72, 76, 97, 107, 108].

Потеря текучести приближает ОСВ по своим свойствам к твердым телам, где практически отсутствует передача давления, резко возрастает вязкость, увеличиваются потери напора на трение - работа центробежных насосов становится ненадежной; напор и расход уменьшаются по сравнению с работой на воде, ухудшаются условия всасывания как из-за потери текучести, так и изза наличия газа в ОСВ. Происходит разрыв сплошности движения потока во всасывающем трубопроводе даже при значительных подпорах.

При этом увеличивается потребляемая мощность и, как следствие, от вышеперечисленных факторов падает коэффициент полезного действия насосов.

Обычно напоры центробежных насосов, перекачивающих вязкопластичные жидкости, не превышают 40-50 метров. Ограничение напоров объясняется тем, что с увеличением напора, и следовательно скорости течения вязкопластичной жидкости увеличивается абразивный износ проточной части насосов. В этой связи частота вращения роторов насосов не превышает 1500 об/мин. Следует отметить, что напоры канализационных насосов американских фирм выше европейских и японских.

Конструкции проточной части насосов имеют широкие проходные сечения, что вызвано наличием в ОСВ крупнокусковых включений, вызывающих закупорку каналов и предусматриваются ревизии во всасывающем тракте насоса и корпусе насоса.

Насосы, выпускаемые серийно по определенному образцу, проектируются и изготавливаются по лучшим образцам для перекачивания воды. Паспортные характеристики канализационных (и других насосов перекачивающих любые гидросмеси) насосов даются на воде, хотя известно, что параметры работы насосов на вязкопластичных жидкостях будут меняться, так как сопротивление при прохождении потока вязкопластичной жидкости через насос во много раз увеличивается.

Результатом игнорирования этого фактора является недостаточный напор насоса или остановка его работы. Разумеется, этого не произойдет, если для необходимого рабочего режима будет установлено, на сколько уменьшится напор и к.п.д. насоса [28, 29].

На рисунке 1.3 представлены характеристики насосов при перекачке волокнистых суспензий (бумажные массы) [31] и ОСВ свиноводческих ферм [58], откуда видно, что общие закономерности, характерные для вязких, ньютоновских и однородных жидкостей сохраняются и при перекачке вязкопластичных жидкостей.

Рисунок 1.3 Зависимость характеристик насосов от концентрации вязкопластичной жидкости.

а) волокнистые суспензии; б) ОСВ свиноводческих ферм.

Как следует из рисунка 1.3 зависимость влияния вязкости проявляется через концентрацию суспензии. Зависимость между концентрацией суспензии и ее реологическими свойствами, как следует из работы [89], представлена на рисунке 1.4.

Рисунок 1.4 Зависимость предельного напряжения сдвига и вязкости от концентрации ОСВ.

В работе [79] предложен метод пересчета характеристик насоса с воды на вязкопластичную жидкость на расчетном режиме по потерям напора во всасывающей линии насоса, когда известен коэффициент гидравлического трения на воде и вязкопластичной жидкости. Полученные экспериментальные данные хорошо согласовываются с расчетными зависимостями.

Наибольшие трудности связаны с определением предела возможности перекачки ОСВ центробежными насосами. Влияние концентрации ОСВ на всасывающую способность насосов изучено мало, и все практические рекомендации сводятся к определению величины подпора с учетом потерь во всасывающей линии [28, 29, 72].

Явление кавитации в любой жидкости проявляется в тех случаях, когда статическое давление в какой-то области потока падает ниже давления паров насыщения жидкости, при этом в местах образования пузырьков (каверн) происходит разрыв сплошности потока. Жидкость закипает при данной температуре, пузырьки уносятся в область с повышенным давлением, где конденсируются, при этом пузырьки мгновенно исчезают, происходит местный гидравлический удар [28].

В ОСВ наличие свободного, растворенного и связанного воздуха (газа) при уменьшении статического давления приводит к процессам, аналогичным явлению кавитации, т.е. при аналогичных условиях образуются пузырьки воздуха (газа), которые уносятся в область повышенных давлений, однако дальше процесс идет совсем по-другому.

Во-первых, в области пониженного давления (перед насосом) пузырьки собираются, увеличиваются и образуют "воздушные мешки", которые по мере их увеличения разрывают поток ОСВ, что приводит к срыву работы насоса.

Во-вторых, пузырьки воздуха (газа), попадая в область повышенного давления не исчезают, а только уменьшаются в размерах, проходя через проточную часть насоса.

В-третьих, не образуются местные гидравлические удары, нет разрушения поверхности проточной части, отсутствует вибрация, шум.

Допустимое значение высоты всасывания насоса определяют на основе кавитационных характеристик насосов, полученных на холодной воде.

Для жидкостей, содержащих свободный (нерастворенный) газ, явление кавитации начинается раньше, чем при давлении парообразования.

В воде нерастворенного воздуха (газа) содержится немного, однако, если в воде находятся примеси, которые в свою очередь содержат растворенный, свободный и адсорбированный газы, то степень опасности возникновения кавитации увеличивается. И это связано со смачиваемостью вещества примеси.

Увеличение размеров пузырьков газа в этом случае приводит к раннему развитию кавитации.

Теоретические исследования показывают, что однородная жидкость принимает растягивающие усилия, достигающие сотни и тысячи атмосфер.

Однако в реальных жидкостях существуют мельчайшие пузырьки свободного газа, которые по наиболее распространенной гипотезе являются "ядрами" кавитации. Поэтому реальная жидкость не способна длительное время воспринимать такие усилия и нарушает свою сплошность при давлениях близких к давлению насыщенных паров. Таким образом наступает кавитация в реальных жидкостях.

Масса твердых частиц больше массы воды, поэтому изменение скорости твердых частиц в потоке, обтекающим лопатку насоса может быть меньше скорости воды.

Это может дополнительно увеличить возможность возникновения кавитации.

В любом случае при подаче насосами ОСВ кавитация начинается раньше, чем при подаче чистой воды.

ОСВ любой концентрации, проходя через насос, содержит растворенный воздух (газ) и пузырьки нерастворенного газа, поэтому в областях потока с пониженным давлением может происходить газовая диффузия, действия которой оказывают первоочередное влияние на возникновение кавитации.

Если пузырьки воздуха образуются в умеренных количествах, то это не оказывает большого влияния на характеристики насосов.

Критическое число для газовых диффузий зависит от давления воздуха, растворенного в ОСВ, от первоначальных размеров пузырьков, наполненных нерастворенным воздухом.

Для предотвращения возникновения газовой диффузии следует удалить весь растворенный воздух и все воздушные пузырьки. Однако это не всегда удается, так как все зависит от статического давления в потоке, и времени удаления этих пузырьков.

По данным автора при откачке ОСВ из траншеи центробежным насосом с высотой всасывания = 1 метр работа насоса была стабильной не более 2 минут, затем поток на выходе из напорного трубопровода постепенно слабел и через 1минуты откачка прекращалась. Необходимо было снова заливать насос водой и процесс повторяется. При уменьшении расхода время стабильной работы насоса увеличивалось, но снова происходил срыв подачи насоса из-за наличия воздушных пузырьков во всасывающей линии. По мере приближения пузырька к насосу давление в потоке ОСВ уменьшалось из-за гидравлических потерь, что способствовало росту пузырька и срыву работы насоса. При этом никаких характерных признаков кавитации (шум, вибрация, треск) не наблюдалось. То есть происходит воздушная диффузия и как результат срыв работы насоса.

В данном случае из-за пониженного (небольшого) давления во всасывающем трубопроводе насоса и происходило постепенное увеличение размеров пузырьков, часть которых уносилась потоком в насос, а часть пузырьков воздуха задерживалась в верхней части всасывающего трубопровода, образуя скопления. При этом постепенно образовывался "воздушный мешок", который приводил к срыву подачи насоса, т.е. при определенных условиях этот "мешок" резко увеличивался, занимая всю площадь живого сечения трубопровода, и происходил разрыв потока ОСВ.

Влияние свободного газа на работу центробежного насоса исследовано в работе [27, 28], где получены следующие результаты: при больших объемах свободного газа в перекачиваемой жидкости образуются газовые каверны на обоих сторонах лопасти. С ростом величины доли газа увеличиваются размеры каверн, в результате чего деформируются характеристики насоса, как при кавитации. Создание условий, затрудняющих слияние газовых каверн в потоке через колесо способствует снижению вредного влияния свободного газа на характеристики насоса. Вероятность слияния каверн тем больше, чем меньше время продолжается этот процесс. Продолжительность процесса слияния каверн зависит от наличия ПАВ в жидкости, величины давления и вязкости.

При этом объемная доля свободного газа до 0,35 позволяет сохранять высокую работоспособность насосов на нефтях, насыщенных газом.

Если явления кавитации происходят при давлениях ниже давления насыщенных паров жидкости, то образование "воздушных мешков" на всасывающей линии происходит при давлениях меньших, чем атмосферное давление в данном месте. Практически, если насос работает без подпора, т.е. с положительной высотой всасывания, то происходит срыв работы насоса на ОСВ. Этот срыв работы происходит быстрее, чем больше высота всасывания.

Как показали опыты, проведенные автором, срыв работы происходит не сразу, а постепенно, т.е. сначала начинают падать напор и расход насоса, а затем полностью прекращается подача насоса. После заполнения всасывающей линии ОСВ насос снова начинает перекачивать, а затем через несколько минут подача прекращается.

Если давление перед входом в насос соответствует давлению на поверхности ОСВ в баке или больше, то срыва параметров работы не происходит. Чем больше концентрация ОСВ, тем величина подпора должна быть больше (до трех метров).

Известно, что в жидкости не всегда наступает разрыв сплошности потока [52], когда падение давления достигает давления паров насыщения. Жидкость может работать на растяжение, т.е. разрыва потока не будет.

По наиболее распространенной гипотезе ядрами кавитации считаются мельчайшие пузырьки свободного воздуха (газа), находящиеся в трещинах твердых несмачиваемых частиц, которые всегда присутствуют в реальных жидкостях.

При возникновении растягивающих усилий эти мельчайшие пузырьки являются тем "слабым" местом, где начинается разрыв жидкости.

ОСВ насыщены такими пузырьками, и малейшее снижение давления в них приводит к росту этих пузырьков, которые в верхней части всасывающего трубопровода перед входом в насос образуют "воздушные или газовые мешки", ведущие к срыву работы насоса. Поэтому срыв работы насоса при работе на ОСВ происходит при перекачке больших, чем давление насыщенных паров.

Таким образом срыв работы насосной установки при перекачки ОСВ происходит из-за образования "воздушных (газовых) мешков" при давлениях намного больших, чем при образовании кавитационных режимов.

Известно, что увеличение плотности любой жидкости при прочих равных условиях способствует более раннему развитию кавитации и, следовательно, ухудшает кавитационные качества насоса.

С увеличением вязкости жидкости всасывающая способность насосов изменяется вследствие увеличения гидравлических потерь в каналах колеса, при этом подача и напор насоса уменьшаются, а из-за увеличения дискового трения возрастает потребляемая мощность.

Допустимое значение высоты всасывания насосов определяют на основе кавитационных (срывных) характеристик насосов, полученных на холодной воде. Для жидкостей содержащих свободной (нерастворенный) газ, явление газовыделения происходит значительно раньше, чем при давлении насыщенных паров.

В воде нерастворенного газа (воздуха) содержится немного, однако, если в воде находятся примеси, которые в свою очередь содержат растворенный, свободный и адсорбированный газ, то степень опасности возникновения газовыделения увеличивается и это связано со смачиваемостью вещества примесей. Увеличение размеров пузырьков газа в этом случае приводит к раннему развитию газовыделения.

Если ОСВ рассматривать как смесь воды с примесями (плотность при этом будет незначительно отличаться), то при обтекании входных кромок лопаток насоса ОСВ будет вести себя как однородная жидкость, т.е. скорости движения воды и частиц примеси совпадают. Если скорости будут не совпадать, т.е. скорость частиц твердого вещества будет меньше скорости воды (твердые тела давление не передают), то это будет обозначать дополнительное падение давления и, следовательно, большую опасность возникновения газовыделения.

Влияние концентрации ОСВ на всасывающую способность изучено мало и все практически рекомендации сводятся к определению величины подпора с учетом потерь во всасывающей линии.

С увеличением концентрации ОСВ увеличивается ее вязкость и концентрация воздуха (газа), совокупность двух этих факторов резко ухудшает всасывающую способность насосов. Увеличение вязкости ведет к возрастанию гидравлических потерь, что ухудшает всасывающую способность насосов, а увеличение концентрации воздуха ведет с одной стороны к разрыву потока во всасывающей линии насосов из-за образования "воздушных мешков", на входе в насос, с другой стороны резко увеличивает вероятность кавитационной работы насосов [1].

Обработка ОСВ вакуумом снижает концентрацию воздуха, однако уменьшить вязкость практически не удается, за исключением поверхностноактивных веществ (ПАВ), которые уменьшают сопротивление трения, но для всасывающей линии это мало эффективно, так как практически незаметно из-за малых длин всасывающих линий [2].

С увеличением вязкости жидкости характеристики насосов изменяются в следствие увеличения гидравлических потерь в каналах рабочего колеса, при этом подача и напор насоса уменьшаются, а из-за увеличения дискового трения возрастает потребляемая мощность.

Вне всякого сомнения, характеристики насоса ухудшаются как от вязкости жидкости, так и размеров насоса и режима его работы.

Многочисленные экспериментальные данные [28] показывают, что увеличение кинематической вязкости до 20 сантистоксов практически не влияет на параметры работы насосов. Дальнейшее увеличение вязкости резко снижет эксплуатационные показатели насоса.

Основным показателем, учитывающим вязкость жидкости является число Рейнольдса, которое для насосов записывают через подачу – Q и диаметр рабочего колеса:

, (1.23) где - диаметр рабочего колеса;

- ширина колеса на выходе;

- коэффициент стеснения потока на выходе из колеса.

Особенно резко снижается коэффициент полезного действия насоса из-за снижения гидравлической мощности и увеличения потребляемой мощности.

Как указывалось ранее, с увеличением концентрации ОСВ, возрастает как вязкость, так и количество свободного воздуха (газа), содержащегося в ОСВ.

Как вязкость, так и свободный воздух ухудшают всасывающую способность насоса вязкость за счет увеличения гидравлических потерь, а свободный воздух еще до образования кавитационных каверн за счет образования "газовых и воздушных мешков" [28], которые разрывают поток сплошной среды.

Здесь наиболее рациональными направлениями могут быть дополнительные устройства, снижающие вредное влияние воздуха в ОСВ и разработка специальных конструкций насосов.

Наиболее удачными конструкциями таких насосов являются смерчевые насосы, выпускаемые в нашей стране и за рубежом. Контакта ОСВ с лопаткой практически не происходит, т.е. отсутствуют потери на удар, однако для густых концентраций ОСВ такой насос будет малоэффективным из-за резкого падения напора, низкого к.п.д. В США для канализационных насосов рекомендует срезать часть лопасти на входе (особенно для крупных кусков), однако это снижает к.п.д. насосов [74].

Перспективным является применение рабочего колеса с шарнирно закрепленными лопатками. Такая конструкция позволяет получить более пологую характеристику насоса, снижает потери на удар при нерасчетных режимах работы и уменьшается вероятность закупорки колеса из-за относительной подвижности лопаток.

За рубежом большое внимание уделяется разработке новых конструкций насосов по перекачке суспензии (густых, волокнистых). Предлагается конструкция насоса для перекачки суспензий с большим процентом твердых частиц [107]. На всасывающей линии насоса установлена крыльчатка с лопастями, имеющими режущие кромки, рабочее колесо открытого типа, также имеет острые режущие кромки для измельчения частиц и предотвращения оседания.



Pages:   || 2 | 3 | 4 |
 
Похожие работы:

«Сафиуллин Равиль Нуруллович МЕТОДОЛОГИЯ ПОВЫШЕНИЯ ЭФФЕКТИВНОСТИ ФУНКЦИОНИРОВАНИЯ АBТОТРАКТОРНОЙ ТЕХНИКИ НА ОСНОВЕ ОЦЕНКИ И РЕАЛИЗАЦИИ ТЕХНОЛОГИЧЕСКОГО УРОВНЯ ПРИМЕНЯЕМОГО ТОПЛИВА Специальность: 05.20.03 – Технологии и средства технического обслуживания в сельском хозяйстве Диссертация на соискания...»

«Лушников Ярослав Владимирович ГЕОМЕХАНИЧЕСКОЕ ОБОСНОВАНИЕ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ ШТАБЕЛЯ КУЧНОГО ВЫЩЕЛАЧИВАНИЯ Специальность 25.00.22 – «Геотехнология (подземная, открытая и строительная)» Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный...»

«САНКОВСКИЙ Александр Андреевич ОБОСНОВАНИЕ РЕСУРСОСБЕРЕГАЮЩИХ СИСТЕМ РАЗРАБОТКИ СИЛЬВИНИТОВЫХ ПЛАСТОВ В ЗОНАХ ВЛИЯНИЯ ДИЗЪЮНКТИВНЫХ НАРУШЕНИЙ Специальность 25.00.22 – Геотехнология (подземная, открытая и строительная) Диссертация на соискание ученой степени кандидата...»

«Иванов Евгений Владимирович ОБОСНОВАНИЕ ПРИМЕНЕНИЯ ЗОЛОШЛАКОВЫХ СМЕСЕЙ ДЛЯ СТРОИТЕЛЬСТВА ЗЕМЛЯНОГО ПОЛОТНА С УЧЕТОМ ОСОБЕННОСТЕЙ ВОДНО-ТЕПЛОВОГО РЕЖИМА Специальность 05.23.11 – Проектирование и строительство дорог, метрополитенов, аэродромов, мостов и транспортных тоннелей...»

«Киселев Денис Георгиевич НАНОМОДИФИЦИРОВАННЫЕ СЕРНЫЕ ВЯЖУЩИЕ ВЕЩЕСТВА ДЛЯ СТРОИТЕЛЬНЫХ МАТЕРИАЛОВ ОБЩЕСТРОИТЕЛЬНОГО И СПЕЦИАЛЬНОГО НАЗНАЧЕНИЯ Специальность 05.23.05 – Строительные материалы и изделия Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель: советник РААСН, профессор, доктор технических наук Е.В. Королев Москва...»

«МАЛЬЦЕВ АЛЕКСЕЙ ВИКТОРОВИЧ ЭНЕРГОСБЕРЕГАЮЩИЕ ОГРАЖДАЮЩИЕ КОНСТРУКЦИИ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ МЕСТНЫХ МАТЕРИАЛОВ ПРИ ВАРЬИРУЕМЫХ ПАРАМЕТРАХ ТЕПЛОМАССОПЕРЕНОСА Специальность 05.23.01Строительные конструкции, здания и сооружения Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель:...»

«КРЫГИНА АЛЕВТИНА МИХАЙЛОВНА МЕТОДОЛОГИЯ УПРАВЛЕНИЯ ИННОВАЦИОННЫМ РАЗВИТИЕМ МАЛОЭТАЖНОЙ ЖИЛИЩНОЙ НЕДВИЖИМОСТИ В УСЛОВИЯХ РЕСУРСОСБЕРЕЖЕНИЯ И ЭКОЛОГИЧНОСТИ СТРОИТЕЛЬСТВА Специальность: 08.00.05 «Экономика и управление народным хозяйством (экономика, организация и управление предприятиями, отраслями, комплексами...»

«ОВЧИННИКОВ Владимир Дмитриевич АДМИРАЛ Ф.Ф. УШАКОВ: ВЛИЯНИЕ ДЕЯТЕЛЬНОСТИ НА СТРОИТЕЛЬСТВО ОТЕЧЕСТВЕННОГО ФЛОТА И РАЗВИТИЕ ВОЕННО-МОРСКОГО ИСКУССТВА (ВТОРАЯ ПОЛОВИНА XVIII – НАЧАЛО XIX в.) 07.00.02 – Отечественная история Диссертация на соискание ученой степени доктора исторических наук Научный консультант – доктор исторических наук, доктор юридических наук, профессор В.А. Золотарев Москва – 2014...»

«НИКИФОРОВ АЛЕКСАНДР ВЛАДИМИРОВИЧ ОБОСНОВАНИЕ ПАРАМЕТРОВ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ СХЕМ ОТРАБОТКИ СВИТ СБЛИЖЕННЫХ ПЛАСТОВ В ЗОНАХ ВЛИЯНИЯ ДИЗЪЮНКТИВНЫХ ГЕОЛОГИЧЕСКИХ НАРУШЕНИЙ Специальность 25.00.22 – Геотехнология (подземная, открытая и строительная) Диссертация на соискание...»

«МАТВЕЕВ НИКИТА АНДРЕЕВИЧ ИЗУЧЕНИЕ ЭФФЕКТИВНОСТИ МЕТОДА ОБРАТНОГО ОСМОСА ДЛЯ ОЧИСТКИ ВОДЫ ОТ НЕФТЕПРОДУКТОВ И СПАВ Специальность 05.23.04 – «Водоснабжение, канализация, строительные системы охраны водных ресурсов» Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель: доктор...»

«ДУБОВКИНА АЛЛА ВИКТОРОВНА ИНФОРМАЦИОННОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ ПРОИЗВОДСТВЕННО-ЛОГИСТИЧЕСКИХ ПРОЦЕССОВ В СТРОИТЕЛЬСТВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ ИНСТРУМЕНТАРИЯ УПРАВЛЕНИЯ РИСКАМИ Специальность 05.02.22 – Организация производства (строительство) Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный...»

«Сорокин Роман Николаевич ГЕОТЕХНОЛОГИЧЕСКОЕ ОБОСНОВАНИЕ ЭНЕРГОЭФФЕКТИВНОГО ПРОИЗВОДСТВА И ИСПОЛЬЗОВАНИЯ ТОРФЯНОГО ТОПЛИВА Специальность 25.00.22 Геотехнология (подземная, открытая и строительная) Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель доктор техн. наук, доцент...»

«БУЙ ВЬЕТ ХЫНГ РАЗРАБОТКА ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ СХЕМ КАПТАЖА МЕТАНА ПРИ ОТРАБОТКЕ СВИТЫ СБЛИЖЕННЫХ УГОЛЬНЫХ ПЛАСТОВ В УСЛОВИЯХ ШАХТЫ ХЕЧАМ Специальность 25.00.22 – Геотехнология (подземная, открытая и строительная) Диссертация на соискание ученой степени кандидата...»

«Коробко Анастасия Андреевна ИНЖЕНЕРНО-ГЕОЛОГИЧЕСКИЙ АНАЛИЗ И ОЦЕНКА УСЛОВИЙ СТРОИТЕЛЬСТВА И ЭКСПЛУАТАЦИИ СООРУЖЕНИЙ РАЗЛИЧНОГО НАЗНАЧЕНИЯ В ПРЕДЕЛАХ ПРЕДГЛИНТОВОЙ НИЗМЕННОСТИ (САНКТ-ПЕТЕРБУРГСКИЙ РЕГИОН) Специальность 25.00.08 – Инженерная геология, мерзлотоведение и...»

«САНКОВСКИЙ Александр Андреевич ОБОСНОВАНИЕ РЕСУРСОСБЕРЕГАЮЩИХ СИСТЕМ РАЗРАБОТКИ СИЛЬВИНИТОВЫХ ПЛАСТОВ В ЗОНАХ ВЛИЯНИЯ ДИЗЪЮНКТИВНЫХ НАРУШЕНИЙ Специальность 25.00.22 – Геотехнология (подземная, открытая и строительная) Диссертация на соискание ученой степени кандидата...»

«КОРКИНА ЕЛЕНА ВЛАДИМИРОВНА СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ МЕТОДОВ ОПРЕДЕЛЕНИЯ СВЕТОПРОПУСКАНИЯ ОКОННЫХ БЛОКОВ ДЛЯ ОБЕСПЕЧЕНИЯ ЕСТЕСТВЕННОГО ОСВЕЩЕНИЯ ПОМЕЩЕНИЙ ЗДАНИЙ Специальность 05.23.01 – Строительные конструкции, здания и сооружения ДИССЕРТАЦИЯ на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель: кандидат...»

«БЕЛАЯ ЕКАТЕРИНА НИКОЛАЕВНА ЭКОНОМИЧЕСКОЕ ОБОСНОВАНИЕ РАЗМЕЩЕНИЯ ДОШКОЛЬНЫХ ОБРАЗОВАТЕЛЬНЫХ УЧРЕЖДЕНИЙ ПРИ РЕКОНСТРУКЦИИ ГОРОДСКОЙ ЗАСТРОЙКИ 08.00.05 – Экономика и управление народным хозяйством: экономика, организация и управление предприятиями, отраслями, комплексами (строительство) ДИССЕРТАЦИЯ на соискание ученой...»

«ЛАВРЕНТЬЕВА АННА НИКОЛАЕВНА РАЗРАБОТКА МЕТОДИКИ ОЦЕНКИ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ РИСКОВ НА СТАДИИ СТРОИТЕЛЬСТВА МОРСКИХ ТРУБОПРОВОДОВ Специальность 05.26.02 – «Безопасность в чрезвычайных ситуациях» (нефтегазовая промышленность) (технические науки) ДИССЕРТАЦИЯ на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель: д.т.н., профессор Г. Г. Васильев Москва СОДЕРЖАНИЕ ВВЕДЕНИЕ ГЛАВА 1. ПЕРСПЕКТИВЫ...»

«Болтанова Елена Сергеевна ЭКОЛОГО-ПРАВОВЫЕ ОСНОВЫ РЕГУЛИРОВАНИЯ ЗАСТРОЙКИ ЗЕМЕЛЬ ЗДАНИЯМИ И СООРУЖЕНИЯМИ В РОССИИ Специальность: 12.00.06 – земельное право; природоресурсное право; экологическое право; аграрное право Диссертация на соискание ученой степени доктора юридических наук Томск – 2014 Оглавление Введение Глава 1....»

«ЧЕРКАШИН Александр Александрович ОБОСНОВАНИЕ ПАРАМЕТРОВ ТЕХНОЛОГИИ ИНТЕНСИВНОЙ ОТРАБОТКИ ПОЛОГИХ УГОЛЬНЫХ ПЛАСТОВ НА ШАХТАХ КУЗБАССА В УСЛОВИЯХ ПОВЫШЕННЫХ ВОДОПРИТОКОВ Специальность 25.00.22 Геотехнология (подземная, открытая и строительная) Диссертация на соискание...»









 
2016 www.konf.x-pdf.ru - «Бесплатная электронная библиотека - Авторефераты, диссертации, конференции»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.