WWW.KONF.X-PDF.RU
БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА - Авторефераты, диссертации, конференции
 

Pages:   || 2 | 3 | 4 |

«ОБОСНОВАНИЕ ПАРАМЕТРОВ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ СХЕМ ОТРАБОТКИ СВИТ СБЛИЖЕННЫХ ПЛАСТОВ В ЗОНАХ ВЛИЯНИЯ ДИЗЪЮНКТИВНЫХ ГЕОЛОГИЧЕСКИХ НАРУШЕНИЙ ...»

-- [ Страница 1 ] --

Министерство образования и наук

и Российской Федерации

Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение

высшего профессионального образования

«Национальный минерально-сырьевой университет «Горный»

На правах рукописи

НИКИФОРОВ АЛЕКСАНДР ВЛАДИМИРОВИЧ

ОБОСНОВАНИЕ ПАРАМЕТРОВ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ СХЕМ

ОТРАБОТКИ СВИТ СБЛИЖЕННЫХ ПЛАСТОВ В ЗОНАХ ВЛИЯНИЯ



ДИЗЪЮНКТИВНЫХ ГЕОЛОГИЧЕСКИХ НАРУШЕНИЙ

Специальность 25.00.22 – Геотехнология (подземная, открытая и строительная) Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук

Научный руководитель – доктор технических наук, профессор В.П. Зубов Санкт-Петербург – 2014

ОГЛАВЛЕНИЕ

ВВЕДЕНИЕ

1 АНАЛИЗ ГОРНО-ГЕОЛОГИЧЕСКИХ И ГОРНОТЕХНИЧЕСКИХ

ОСОБЕННОСТЕЙ ОТРАБОТКИ СБЛИЖЕННЫХ ПЛАСТОВ НА ШАХТЕ

«РАСПАДСКАЯ-КОКСОВАЯ»

1.1 Общая характеристика Ольжерасского месторождения

1.2 Оценка специфики геологического и тектонического строения поля шахты «Распадская-Коксовая»

1.3 Анализ фактического состояния и перспектив развития горных работ на шахте «Распадская-Коксовая»

1.4 Выводы по главе 1

2 АНАЛИЗ ПРАКТИЧЕСКОГО ОПЫТА ОТРАБОТКИ СВИТ ПОЛОГИХ

СБЛИЖЕННЫХ ПЛАСТОВ

2.1 Факторы, влияющие на параметры совместной отработки

2.1.1 Критерии, используемые при определении границ зон влияния сближенных пластов при надработке (подработке)

2.1.2 Факторы, влияющие на величину опережения очистных работ в защитном пласте

2.2 Особенности проектирования технологических схем отработки сближенных пластов в нисходящем порядке

2.3 Технологические схемы отработки сближенных пластов в восходящем порядке

2.4 Выводы по главе 2

3 ИССЛЕДОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ ДИЗЪЮНКТИВНЫХ ГЕОЛОГИЧЕСКИХ

НАРУШЕНИЙ НА ПАРАМЕТРЫ ЗАЩИЩЕННЫХ ЗОН

3.1 Выбор и обоснование метода исследований

3.2 Обоснование расчетных схем для определения параметров напряженнодеформированного состояния массива горных пород в исследуемых зонах......... 75

3.3 Выбор критерия влияния подработки

3.4 Результаты численного моделирования

3.5 Привязка результатов моделирования к условиям шахтного поля «Распадская-Коксовая»

3.6 Выводы по главе 3

4 РЕКОМЕНДУЕМАЯ ТЕХНОЛОГИЧЕСКАЯ СХЕМА СОВМЕСТНОЙ

ОТРАБОТКИ СБЛИЖЕННЫХ ПЛАСТОВ III И VI В УСЛОВИЯХ ШАХТЫ

«РАСПАДСКАЯ-КОКСОВАЯ»

4.1 Разделение шахтного поля на блоки. Выбор очистного оборудования 115

4.2 Календарные планы горных работ по пластам III и VI при их совместной отработке

4.3 Технико-экономическая оценка рекомендованных способов............... 134 4.3.1 Методика технико-экономической оценки

4.3.2 Результаты оценки эффективности рекомендованных схем.............. 137

4.4 Выводы по главе 4

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

ВВЕДЕНИЕ

Актуальность работы. С развитием металлургической промышленности потребность в коксующихся углях марок К и КО, относящихся к числу дефицитных, возрастает. Вместе с тем их доля в общих запасах угля в Кузнецком бассейне составляет около 18%.

Существенное увеличение объемов добычи углей марок К и КО возможно при вовлечении в отработку свиты сближенных пластов Ольжерасского месторождения, ранее не отрабатывавшихся по фактору «безопасность горных работ».

Практическое значение вопросов, связанных с повышением эффективности отработки сближенных пластов, всегда привлекало внимание как отдельных ученых, так и крупных научных коллективов, таких как ВНИМИ, ИГД им. А.А.

Скочинского, ДонУГИ, МГГУ и других. Значительный вклад в решение задач, связанных с исследованием параметров и совершенствованием технологий совместной отработки сближенных угольных пластов, внесли А.А. Борисов, Н.П.

Бажин, Н.К. Гринько, М.П. Зборщик, В.П. Зубов, О.В. Ковалев, А.М. Линьков, И.М. Петухов, В.В. Зубков, Т.Ф. Горбачев, Э.Ф. Мельников, О. Якоби, А. Робертс и др.





Вместе с тем изученность рассматриваемых вопросов не позволяет эффективно и безопасно отрабатывать сближенные угольные пласты на газовых шахтах в пределах участков шахтных полей, осложненных дизъюнктивными геологическими нарушениями. Как правило, при использовании на данных участках технологических схем, основанных на прогрессивных системах разработки пластов длинными столбами по простиранию, технико-экономические показатели угледобычи существенно снижаются.

Цель работы. Обоснование технологических схем совместной отработки в восходящем порядке сближенных пластов на участках шахтных полей, осложненных дизъюнктивными геологическими нарушениями, позволяющей повысить технико-экономические показатели шахт при использовании прогрессивных систем разработки длинными столбами.

Идея работы. При использовании технологических схем, основанных на прогрессивных системах разработки пластов длинными столбами, последовательность отработки столбов и их расположение в пределах выемочных блоков следует принимать с учетом влияния дизъюнктивных геологических нарушений на параметры зон разгрузки горного массива, формирующихся над выработанным пространством лав.

Основные задачи исследований:

- оценка перспектив использования прогрессивных технологических схем отработки сближенных пластов на газовых шахтах;

- исследование влияния очередности отработки столбов по подрабатывающему пласту на параметры защищенных зон в вышерасположенном пласте;

- обоснование требований к технологиям отработки свит сближенных пластов на участках шахтных полей, осложненных дизъюнктивными геологическими нарушениями, при использовании систем разработки длинными столбами;

- разработка технологических схем и календарных планов совместной отработки свит сближенных пластов на участках шахтных полей, осложненных дизъюнктивными геологическими нарушениями;

- определение параметров технологических схем совместной отработки свит сближенных пластов в зонах влияния дизъюнктивных геологических нарушений.

Методы исследований. При выполнении работы принят комплексный метод исследований, включающий: анализ и научное обобщение ранее опубликованных работ по вопросам отработки свит сближенных пластов в восходящем порядке; систематизацию типовых дизъюнктивных геологических нарушений, характерных для угольных месторождений; шахтные исследования влияния дизъюнктивных нарушений на ведение горных работ; аналитические исследования влияния геологических и горнотехнических факторов на параметры зон пониженных напряжений.

Научная новизна:

- установлено, что при отработке защитного пласта в лежачем боку дизъюнктивного геологического нарушения увеличение угла падения сместителя геологического нарушения в пределах от 5° до 20° приводит к уменьшению величины неснижаемого опережения очистных работ в сближенных пластах;

- установлена зависимость неснижаемого опережения очистных работ в защитном пласте, отрабатываемом с использованием систем разработки длинными столбами, от последовательности отработки столбов между геологическими нарушениями.

Основные защищаемые положения:

1. Повышение эффективности использования прогрессивных систем разработки длинными столбами при опережающей выемке защитного подрабатывающего пласта на участках шахтных полей, осложненных дизъюнктивными геологическими нарушениями, достигается при расположении выемочных столбов параллельно геологическим нарушениям.

2. При восходящем порядке выемки сближенных пластов и использовании систем разработки длинными столбами календарные планы ведения работ по подрабатываемому пласту необходимо принимать с учетом угла падения сместителя дизъюнктивного геологического нарушения, последовательности отработки выемочных столбов в защитном пласте между смежными геологическими нарушениями и реализуемого варианта системы разработки.

3. Использование рекомендуемых технологических схем совместной разработки в восходящем порядке свит сближенных угольных пластов позволяет повысить эффект защитного воздействия на вышерасположенный пласт опережающей выемки подрабатывающего пласта, а также минимизировать сроки ввода в экономически эффективную отработку защищаемого вышерасположенного пласта.

Практическая значимость работы:

- обоснована последовательность отработки столбов на участках шахтных полей, осложненных дизъюнктивными геологическими нарушениями, обеспечивающая получение максимального защитного эффекта при опережающей выемке нижерасположенного пласта;

- установлено влияние на параметры защищенных зон по подрабатываемому пласту угла падения сместителя дизъюнктивного геологического нарушения;

- разработан календарный план отработки сближенных угольных пластов III и VI, реализация которого позволяет существенно улучшить техникоэкономические показатели шахты «Распадская-Коксовая» и повысить объемы добычи углей дефицитных марок К и КО.

Достоверность и обоснованность научных положений и рекомендаций обеспечивается использованием апробированных аналитических методов при исследовании влияния геологических и горнотехнических факторов на параметры защищенных зон по подрабатываемому пласту; подтверждением основных выводов и рекомендаций фактическими данными, полученными при проведении шахтных исследований; использованием современных методов обработки полученных результатов.

Апробация работы. Основные положения диссертационной работы докладывались на ежегодной Международной конференции на базе Краковской горно-металлургической академии (г. Краков, Польша, 2012 г.); Международном научном симпозиуме «Неделя горняка – 2012» (Москва, 2012 г.); Международной конференции на базе Фрайбергского технического университета (г. Фрайберг, Германия, 2013 г.); научных семинарах кафедры разработки месторождений полезных ископаемых Национального минерально-сырьевого университета «Горный».

Личный вклад автора. Обоснованы основные задачи исследований, проведены шахтные и аналитические исследования, сформулированы защищаемые положения и выводы.

Публикации. Основные результаты исследований опубликованы в 5 печатных работах, в том числе 2 – в изданиях Перечня, рекомендуемого ВАК Минобрнауки России, получено положительное решение по заявке на изобретение.

Структура и объем работы. Диссертация общим объемом 150 страниц состоит из введения, четырех глав, заключения, списка литературы из 83 источников, включает 99 рисунков и 12 таблиц.

Автор выражает благодарность научному руководителю д.т.н., проф. В.П.

Зубову за помощь в определении общей идеи работы и интерпретации полученных данных, сотрудникам кафедры разработки месторождений полезных ископаемых за ценные замечания при выполнении работы; инженернотехническим работникам шахты «Распадская-Коксовая» за оказанную помощь при проведении шахтных исследований.

1 АНАЛИЗ ГОРНО-ГЕОЛОГИЧЕСКИХ И ГОРНОТЕХНИЧЕСКИХ

ОСОБЕННОСТЕЙ ОТРАБОТКИ СБЛИЖЕННЫХ ПЛАСТОВ НА ШАХТЕ

«РАСПАДСКАЯ-КОКСОВАЯ»

В ходе работы над диссертацией были предприняты шахтные исследования, направленные на изучение текущего состояния горных работ на шахте «Распадская-Коксовая» и перспектив их развития. В процессе проведения исследований была изучена геологическая, маркшейдерская и технологическая информация, предоставленная инженерно-техническими работниками шахты.

Особое внимание было уделено фактам проявления влияния геологических нарушений на ведение горных работ. В результате натурных наблюдений была отмечена особенность, характерная для нарушений, образовавшихся в массивах, сложенных преимущественно песчаниками. Зона раздробленных пород практически отсутствует, она представлена сместителем нарушения и милонитизированными породами в пределах нескольких десятков сантиметров.

Ниже рассмотрены особенности геологического строения месторождения, специфика шахтного поля и технологические схемы ведения горных работ на поле шахты «Распадская-Коксовая»

1.1 Общая характеристика Ольжерасского месторождения Стратиграфия и литология Поле шахты «Распадская-Коксовая» расположено в левобережье р.

Ольжерас [61] и относится к Ольжерасскому месторождению Томь-Усинского горнопромышленного района. В геологическом строении участвуют отложения нижней перми (рисунок 1.1). Промышленная угленосность приурочена к отложениям кемеровской свиты (Р1kr).

Рисунок 1.1 – Стратиграфический разрез Томь-Усинского района.

1 гравелиты, 2 – песчаник, 3, 4 – алевролиты, 3 – крупнозернистые алевролиты, 4 – мелкозернистые алевролиты, 5 – переслаивание песчаника с алевролитом, 6 – уголь, 7 – долерит, диабаз Кемеровская свита (рисунок 1.2) включает в себя верхние горизонты верхебалахонской подсерии. Верхней границей свиты является пласт I. За нижнюю границу принята почва пласта XVII. Мощность свиты от 230 до 300 м.

Свита включает одиннадцать пластов рабочей мощности, два из которых (III и IVV) являются самыми мощными (9-10 м), суммарная мощность пластов в свите – 42,1м. Коэффициент угленосности – 15,5%.

Рисунок 1.2 – Стратиграфический разрез Кемеровской свиты в пределах поля шахты «Распадская-Коксовая»

Породы, вмещающие угольные пласты, представлены аргиллитами, алевролитами, реже песчаниками и конгломератами и характеризуются высокой механической прочностью. Коэффициент крепости пород по шкале М. М. Протодьяконова песчаников 7-14, алевролитов 4-7, конгломератов 9-14, породных прослоев 1,6-3,8, углистых аргиллитов 1,5-1,8, углей 1-2.

Продуктивная толща и перекрывающие ее осадки залегают моноклинально, имея северо-западное падение с азимутом 300-340. Углы падения пластов угля пологие и изменяются от 8 до 12 градусов.

Тектоника В тектоническом отношении поле шахты «Распадская-Коксовая» и глубокие горизонты Ольжерасского месторождения приурочены к главному моноклиналу Томусинского района.

Продуктивная толща и перекрывающие ее отложения кузнецкой свиты залегают моноклинально, имея северо-западное падение с азимутом 300-340.

Углы падения пластов угля изменчивы, причем отмечаются две закономерности:

1. Углы падения увеличиваются от верхних пластов к нижним. Так, в пределах горизонта +260 м (абс.) углы падения по пластам III, IV-V, VI не превышают 18-22°, по нижним пластам ХII – XVII углы падения увеличиваются до 25-28°, в отдельных случаях до 30° и более. На северо-восточном фланге шахтного поля угол падения пластов достигает на выходах (на ограниченной площади) 50-60°.

2. Углы падения всех пластов уменьшаются с глубиной от выходов пластов под наносы. Так углы падения на горизонте +260 м (абс.) колеблются от 18-22° до 25-30°, с увеличением глубины залегания углы падения пластов выполаживаются и уменьшаются до 5-10° (по верхним пластам) и 10-15° – по нижней группе пластов.

Общее моноклинальное залегание пород осложнено четырьмя складками:

Усинской, Сосновской, Ольжерасской и Кузнецкой. Кроме названных крупных складок в пределах главного моноклинала наблюдается дополнительная складчатость, выраженная в виде волнистости и мелких пологих складок.

Разрывные нарушения в данном районе различны по масштабу – от едва заметных трещин до региональных разломов протяженностью более 100 км и амплитудой до 2-3 км, иногда и более. Почти все крупные и подавляющее большинство средпеамплитудных разрывов представлены взбросами и надвигами.

Крупные разрывные нарушения образуют четыре четко ориентированные региональные системы. Мелкие нарушения отличаются разнообразной морфологией и беспорядочной ориентировкой. Наряду со взбросами и надвигами встречаются сбросы, сдвиги и комбинированные формы.

Основные типы дизъюнктивных геологических нарушений на Ольжерасском месторождении — надвиги и взбросы. Нa площадях с четко выраженной складчатостью развиты надвиги с вертикальной амплитудой смешения от нескольких метров до 70 м. Сместители этих надвигов залегают более полого относительно пластов пород и смяты в складки вместе с нарушенными толщами. Угол встречи сместителей с поверхностями напластования составляет от 5 до 15°.

В породах разного гранулометрического состава зона сместителя проявляется разными способами. В песчаниках сместитель представлен узкой зоной или только плоскостью смещения. В алевролитах и переслаиваниях алевролитов с песчаниками сместитель выражен широкой зоной интенсивно трещиноватых и перемятых пород с наличием систем трещин, параллельных сместителю.

Дизъюнктивные геологические нарушения можно классифицировать по нескольким признакам. Одним из основных признаков для классификации является угол падения сместителя. Для Ольжерасского месторождения распределение имеет вид, представленный на рисунке 1.3:

Рисунок 1.3 – Распределение разрывных нарушений в зависимости от угла падения Можно сделать вывод, что на Ольжерасском месторождении преобладают геологические нарушения с углом падения сместителя до 300, то есть надвиги.

Их доля составляет около 80%, что позволяет говорить о них, как о преобладающих на данном месторождении.

Любое геологическое нарушение имеет свою зону влияния, в которой свойства горных пород изменены вследствие тектонического воздействия. В окрестностях дизъюнктивных геологических нарушений можно выделить [53] три категории зон трещиноватости:

1. 3она интенсивной тектонической трещиноватости, которая обычно сопровождает нарушения. Непосредственно у сместителей горные породы раздроблены многочисленными трещинами с зеркалами скольжения. При нарушениях типа взбросов и сдвигов зона интенсивной трещиноватости проявлена в большей степени

2. Зона заметной трещиноватости, окаймляющая зону интенсивной трещиноватости. Мощность данной зоны также зависит от литологического состава пород и амплитуды геологического нарушения.

3. Зона слабой трещиноватости, развитая на участках, где отсутствуют тектонические нарушения и пликативные формы дислокаций.

На Ольжерасском месторождении размеры зон влияния изменяются от 2 до 25 метров, в зависимости от состава вмещающих пород. В пределах поля шахты «Распадская-Коксовая» вмещающие породы представлены преимущественно песчаниками и гравелитами, что обеспечивает малый размер зон влияния нарушений. В большинстве случаев зоны влияния представлены плоскостями скольжения. В таких горно-геологических условиях важное значение приобретает такой классификационный признак, как амплитуда геологических нарушений.

Распределение нарушений в зависимости от их амплитуд представлено на рисунке 1.4:

Рисунок 1.4 – Распределение нарушений на Ольжерасском месторождении в зависимости от амплитуд Таким образом на Ольжерасском месторождении, а, следовательно и на поле шахты «Распадская-Коксовая» преобладает мало- и среднеамплитудная нарушенность.

Газоносность Метаноносность зависит от тектонической структуры, стратиграфического положения пластов, петрографического состава и метаморфизма углей, состава вмещающих пород, мощности и состава покровных отложений, гидрогеологических условии и влияния магматических интрузий. Для углей кузнецкой серии характерен резкий переход от зоны газового выветривания к зоне метановых газов и увеличение метаноносности с глубиной. С глубиной нарастание метаноносности заметно снижается, а затем метаноносность стабилизируется. С повышением степени метаморфизма метаноносность углей возрастает [61].

Загрузка...

Важную роль в распределении газа в угольных пластах играют безугольные отложения нижней части кузнецкой подсерии. Этот интервал, представленный переслаиванием алевролитов и песчаников, перекрывает угленосную толщу и затрудняет дегазацию угольных пластов.

Основным компонентом угольных газов является (в %) метан (76,0-96,3), азот (2,2-12,1), углекислый газ (0,4-7,7), и тяжелые углеводороды: этан (1-10,3), пропан (0,1-1,6), бутан (до 0,1) и водород. Содержание тяжелых углеводородов закономерно увеличивается с глубиной.

Доля тяжелых углеводородов в породах изменяется в следующих соотношениях: этана - от 0,1 до 10,3%, пропана - от 0,1 до 2,0%, бутана - от 0 до 0,4%. Наличие водорода в газах, извлеченных из пород, изменяется от 0,1 до 12,6%, каких-либо закономерностей в его изменениях не наблюдается.

Повышенное содержание азота отмечается в основном в диабазах и песчаниках в пробах с минимальным количеством метана.

Все пласты угля Томь-Усинского района отнесены к выбросоопасным.

Разведанные участки относятся к сверхкатегорийным по газу.

1.2 Оценка специфики геологического и тектонического строения поля шахты «Распадская-Коксовая»

В горный отвод шахты «Распадская-Коксовая» входят пласты III, IV, V, IVV, VI, которые залегают в верхних горизонтах кемеровской свиты верхнебалахонской подсерии балахонской серии нижней перми. Их краткие характеристики [61] приведены ниже:

Пласт III имеет сложное строение, относительно выдержан по мощности, содержит от одного до девяти прослоев аргиллитов и алевролитов мощностью 0,05-0,50 м. Общая мощность пласта изменяется от 8,20 м до 12,35 м. В районе пересечения наклонными стволами мощность пласта составляет 10,1 м.

Мощность угольных пачек 9,05 м. Углы падения пласта составляют 8-12о.

Породы непосредственной кровли пласта III представлены преимущественно алевролитами различной зернистости. Коэффициент крепости непосредственной кровли f = 5-6, прочность непосредственной кровли на сжатие сж.= 42-71 МПа и являются устойчивыми и среднеустойчивыми. Мощность алевролитов 7,7-11,6м. На значительной площади имеется ложная кровля – аргиллит углистый мощностью 0,10-1,0 м.

Основная кровля представлена песчаниками различной зернистости с коэффициентом крепости f = 9-11, сж. = 64-194 МПа, реже переслаивающимися песчаниками и алевролитами. Мощность пород основной кровли составляет от 14,5 до 40 м. Кровля труднообрушающаяся, тяжёлая и средняя.

Природная газоносность пласта III оценивается в 11-24м3/т.

Пласт IV-V, выдержан по мощности, имеет сложное строение, содержит 1прослоев аргиллитов и алевролитов мощностью от 0,05 до 0,50 м. Общая мощность пласта колеблется от 9,4 м до 11,05 м. Средняя мощность пласта составляет 10,30 м. Мощность угольных пачек 8,85 м. Углы падения пласта составляют 9-13о.

На всей площади пласта IV-V в непосредственной кровле залегают песчаники, часто с прослоями гравелитов и конгломератов. Породы непосредственной кровли имеют коэффициент крепости f=7-9, сж.= 75-96 МПа.

Песчаники слагают практически всю мощность междупластья между пластом IVV и вышележащим пластом III. Мощность междупластья постепенно уменьшается в направлении с юго-запада на северо-восток. В непосредственной кровле иногда отмечается пачка крупнозернистых алевролитов, коэффициент крепости f = 5-6, сж.=60 МПа.

Природная газоносность пласта IV-V оценивается в 17,2-24 м3/т.

Пласт IV имеет сложное строение и содержит от 1 до 3-4 прослоев аргиллитов и алевролитов. Мощность породных прослоев колеблется от 0,02 до 0,20 м, литологически представленных алевролитом, реже углистыми аргиллитами. Средняя суммарная мощность угольных пачек – 1,85 м. Основная кровля пласта сложена песчаниками, непосредственная – конгломератами. Редко встречается ложная кровля мощностью от 0,20 м до 1,0 м, представленная углистыми породами. По мощности и строению пласт относится к относительно выдержанным.

Пласт V на площади шахтного поля имеет среднюю мощность угольных пачек 6,0 м. В юго-западной части – простого строения, а в северо-восточной части появляются 2-3, реже 3-7 прослоев породы мощностью от 0,05 м до 0,30 м, сложенных алевролитами, реже углистыми аргиллитами. Прослои породы имеют линзовидный характер. Непосредственная кровля – алевролит. Ложная кровля – углистый аргиллит и тонкие угольные слойки. Почва пласта — алевролит, иногда разной зернистости. По мощности и строению пласт относится к выдержанным.

Пласт VI имеет сложное строение, относительно выдержанный по мощности, содержит 0-7 прослоев алевролитов мощностью от 0,05 м до 0,50 м.

Общая мощность пласта колеблется от 2,7 м до 5,25 м. В районе пересечения наклонными стволами мощность пласта составляет 3,40 м. Средняя мощность угольных пачек 2,90 м. Углы падения пласта составляют 4-15о. Непосредственная кровля представлена разнозернистыми алевролитами. Породы непосредственной кровли имеют коэффициент крепости f=4-6, сж.=40-60 МПа. Природная газоносность пласта VI оценивается в 17,4-24,2 м3/т.

В таблице 1.1 приведены основные характеристики пластов, отрабатываемых шахтой «Распадская-Коксовая».

Таблица 1.1 – Характеристика пластов свиты

–  –  –

Шахтное поле сильно осложнено дизъюнктивными геологическими нарушениями. Расположение основных нарушений в пределах поля шахты «Распадская-Коксовая» представлено на рисунке 1.5. Их тип и амплитуда приведены в таблице 1.2.

Рисунок 1.5 – Расположение основных дизъюнктивных геологических нарушений на участках №1 и №2 поля шахты «Распадская-Коксовая»

Таблица 1.2 – Характеристика основных прослеженных геологических нарушений

–  –  –

Наиболее крупные нарушения требуют более подробного описания.

Надвиг 35 (рисунок 1.6) стратиграфической амплитудой до 100 м является наиболее крупным разрывным нарушением поля шахты «Распадская-Коксовая».

Этот дизъюнктив относится ко II-му типу для разрывов шахтного поля, т.е. его вертикальная амплитуда увеличивается с глубиной. Надвиг 35 имеет сместитель с различными азимутами падения от 330° до 100°. Так на горизонте +260 м (абс.) пласты III, IV-V, VI пересекаются нарушениями с азимутами падения 40-127°.

Рисунок 1.6 – Расположение надвига 35 в пределах шахтного поля Надвиг 32 (рисунок 1.

7) довольно хорошо прослеживается горными выработками по пласту III от выхода его на дневную поверхность между разведочными линиями IV-V и V до горизонта +260 м (абс). Плоскость сместителя надвига 32 имеет азимут падения 0-330° и углы падения 2-12°. Амплитуда изменяется от 4 м до 20 м.

Рисунок 1.7 – Расположение надвига 32 в пределах шахтного поля Сместитель представлен волнистой поверхностью в крепких породах, а в слабых неустойчивых породах - зоной милонитизированных пород, мощность которых достигает 10-30 м.

Надвиг 2 (рисунок 1.8) с вертикальной амплитудой до 36 м представлен двумя трещинами, отстоящими одна от другой на расстоянии 10-26 м.

Обособленным тектонический блок пород, заключенный между трещинами, представляет собой зону интенсивно нарушенных и раздробленных пород. Углы падения изменяются от 5° до 90°.

Рисунок 1.8 – Расположение надвига 2 в пределах шахтного поля

Надвиги 1, 46, 10, 18, 14, 9, 108, 23, 24, 15, 26 имеют амплитуды смещения от 10 до 18 м, пересекают пласты углей III, IV-V и VI.

Вследствие неоднородности физико-механических свойств вмещающих пород, поверхности указанных сместителей обнаруживают волнистость, что может приводить к изменчивости направлений пересечений пластов нарушениями. Bсe надвиги, входящие в данную группу, имеют углы падения 2-10° и азимуты падения 60-90°. На рисунке 1.9 приведено расположение надвига 18 в массиве пород на шахтном поле.

Рисунок 1.9 – Расположение надвига 18 в пределах шахтного поля

Взброс А-А (рисунок 1.10) прослежен горными выработками и отмечается на разведочных линиях IV, Промежуточной и профиле А. Плоскость его сместителя в разрезе разведочных линий имеет падение под углом 20°. Нарушение прослеживается по азимуту 90-110° и почти перпендикулярно осям складки.

Амплитуда выражается величинами от 3 до 8 м.

Рисунок 1.10 – Расположение взброса А-А в пределах шахтного поля

При дальнейшем развитии горных работ геологической службой предприятия прогнозируется появление надвигов с амплитудой 3-5 м и протяженностью 500-700 м с тенденцией затухания на глубоких горизонтах.

Характерной особенностью разрывов является изменчивость их амплитуд как по падению, так и по простиранию сместителя и преимущественная приуроченность к определенным стратиграфическим горизонтам. Большинство нарушений максимальную амплитуду имеют в верхних горизонтах свиты, а на нижних разрывы постепенно затухают.

Дизъюнктивные нарушения и сопровождающие из зоны перемятых пород – основные горно-геологические факторы, создающие технические трудности при отработке угольных пластов и управлении их кровлями.

1.3 Анализ фактического состояния и перспектив развития горных работ на шахте «Распадская-Коксовая»

Поле шахты «Распадская-Коксовая» вскрыто наклонными стволами:

главным, предназначенным для конвейерного транспорта угля; вспомогательным

– для транспорта людей и грузов; вентиляционным.

В настоящее время производственная мощность шахты составляет 3 млн. т.

в год. Общие балансовые запасы шахты 235 млн.т., промышленные – 151,2 млн.т.

Уголь, добываемый на шахте «Распадская-Коксовая», относится к маркам К и КО.

Ожидаемые потери запасов при отработке составят до 30%. Отработка пластов в настоящее время ведется на поле бывшей шахты им. Шевякова, переименованной в «Поле №1 шахты «Распадская-Коксовая».

Все запасы горного отвода шахты «Распадская-Коксовая» можно разделить на две категории:

- Участки с благоприятными условиями (65%), где возможно применение систем разработки пластов длинными столбами;

- Участки с менее благоприятными условиями, характеризующимися ограниченными размерами и повышенной геологической нарушенностью (35%).

Основной объем очистных работ в пределах поля №1 шахты «РаспадскаяКоксовая» приходится на систему разработки длинными столбами по простиранию пластов. Длина лавы не превышает 250 м, длина столбов составляет около 2000 м, порядок отработки ярусов нисходящий (рисунок 1.11).

Рисунок 1.11 – Выкопировка из плана горных работ в пределах участка поля №1 шахты «Распадская-Коксовая», отрабатываемого с использованием системы разработки длинными столбами На пластах III и IV-V применяют слоевые системы разработки с разделением пласта на 2 слоя.

Пласты делят на слои мощностью 4 м, с оставлением межслоевой пачки угля мощностью 2 м. Пласт VI отрабатывают в один слой. Выемка осуществляется механизированными комплексами.

На участках, где невозможно применение системы разработки длинными столбами, применяют камерно-столбовую систему отработки пластов (рисунок 1.12) Выемочные камеры проходятся по пласту вначале непосредственно под его кровлей (первый слой), а затем в толще пласта слоями мощностью по 2,6 м. до его почвы. В восточной части выемочного участка пласт IV-V разделяется на два самостоятельных пласта – пласт IV и пласт V, разделённых между собой породним прослоем, мощностью более 0,5м. Мощность пласта IV-V в среднем составляет 10,95м; мощность пласта IV – 2,80м; мощность пласта V – 7,40м. Углы падения пласта составляют 8О-10О.

Выемка пласта VI осуществляется на полную мощность одним слоем.

Мощность пласта VI составляет 3,5 м, углы падения – 8О-10О.

Выемка осуществляется проходческо-очистным комбайном JOY 12CM18.

Рисунок 1.12 – Выкопировка из плана горных работ в пределах участка поля №1 шахты «Распадская-Коксовая», отрабатываемого с использованием камерностолбовой системы отработки Непосредственная кровля пластов представлена гравелитами и конгломератами мощностью от 3,0 до 6,0м.

Коэффициент крепости пород непосредственной кровли пласта по шкале М.М. Протодьяконова равен 12-14, предел прочности на одноосное сжатие 145 МПа, плотность 2,50-2,62 т/м3.

Основная кровля пластов представлена переслаиванием песчаников среднезернистых и мелкозернистых с линзами гравелитов. Мощность основной кровли составляет 16-20м (линзы гравелита до 1-2 м). Коэффициент крепости основной кровли по шкале М.М. Протодьяконова равен 8-10, предел прочности на одноосное сжатие 107 МПа, плотность 2,50-2,52 т/м3.

Анализ горно-геологических и горнотехнических условий ведущихся горных работ показал, что к числу основных осложняющих факторов при ведении работ на поле №1 шахты «Распадская-Коксовая» относятся:

1. Природная газоносность пластов III, IV-V, VI, составляющая 16-29 м3/т.

Шахта «Распадская-Коксовая» отнесена по газу метану к сверхкатегорийной.

2. Опасность пластов по внезапным выбросам угля и газа ниже изогипсы +100 м. (абс.);

3. Опасность пластов по горным ударам с глубины 150 м;

4. Наличие дизъюнктивных геологических нарушений;

5. Опасность по взрывчатым свойствам угольной пыли;

6. склонность углей к самовозгоранию;

7. Опасность пластов (прослойков, пород кровли и почвы) по фрикционному искрению.

В пределах участка №2 шахты «Распадская-Коксовая» до настоящего времени не определен порядок отработки пластов. Рассматривается возможность ведения работ, как в восходящем порядке, так и в нисходящем порядке.

Восходящий порядок имеет преимущества в том, что при нем происходит дегазация вышележащего пласта, но при этом существуют риски, связанные с тем, что подзащитный пласт может быть разрушен в результате обрушений пород междупластья, сложенных прочными породами, преимущественно песчаниками.

В соответствии с проектом шахты предусматривается вскрытие наклонными стволами, подготовка пластов длинными столбами по простиранию с длиной лавы 195 – 220 м, на полную мощность для пласта VI, для пластов III и IV-V планируется слоевая выемка (рисунок 1.13) Рисунок 1.13 – Выкопировка из проекта горных работ в пределах поля №2 шахты «Распадская-Коксовая», предусматривающего отработку длинными столбами по простиранию Существует и другое проектное решение, имеющее своей целью обеспечение разгрузки подрабатываемого пласта III: два соседних столба планируется отрабатывать по бесцеликовой технологии, затем оставляется целик угля, следующие два столба отрабатываются снова по бесцеликовой технологии.

Данное решение появилось из задачи обеспечить максимально возможные защищенные зоны на пласте III, так как отработка пласта VI оказывает влияние на напряжения в массиве и формирует на пласте III зоны ПГД и разгрузки. Также исходя из плана на рисунке 1.13 можно заметить, что планируется оставлять целики в местах встречи геологических нарушений с амплитудой, превосходящей мощность вынимаемого пласта, и подготовленных столбов.

Разделение шахтного поля на блоки С учетом наличия в пределах поля шахты «Распадская-Коксовая»

нескольких крупных дизъюнктивных геологических нарушений, ориентированных субпараллельно под углом 25 градусов к линии падения пласта, шахтное поле разделено на блоки с границами, параллельными сместителям нарушений.

Рекомендуемая принципиальная схема разделения шахтного поля на блоки представлена на рисунке 1.14:

Рисунок 1.14 – Принципиальная схема разделения шахтного поля по пласту VI на блоки: 1 – границы шахтного поля, 3-3; 4-4, 5-5; 6-6; 7-7; 8-8 – дизъюнктивные геологические нарушения

1.4 Выводы по главе

1. Вовлечение в отработку пластов Ольжерасского месторождения в условиях шахты «Распадская-Коксовая», ранее не отрабатывавшихся по факторам «безопасность горных работ» и «экономическая целесообразность», позволяет увеличить объемы годовой добычи коксующихся углей марок К и КО не менее, чем на 3 млн. тонн. Угли данных марок в настоящее время относятся к числу дефицитных, их доля в общем объеме балансовых запасов шахт Кузнецкого бассейна составляет около 18%.

2. Горно-геологические условия залегания пластов в пределах поля №2 шахты «Распадская-Коксовая» могут быть оценены как сложные. К числу основных осложняющих факторов относятся: повышенная газоносность пластов (11-24м3/т) и вмещающих пород; наличие к вровле пластов труднообрушающихся пород большой мощности; взаимное влияние горных работ, выполняемых в пластах; большая мощность верхнего продуктивного пласта III, составляющая 8,2-12,3 м; наличие большого числа геологических нарушений; опасность основных пластов III и VI по внезапным выбросам и горным ударам.

3. По горно-геологическим факторам к числу перспективных пластов для первоочередной отработки в условиях поля №2 шахты «Распадская-Коксовая»

относятся сближенные пласты III и VI. Балансовые запасы углей марок К и КО в пределах поля данной шахты превышают 235 млн. тонн.

4. Суммарная площадь участков поля шахты «Распадская-Коксовая», в пределах которых для отработки пластов III и VI могут быть использованы прогрессивные системы разработки длинными столбами, составляет около 65%.

5. Основным типом геологических нарушений, доля которых достигает 80% общего числа нарушений, являются дизъюнктивные геологические нарушения с углом падения сместителя менее 30 градусов, т.е. надвиги. Надвиги в условиях поля №2 шахты «Распадская-Коксовая» характеризуются следующими параметрами:

вертикальная амплитуда смещения – 2-36 м; угол встречи сместителя с плоскостью напластования – 5-15°; расстояние между нарушениями, не переходимыми очистными механизированными комплексами от 450 до 1100 м;

размеры зоны влияния нарушений на свойства вмещающих пород представлены либо зеркалами скольжения, либо не превышают 0,2-0,5 м.

2 АНАЛИЗ ПРАКТИЧЕСКОГО ОПЫТА ОТРАБОТКИ СВИТ

ПОЛОГИХ СБЛИЖЕННЫХ ПЛАСТОВ

При проектировании технологических схем отработки свит сближенных пластов к числу наиболее важных вопросов относится выбор очередности горных работ в пластах. Пласты могут разрабатываться в нисходящем, восходящем и смешанном порядке. Отработка сближенных пластов в качестве защитных рассматривается как региональное мероприятие по управлению горным давлением в подрабатываемом (надрабатываемом) массиве. При выборе рациональной последовательности отработки пластов, как правило, учитываются следующие факторы: степень отрицательного и положительного взаимного влияния горных работ, выполняемых в пластах; параметры зон разгрузки и зон повышенного горного давления, формирующихся у краевых частей горного массива и целиков; газоносность пластов и их склонность к внезапным выбросам и горным ударам; мощность отрабатываемых пластов и качество добываемого угля.

2.1 Факторы, влияющие на параметры совместной отработки 2.1.1 Критерии, используемые при определении границ зон влияния сближенных пластов при надработке/подработке Зоны влияния сближенных пластов определяются по нескольким критериям, как то: уровень напряжений, деформации массива, проницаемость массива в пределах этих зон.

Уровень напряжений в массиве Критерий безопасности по фактору горного давления основан на использовании исходных нормальных к напластованию напряжений у.

Если в каждой точке массива горных пород, где пройдет выработка по опасному пласту, напряжения у не превосходят значения | уо|, то условие безопасности по фактору горного давления будет выполняться. Критерий безопасности по фактору горного давления имеет вид:

| y || y0 | Также существует схема (рисунок 2.1) для определения защищенной зоны при подработке/надработке, и из нее выведен показатель степени защитного действия К.

Показатель степени защитного действия К [67] уменьшения разгрузки с удалением от плоскости разрабатываемого пласта и определяется из выражения:

К = 1,67 – 0,67 hi/Si, где hi - мощность междупластья (h1 – при подработке; h2

- при надработке ), Si – размер защитного действия защищенной зоны в кровлю (S1 – в кровлю; S2 - в почву).

Размеры защищенной зоны в кровлю S1 и в почву S2 определяют по формулам:

S1 = 1 2 S1, S2 = 1 2 S2, где значения S1 и S2 берутся из соответствующих таблиц [28] в зависимости от глубины разработки H и наименьшего размера выработки а; 1 – коэффициент, учитывающий мощность защитного пласта, определяется по формуле: 1 = mэф/mo, где mo – критическое значение мощности защитного пласта; 2 – коэффициент, учитывающий процентное содержание песчаников в составе пород междупластья, рассчитывается из выражения 2 = 1

– 0,4 (/100).

Показатель К рассчитывается в относительных величинах [67] и является характеристикой для оценки эффективности разгрузки пластов от горного давления. При К 1 пласт разгружен до безопасных значений напряжений и при его разработке обеспечена полная защита от опасных проявлений горного и газового давления.

Рисунок 2.1 – Схема к установлению разгружающего эффекта в зоне надработки и подработки; Si размер зоны разгрузки (1 в кровлю, 2 в почву защитного пласта), h мощность междупластья [67 с.

154] В правой части рисунка 2.1 приведен график распространения напряжений в массиве в пределах зоны разгрузки и на выходе из нее. Цифрами обозначены: 1

– защитный пласт, 2 – график напряжений, 3 – график, характеризующий уменьшение разгрузки при удалении от защитного пласта, 4 – критерий защитного действия, 5 – уровень напряжений, соответствующий границам защищенной зоны, 6 – защищаемый пласт.

При сравнении конкурирующих вариантов применяется суммарный показатель К степени защитного действия от каждого разрабатываемого пласта.

Проницаемость массива Отработка свиты угольных пластов приводит к формированию в массиве горных пород трех зон с разной степенью проницаемости [21].

Первая зона, где величина отношения ку/кх 1,0. приурочена к местам концентрации напряжений и характеризуется весьма низкими абсолютными значениями проницаемости. Дегазационные скважины, пробуренные в зоне, неэффективны Вторая зона, в которой отношение ку/кх —1,0, располагается на участках между зоной ПГД и разгрузки и характеризуется хаотической

–  –  –

На рисунке 2.2 показана ситуация подработки пласта двумя лавами длиной 200 м каждая, разделенными целиком шириной 40 м при мощности междупластья 50 м. Используется соотношение y /Н.

Деформация массива При подработке массива горных пород в нем образуется система трещин, по которым осуществляется движение газа.

Существует разделение подработанного массива на зоны трещиноватости, отличающиеся газопроницаемостью. Выделяется три зоны:

беспорядочного обрушения (I), сдвижения пород с разрывом сплошности (II) и сдвижения пород без разрыва сплошности (III) [81]. Радиус защитного влияния отсчитывается от подрабатывающего пласта и зависит от величины

–  –  –

2.1.2 Факторы, влияющие на величину опережения очистных работ в защитном пласте Минимально допустимая величина опережения очистных работ в защитном пласте по отношению к очистным работам в защищаемом пласте зависит в основном от параметров зон опорного давления, формирующихся под краевыми частями угольного массива и целиками, оставленными в выработанном пространстве защитного пласта.

При анализе типовых схем отработки пластов выявлены закономерности распределения напряжений в породах и установлены основные факторы, оказывающих влияние на конфигурацию и расположение зон ПГД. Схемы образования зон ПГД и зон разгрузки в подработанном и надработанном горном массиве показаны на рисунке 2.3 [30].

Рисунок 2.3 – Схема к построению защищенной зоны при отработке защитного пласта столбами по простиранию: а — сечение вкрест простирания при а L1 + L2; б — то же, при а L1 + L2; в — сечение по простиранию

–  –  –

Ниже рассмотрено влияние различных горно-геологических факторов на параметры зон с повышенным горным давлении, возникающих в подрабатываемом и надрабатываемом массивах.

Глубина залегания пластов При отработке сближенных пластов для построения зон повышенного горного давления и зон разгрузки используется методика ВНИМИ [29], основная схема из которой представлена на рисунке 2.4:

Рисунок 2.4 – Схема построения зон ПГД на разрезе вкрест простирания пластов; С k =С л +С пров +С под +А k — зона ПГД, hi — мощность междупластий, d — размер зон ПГД, — угол падения пластов, i — граничные углы С возрастанием глубины горных работ [67] при фиксированном значении угла падения пласта размеры зоны ПГД в кровлю и почву увеличиваются.

На рис.

2.5 показано изменение расстояний, на которые распространяется влияние зоны ПГД от ленточного целика шириной L в кровлю и почву пласта в зависимости от глубины его залегания.

Рисунок 2.5 – Влияние глубины залегания пласта на размер зоны ПГД (а) в массиве пород, расположенных в кровле и почве пласта [67 с.

163] Ширина прилегающего к целику выработанного пространства лавы рассматривалась равной 200 м.

Из графика видно, что с увеличением глубины горных работ размеры зон ПГД увеличиваются, причем увеличение в почву значительней, чем в кровлю.

Угол падения пластов При расчетах защищенных зон в условиях залегания пластов под углом все соотношения, определенные для горизонтального залегания пластов сохраняются, но при наклонном залегании пластов динамические явления возникают на большей глубине, и защищенные зоны имеют больший размер, чем при горизонтальном залегании пластов. В работе [67] отмечается, что при изменении угла падения пластов от 0° до 90° и фиксированной глубине залегания размеры зоны ПГД в кровле уменьшаются, а в почве увеличиваются в 1,2 раза.

Слоистость массива Слоистость массива горных пород, изменяющая напряжения по сравнению с однородной средой, существенно сказывается и на размерах защищенных зон.

В подработанном массиве исходные напряжения по мере уменьшения глубины снижаются. Поэтому, если не учитывать проскальзывания слоев и рассматривать массив как однородный, защищенные зоны в кровле оказываются существенно больше, чем в почве.

При подработке слоистость сказывается на защитном действии значительно сильнее, чем при надработке. Взаимное смещение слоев, лежащих выше выработки, распространяется на большое расстояние и существенно увеличивает размеры защищенных зон.

Мощность защитного пласта Влияние мощности пласта на размеры защищенных зон [67] показано на рисунке 2.7. При уменьшении мощности защитного пласта ниже критического значения 2h0 можно отметить резкое уменьшение размеров защищенных зон. Об этом свидетельствует приведенная на рисунке 2.7 безразмерная глубина максимального распространения защищенной зоны в почву выработки для разных значений x/H при H0 /H = 0,5 в функции от 2h/2h0. При использовании закладки выработанного пространства защищенные зоны уменьшаются. При этом фактическая мощность защитного пласта 2h заменяется величиной 2h’.

Рисунок 2.6 – Зависимость глубины защищённой зоны от вынимаемой мощности пласта Ширина целика С увеличением ширины ленточного целика L, оставленного между двумя отработанными столбами, размер зоны ПГД растет [67] и увеличивается глубина ее распространения (рисунок 2.

7). При размерах целика, соизмеримых с шириной прилегающей выработки, глубина распространения зоны ПГД в кровлю и почву стабилизируется. При ширине целика L=1,5а зона ПГД разделяется на две, прилегающие к краевым частям, а при дальнейшем изменении ширины целика она остается постоянной, совпадающей с зоной ПГД от краевой части пласта.

Рисунок 2.7 – Влияние ширины целика на размеры, зоны ПГД; L – ширина целика, а – ширина выработанного пространства [67 с.

164].

С удалением от отрабатываемого пласта область максимальных концентраций нормальных к напластованию напряжений смещается от проекции контура выработанного пространства в сторону зоны опорного давления, а концентрация напряжений в этой области уменьшается. Так, с удалением от отрабатываемого пласта на 50 м концентрация напряжений уменьшается в 1,3 раза, а при удалении 100 м – в 1,8 раза по сравнению с уровнем концентрации напряжений в зоне опорного давления.

На распределение напряжений впереди очистного забоя существенное влияние оказывает конфигурация линии очистного забоя. Для прямолинейного забоя наиболее нагруженной является его средняя часть: коэффициент интенсивности напряжений в этой части в два раза выше, чем у краев.

Знание количественных характеристик изменения полей напряжений позволяет осуществить дифференциацию зон ПГД по степени опасности и установить в зависимости от этого необходимый комплекс мероприятий по безопасному ведению горных работ.



Pages:   || 2 | 3 | 4 |
Похожие работы:

«ГОЛОСОВА ЕВГЕНИЯ ВИКТОРОВНА ФОРМИРОВАНИЕ ИНТЕГРАЛЬНОЙ СИСТЕМЫ УПРАВЛЕНИЯ ЭНЕРГОСБЕРЕЖЕНИЕМ В ЖИЛИЩНОМ ФОНДЕ КРУПНОГО ГОРОДА Специальность 08.00.05. Экономика и управление народным хозяйством: экономика, организация и управление предприятиями, отраслями, комплексами...»

«Норьков Евгений Сергеевич Разработка методов расчета характеристик демпфирования общей вибрации судов с учетом гидродинамических сил волновой и вязкостной природы Специальность 05.08.01 – Теория корабля и строительная механика Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный...»

«РОМАНЕНКО ВЛАДИМИР СЕРГЕЕВИЧ ГОРИЗОНТАЛЬНАЯ ВАЛКОВАЯ МЕЛЬНИЦА 05.02.13. – Машины, агрегаты и процессы (строительство и ЖКХ) ДИССЕРТАЦИЯ на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель д.т.н., профессор Богданов В.С. Белгород 2015 СОДЕРЖАНИЕ ВВЕДЕНИЕ.. РАЗДЕЛ 1. СОСТОЯНИЕ И НАПРАВЛЕНИЯ РАЗВИТИЯ СРЕДЕНЕХОДНЫХ...»

«Циношкин Георгий Михайлович ПОВЫШЕНИЕ ЭФФЕКТИВНОСТИ РАЗРАБОТКИ ХАРАНОРСКОГО БУРОУГОЛЬНОГО МЕСТОРОЖДЕНИЯ НА ОСНОВЕ СОВЕРШЕНСТВОВАНИЯ ВЕДЕНИЯ ВСКРЫШНЫХ РАБОТ Специальность 25.00.22 Геотехнология (подземная, открытая и строительная) ДИССЕРТАЦИЯ на соискание ученой степени...»

«Коробко Анастасия Андреевна ИНЖЕНЕРНО-ГЕОЛОГИЧЕСКИЙ АНАЛИЗ И ОЦЕНКА УСЛОВИЙ СТРОИТЕЛЬСТВА И ЭКСПЛУАТАЦИИ СООРУЖЕНИЙ РАЗЛИЧНОГО НАЗНАЧЕНИЯ В ПРЕДЕЛАХ ПРЕДГЛИНТОВОЙ НИЗМЕННОСТИ (САНКТ-ПЕТЕРБУРГСКИЙ РЕГИОН) Специальность 25.00.08 – Инженерная геология, мерзлотоведение и...»

«МАЛЬЦЕВ АЛЕКСЕЙ ВИКТОРОВИЧ ЭНЕРГОСБЕРЕГАЮЩИЕ ОГРАЖДАЮЩИЕ КОНСТРУКЦИИ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ МЕСТНЫХ МАТЕРИАЛОВ ПРИ ВАРЬИРУЕМЫХ ПАРАМЕТРАХ ТЕПЛОМАССОПЕРЕНОСА Специальность 05.23.01Строительные конструкции, здания и сооружения Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель:...»

«Киселев Денис Георгиевич НАНОМОДИФИЦИРОВАННЫЕ СЕРНЫЕ ВЯЖУЩИЕ ВЕЩЕСТВА ДЛЯ СТРОИТЕЛЬНЫХ МАТЕРИАЛОВ ОБЩЕСТРОИТЕЛЬНОГО И СПЕЦИАЛЬНОГО НАЗНАЧЕНИЯ Специальность 05.23.05 – Строительные материалы и изделия Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель: советник РААСН, профессор, доктор технических наук Е.В. Королев Москва...»

«ЧЕРКАШИН Александр Александрович ОБОСНОВАНИЕ ПАРАМЕТРОВ ТЕХНОЛОГИИ ИНТЕНСИВНОЙ ОТРАБОТКИ ПОЛОГИХ УГОЛЬНЫХ ПЛАСТОВ НА ШАХТАХ КУЗБАССА В УСЛОВИЯХ ПОВЫШЕННЫХ ВОДОПРИТОКОВ Специальность 25.00.22 Геотехнология (подземная, открытая и строительная) Диссертация на соискание...»

«ГОЛОСОВА ЕВГЕНИЯ ВИКТОРОВНА ФОРМИРОВАНИЕ ИНТЕГРАЛЬНОЙ СИСТЕМЫ УПРАВЛЕНИЯ ЭНЕРГОСБЕРЕЖЕНИЕМ В ЖИЛИЩНОМ ФОНДЕ КРУПНОГО ГОРОДА Специальность 08.00.05. Экономика и управление народным хозяйством: экономика, организация и управление предприятиями, отраслями, комплексами...»

«Карпова Яна Александровна ИНЖЕНЕРНО-ГЕОЛОГИЧЕСКОЕ ОБЕСПЕЧЕНИЕ НАЗЕМНОГО И ПОДЗЕМНОГО СТРОИТЕЛЬСТВА В УСЛОВИЯХ АКТИВНОГО ТЕХНОГЕНЕЗА КОМПОНЕНТОВ ПОДЗЕМНОГО ПРОСТРАНСТВА ПРИМОРСКОГО РАЙОНА САНКТ-ПЕТЕРБУРГА Специальность 25.00.08 – Инженерная геология, мерзлотоведение и...»

«ЧЖАО ЦЗЯНЬ СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ КОНСТРУКТИВНО-КОМПОНОВОЧНЫХ РЕШЕНИЙ СОЕДИНИТЕЛЬНОЙ ПЛИТЫ ТЕМПЕРАТУРНО-НЕРАЗРЕЗНЫХ ПРОЛЕТНЫХ СТРОЕНИЙ СТАЛЕЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ МОСТОВ 05.23.11 проектирование и строительство дорог, аэродромов, мостов, метрополитенов и транспортных тоннелей Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук...»

«КОРКИНА ЕЛЕНА ВЛАДИМИРОВНА СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ МЕТОДОВ ОПРЕДЕЛЕНИЯ СВЕТОПРОПУСКАНИЯ ОКОННЫХ БЛОКОВ ДЛЯ ОБЕСПЕЧЕНИЯ ЕСТЕСТВЕННОГО ОСВЕЩЕНИЯ ПОМЕЩЕНИЙ ЗДАНИЙ Специальность 05.23.01 – Строительные конструкции, здания и сооружения ДИССЕРТАЦИЯ на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель: кандидат...»

«КРЫГИНА АЛЕВТИНА МИХАЙЛОВНА МЕТОДОЛОГИЯ УПРАВЛЕНИЯ ИННОВАЦИОННЫМ РАЗВИТИЕМ МАЛОЭТАЖНОЙ ЖИЛИЩНОЙ НЕДВИЖИМОСТИ В УСЛОВИЯХ РЕСУРСОСБЕРЕЖЕНИЯ И ЭКОЛОГИЧНОСТИ СТРОИТЕЛЬСТВА Специальность: 08.00.05 «Экономика и управление народным хозяйством (экономика, организация и управление предприятиями, отраслями, комплексами...»

«БЕЛАЯ ЕКАТЕРИНА НИКОЛАЕВНА ЭКОНОМИЧЕСКОЕ ОБОСНОВАНИЕ РАЗМЕЩЕНИЯ ДОШКОЛЬНЫХ ОБРАЗОВАТЕЛЬНЫХ УЧРЕЖДЕНИЙ ПРИ РЕКОНСТРУКЦИИ ГОРОДСКОЙ ЗАСТРОЙКИ 08.00.05 – Экономика и управление народным хозяйством: экономика, организация и управление предприятиями, отраслями, комплексами (строительство) ДИССЕРТАЦИЯ на соискание ученой...»

«Сорокин Роман Николаевич ГЕОТЕХНОЛОГИЧЕСКОЕ ОБОСНОВАНИЕ ЭНЕРГОЭФФЕКТИВНОГО ПРОИЗВОДСТВА И ИСПОЛЬЗОВАНИЯ ТОРФЯНОГО ТОПЛИВА Специальность 25.00.22 Геотехнология (подземная, открытая и строительная) Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель доктор техн. наук, доцент...»

«Гайдук Альбина Ринатовна Архитектурные принципы объемно-планировочной организации детских клинико-реабилитационных онкологических центров. 05.23.21 – Архитектура зданий и сооружений. Творческие концепции архитектурной деятельности. ТОМ диссертация на...»

«ЧЕРКАШИН Александр Александрович ОБОСНОВАНИЕ ПАРАМЕТРОВ ТЕХНОЛОГИИ ИНТЕНСИВНОЙ ОТРАБОТКИ ПОЛОГИХ УГОЛЬНЫХ ПЛАСТОВ НА ШАХТАХ КУЗБАССА В УСЛОВИЯХ ПОВЫШЕННЫХ ВОДОПРИТОКОВ Специальность 25.00.22 Геотехнология (подземная, открытая и строительная) Диссертация на соискание...»

«Горшкова Александра Вячеславовна СУХИЕ СТРОИТЕЛЬНЫЕ СМЕСИ С МОДИФИЦИРУЮЩЕЙ ДОБАВКОЙ НА ОСНОВЕ ТОРФА 05.23.05 – Строительные материалы и изделия ДИССЕРТАЦИЯ на соискание учёной степени кандидата технических наук Научный руководитель: Доктор технических наук, профессор Н.О. Копаница Томск 201 СОДЕРЖАНИЕ Введение Анализ современного...»

«БУЙ ВЬЕТ ХЫНГ РАЗРАБОТКА ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ СХЕМ КАПТАЖА МЕТАНА ПРИ ОТРАБОТКЕ СВИТЫ СБЛИЖЕННЫХ УГОЛЬНЫХ ПЛАСТОВ В УСЛОВИЯХ ШАХТЫ ХЕЧАМ Специальность 25.00.22 – Геотехнология (подземная, открытая и строительная) Диссертация на соискание ученой степени кандидата...»

«КОПЫЛОВ ВЛАДИМИР ВЛАДИМИРОВИЧ УПРАВЛЕНИЕ ЭКСПЛУАТАЦИЕЙ ЖИЛИЩНОГО ФОНДА НА ОСНОВЕ ОРГАНИЗАЦИОННОЙ КООПЕРАЦИИ И СБАЛАНСИРОВАННОЙ ТАРИФНОЙ ПОЛИТИКИ Специальность 08.00.05 –Экономика и управление народным хозяйством: экономика, организация и управления предприятиями, отраслями, комплексами (строительство). ДИССЕРТАЦИЯ на соискание ученой...»









 
2016 www.konf.x-pdf.ru - «Бесплатная электронная библиотека - Авторефераты, диссертации, конференции»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.