WWW.KONF.X-PDF.RU
БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА - Авторефераты, диссертации, конференции
 

Pages:     | 1 |   ...   | 2 | 3 || 5 | 6 |   ...   | 7 |

«ИНЖЕНЕРНО-ГЕОЛОГИЧЕСКОЕ ОБЕСПЕЧЕНИЕ НАЗЕМНОГО И ПОДЗЕМНОГО СТРОИТЕЛЬСТВА В УСЛОВИЯХ АКТИВНОГО ТЕХНОГЕНЕЗА КОМПОНЕНТОВ ПОДЗЕМНОГО ПРОСТРАНСТВА ПРИМОРСКОГО РАЙОНА САНКТ-ПЕТЕРБУРГА ...»

-- [ Страница 4 ] --

И.П.Ивановым предложена формула, близкая по физической сути к уравнению для оценки возможности прорыва напорных вод, применяемая для условий развития деформаций сдвига [44]:

–  –  –

где r – радиус выработки; х – горизонтальная составляющая давления собственного веса горных пород; К0 – понижающий коэффициент, К0=0,5-0,7, остальные обозначения прежние (см. выше). Следует отметить, что в данном случае большое значение имеет достоверное определение параметров сопротивления сдвигу водоупорных грунтов (рекомендуется проводить определение этих параметров в условиях трехосного сжатия по схеме НН, которая наиболее точно моделирует поведение породы в толще с учетом ее микротрещиноватости и вводить соответствующие значения коэффициентов, понижающих величину сцепления () с учетом макротрещиноватости).



Прогноз прорывов напорных вод в условиях работы, когда предполагается, что грунты дна котлована работают на растяжение, показывает, что значения безопасных напоров имеют заниженные величины, не соответствующие реальным. Наибольшее совпадение с реальными условиями возникновения прорывов достигается при использовании расчетных схем, в которых предполагается, что глинистые грунты дна котлована работают на сдвиг. При этом, к важнейшим параметрам, определяющим надежность и достоверность результатов расчетов при оценке устойчивости защитных целиков дна котлована, относятся: сцепление и угол внутреннего трения, установление значений которых должно производиться в условиях моделирования реального напряженного состояния грунтов при проходке глубокого котлована на стадии их постепенной разгрузки и разуплотнения.

В пределах Приморского района опасность прорыва напорных вод возникает на территориях, в разрезе которых прослеживается верхний межморенный водоносный горизонт с величиной напора 15 - 20 м (рисунок 3.4). Влияние нижнего межморенного водоносного горизонта не следует учитывать в связи с тем, что площадь его распространения ограничена зоной глубокой палеодолины, о чем говорилось в разделе 2.5.

зона распространения верхнего межморенного водоносного горизонта Рисунок 3.4 – Область распространения верхнего межморенного водоносного горизонта в пределах Приморского района

3.3 Принципы изучения инженерно-геологических условий территорий для высотного строительства 3.3.1 Существующая нормативная база для проведения инженерногеологических исследований под высотные здания В связи с тем, что высотные здания относятся к объектам повышенного уровня ответственности, их возведение должно осуществляться под наблюдением специалистов различного профиля: архитекторов, проектировщиков, геотехников, инженер-геологов, гидрогеологов, а также опытных научных институтов с использованием специально разработанных нормативных документов, учитывающих специфику взаимодействия тяжелого сооружения с многокомпонентной подземной средой, часть которой формирует зону основания сооружения.

Первые разработки региональных нормативов и правил по высотному строительству в РФ принадлежат Москве, где к настоящему времени уже существует и внедрен ряд документов, приведенных ниже.

МГСН 1.04-2005 «Временные нормы и правила проектирования планировки и застройки участков территории высотных зданий-комплексов, высотных градостроительных комплексов в городе Москве».

Документ насчитывает 11 разделов, включающих инженерное обеспечение высотных зданий, транспортную инфраструктуру, инженерную подготовку и защиту территории, санитарно-эпидемиологические требования. Однако требования к проведению инженерно-геологических исследований площадки строительства отсутствуют [62].

МГСН 4.19-2005 «Временные нормы и правила проектирования многофункциональных высотных зданий и зданий-комплексов в городе Москве».

В разделе 6.4 отмечается, что в пределах участков со значительной глубиной сжимаемой толщи часть полевых исследований грунтов (зондирование и штампы) следует выполнять со дна котлована [63]. Кроме того, в программу полевых исследований следует включать испытания сваи статическими нагрузками не менее 3-х на объект. Следует также проводить комплекс геофизических исследований для определения трещиноватости, закарстованности пород, наличия прослоев слабых грунтов, однако их результаты должны быть подтверждены бурением. Лабораторные исследования должны моделировать работу грунта в основании здания в условиях изменения напряженно-деформированного состояния и предусматривать реконсолидацию образцов и учет истории формирования грунта в условиях in situ.





В целом, состав и объем работ при инженерных изысканиях для высотных зданий рекомендовано производить таким же образом, как и для объектов третьей геотехнической категории в соответствии с МГСН 2.07-01. У всех рассмотренных документов есть одни и те же недостатки. Полностью отсутствует подход к учету гидрогеологических условий и их влияния на преобразование напряженного состояния грунтов, неравномерность развития осадок сооружения, изменение мощности сжимаемой толщи, необходим учет депонирования малорастворимых газов на НДС грунтов, а также биокоррозии строительных материалов. Уникальность высотных зданий, значительно отличающих их от других сооружений, должна быть учтена в новых разрабатываемых нормативах или в редакционных версиях.

МДС 12-23.2006 «Временные рекомендации по технологии и организации строительства многофункциональных высотных зданий и комплексов в Москве». Нормативный документ содержит 9 разделов (I-X) и 10 приложений (А-К) [64]. В разделе 5 говорится о возможности строительства высотных зданий и проведения земляных работ на участках распространения специфических грунтов (набухающих, просадочных и др.).

В 10 и 11 пунктах сказано о способах устройства котлованов в грунтах различного типа. Раздел 3 полностью посвящен защите подземных конструкций высотных зданий от агрессивного воздействия грунтов и подземных вод. Здесь рассматриваются способы первичной (применение материалов стойких к агрессивному воздействию среды) и вторичной защиты (лакокрасочные, пленочные, обмазочные, штукатурные покрытия, гидрофобизирующие средства, биоциды), однако не указывается какие именно микроорганизмы необходимо использовать.

МДС 20-1.2006 «Временные рекомендации по назначению нагрузок и воздействий, действующих на многофункциональные высотные здания и комплексы в Москве». Основное внимание в этом нормативном документе уделяется воздействию ветровых, гололедных, снеговых и сейсмических нагрузок без учета взаимодействия сооружения с подземной средой [65].

Здесь отмечается лишь необходимость увеличения или снижения балльности территории с 5 до 6 или 4 соответственно при наличии мощной четвертичной толщи грунтов без указания конкретной величины мощности. Для оценки сейсмичности района необходимо определять сейсмическую жесткость пород и плотность.

На базе вышеупомянутых нормативов, разработанных для территории Москвы, осуществлялась подготовка нормативных документов по проектированию высотных зданий в других городах России.

Первым нормативным документом по высотному строительству, действующим на территории Санкт-Петербурга является ТСН 31-332-2006 «Жилые и общественные высотные здания», разработанный в 2005 году [116]. Этот нормативный документ имеет ограниченное применение поскольку может быть использован для проектирования жилых и общественных зданий высотой до 150 м [115]. В разделе 7 «Инженерные изыскания», пункт 7.1.2 «Основания и фундаменты» указывается, что строительство высотных зданий на территориях с мощной толщей слабых грунтов (более 50 м) не рекомендуется. Кроме того, приведены две стадии исследований территории для строительства высотных зданий:

- общая оценка условий площадки строительства и предварительный выбор типа фундаментов, в объеме данных для выполнения требований по выбору типов фундаментов и технологий их устройства, прогноза влияния строительства на геологическую среду и окружающую застройку;

- в полном объеме - для разработки проектной документации.

Одновременно на этих стадиях следует выполнять инженерноэкологические изыскания согласно СП 11-102-97, содержание которого будет рассмотрено в подразделе 3.3.2.

В соответствии с программой проведения инженерно-геологических исследований для высотного строительства, нормативным документом предусматриваются следующие полевые методы исследования:

- бурение не менее пяти инженерно-геологических скважин с расстоянием между ними не более 20 м, с возможностью увеличения их количества в зависимости от сложности инженерно-геологических и гидрогеологических условий. Однако нигде не указывается стадия проведения инженерно-геологических исследований (для разработки проекта или рабочая документация).

- статическое и динамическое зондирование для оценки прочности и деформационной способности грунтов не менее 10 точек (возле всех скважин в пределах здания и в местах уточнения разреза). Следует отметить, что применение статического зондирования для коренных пород венда непригодно и может быть рекомендовано только для расчленения четвертичной толщи, исключая моренные отложения и литориновые пески, поскольку результаты полевого метода не отражают реальной картины состояния грунтов.

- опытные геотехнические работы - при необходимости.

Нет рекомендаций по изучению гидрогеологических условий, особенностей водоносных горизонтов, а также отсутствуют какие-либо положения в отношении исследования биоагрессивности среды по отношению к конструкционным материалам.

В целом, для анализа инженерно-геологических, гидрогеологических и геоэкологических условий территории нормативным документом рекомендуется использовать требования ТСН 50-302-2004, СП 11-105-97, а также СП 11-102-97. Следует отметить, что в качестве несущего горизонта для сооружений высокого класса капитальности нормативный документ предлагает использовать моренные отложения устойчивой консистенции или дочетвертичные породы (верхнекотлинские или нижнекембрийские глины).

В разделе 2.3 проведена достаточно детальная инженерногеологическая оценка моренных грунтов Санкт-Петербурга, используемых в качестве основания различных сооружений, на основании которой сделан вывод о невозможности их использования в основании, поскольку даже устойчивая консистенция не означает надежность несущего слоя, так как прочность и деформационная способность грунтов определяется прочностью структурных связей, а также физико-химическими условиями.

Согласно ТСН 31-332-2006, альтернативным несущим слоем для свайного фундамента предлагается использовать (кембрийскую или протерозойскую глину1). В разделе 2.4 подчеркивалось, что коренные глины характеризуются трещиноватостью и имеют зональное строение по глубине, за исключением зон тектонических разломов, где такая закономерность отсутствует, и, вместе с тем, резко возрастает дезинтегрированность глин.

В разделе 7 «Требования к инженерным изысканиям» нормативного документа ТСН 31-332-2006 отмечается, что в программе инженерных изысканий следует предусматривать:

глубину инженерно-геологических скважин, а также глубину зондирования с учетом положения кровли малосжимаемого грунта. Забой должен располагаться на глубине 10-15 м ниже глубины сжимаемой толщи;

дополнительными исследованиями следует определять реологические свойства грунтов;

необходимо выполнять испытания свай статическими нагрузками не менее 3-х испытаний на один ИГЭ).

Следует отметить, что величина сжимаемой толщи зависит не только от веса проектируемого сооружения, но также от инженерно-геологических особенностей пород зоны основания( плотности, прочности структурных связей, деформируемости, их микро- и макротрещиноватости). Эти положения необходимо учитывать при определении показателей прочности и деформационной способности, при обосновании расчетной модели взаимодействия здания и трещиноватого основания.

РМД 31-04-2008 «Рекомендации по строительству жилых и общественных высотных зданий», который разработан в 2008 году, содержит 8 разделов и 5 приложений (А-Д). Основное внимание уделено

1 Сохраняется терминология ТСН-31-332-2006

строительству зданий, правилам их приемки и ввода в эксплуатацию, а также инженерной безопасности Требования к программе [105].

специализированных инженерно-геологических исследований не приводятся.

Рассмотренные выше нормативные документы и рекомендации имеют ряд недостатков, поэтому должны быть откорректированы и/или дополнены.

Наиболее значимым из них является отсутствие комплексного подхода к оценке инженерно-геологических условий территории предполагаемого строительства. Ни один из вышеприведенных нормативных документов не рассматривает: в качестве обязательных исследований анализ структурнотектонической обстановки, дезинтегрированность пород и грунтов.

Отсутствуют положения о необходимости целенаправленного исследования гидрогеологических условий разреза территории, а также коррозионной агрессивности подземной среды, включая биокоррозионные процессы.

Таким образом, уникальность высотных зданий, рассчитанных на эксплуатационный период более 100 лет, требует создания нового подхода, основанного на исследовании подземного пространства как многокомпонентной среды, а не только напряженно-деформированного состояния.

3.3.2 Анализ и принципы изучения инженерно-экологических условий территории предполагаемого высотного строительства Нормативный документ СП 11-102-97 «Инженерно-экологические изыскания для строительства» содержит 6 разделов и 10 Приложений (А-К).

Основное внимание в документе уделено загрязнению верхней части разреза (почвам и грунтовым водам). Кроме того, в соответствии с нормативным документом, необходимо изучать загрязненность рек и озер, расположенных в непосредственной близости от участка строительства, атмосферного воздуха, с позиции негативного воздействия на состояние и жизненные функции человека. Документ содержит рекомендации по составу работ на предпроектной стадии и разработки рабочего проекта. Состав и объемы инженерно-экологических работ, в основном, включают:

1) сбор, обработку фондовых материалов и данных о состоянии природной среды, поиск объектов-аналогов, функционирующих в сходных природных условиях (менее 50 лет);

2) экологическое дешифрирование аэрокосмических материалов;

3) маршрутные наблюдения с покомпонентным описанием природной среды и ландшафтов в целом, состояния наземных и водных экосистем, источников и признаков загрязнения;

4) проходку горных выработок для получения экологической информации;

5) эколого-гидрогеологические исследования;

6) геоэкологическое опробование и оценка загрязненности атмосферного воздуха, почв, грунтов, поверхностных и подземных вод;

7) лабораторные химико-аналитические исследования;

8) газогеохимические исследования;

9) санитарно-эпидемиологические и медико-биологические исследования.

Следует более подробно остановиться на пунктах 4 - 9.

Глубина выработок при инженерно-экологических исследованиях устанавливается в зависимости от уровня залегания первого водоупорного слоя и должна обеспечивать литолого-фациальный анализ геологического разреза и гидрогеологических условий, отбор проб воды и грунтов для определения их экологического состояния, существующей степени и глубины загрязнения. Однако глубина может быть увеличена в зависимости от целей исследования.

Таким образом, руководствуясь данным положением, в Приморском районе изучению подвергаются лишь верхние горизонты четвертичной толщи и грунтовый водоносный горизонт, что не отражает всю сложность экологической ситуации подземной среды, вызванную негативной трансформацией ее компонентов.

Согласно рассматриваемому нормативному документу изучение гидрогеологических условий с инженерно-экологических позиций полностью дублирует гидрогеологические исследования водоносных горизонтов, в том числе их установление, условия залегания естественную защищенность, компонентный состав и т.д. При наличии насыпной толщи мощностью не менее 2,0-2,5 м проводят полевые газогеохимические исследования, включающие:

- шпуровую съемку грунтового воздуха по профилям и сети (при глубине шпуров 0,8-1,0 м);

- газовую съемку приземной атмосферы с эмиссионной съемкой (измерением интенсивности потоков биогаза к дневной поверхности из грунтовой толщи, л/с см2).

Таким образом, инженерно-экологические исследования, в основном, затрагивают верхние горизонты подземной среды и не учитывают специфику и длительность техногенного воздействия, за исключением исследования процесса биохимического газообразования в пределах засыпанных территорий на небольшой глубине. Кроме того, ничего не говорится о возможном развитии биокоррозионных процессов, связанных с жизнедеятельностью микробиоты, продуцирующей газы различной растворимости. Не приводится анализа микробных сообществ, которые распространены в подземной среде. Поэтому рассматриваемый документ требует корректировки с целью установления необходимого комплекса инженерно-экологических работ.

Изучение инженерно-экологических условий территории предполагаемой высотной застройки должно базироваться на исследовании особенностей ее освоения и использования, а также, в обязательном порядке исследования особенностей загрязнения подземной среды за счет поверхностных, приповерхностных и глубоких источников контаминации в историческом аспекте. Поверхностными источниками загрязнения служат:

свалки различного состава (в том числе и ликвидированные), снесенные кладбища, приповерхностные емкости для хранения нефтепродуктов, неглубокая канализационная сеть, а также глубокие канализационные коллекторы.

Как показывает анализ причин перехода сооружений в предаварийное или аварийное состояние, в период их функционирования зачастую наблюдается трансформация всех компонентов подземной среды за счет изменения физико-химических, биохимических, температурных условий, сопровождающихся привносом и активизацией микробиоты. Схематизация основных источников преобразования физико-химических, биохимических и термодинамических условий в подземном пространстве Приморского района приведена на рисунке 3.5, а их расположение показано на рисунке 3.6.

Негативное влияние действующих болотных (торфяных) отложений, обогащенных органическим веществом и микрофлорой, подробно рассматривается в разделе 2.2, поэтому здесь дается более подробное описание техногенных источников преобразования подземной среды.

Среди техногенных факторов ведущую роль в обогащении подземного пространства органикой, способствующей активизации жизнедеятельности природных микроорганизмов в подземной среде, играют утечки из системы водоотведения (таблица 3.3).

–  –  –

Рисунок 3.6 – Схематизация основных источников трансформации физико-химических условий в подземной среде Протяженность действующей канализационной системы СанктПетербурга составляет 6250 км.

Примерно половина ее требует проведения ремонтных работ или полной замены, подтверждением чему служат утечки из систем водоотведения. Наряду канализационными стоками негативное воздействие на состояние подземного пространства Приморского района оказывают свалки в особенности хозяйственно-бытового состава [87]. По официальным данным в городе зафиксировано около 200 несанкционированных свалок объемом свыше 5 млн.м3, занимающих площадь более 500 га.

Опасность несанкционированных свалок связана с отсутствием подстилающего экрана между свалочной массой и подземной средой, что приводит к свободной инфильтрации жидкой фазы. В результате, атмосферные осадки преобразуются в уникальный по своей токсичности фильтрат, который и служит основным агентом воздействия свалок на подземные и поверхностные воды, песчано-глинистые грунты и растительность. Наибольшую экологическую опасность представляют смешанные свалки промышленных и хозяйственно-бытовых отходов, где отмечается высокая концентрация наиболее токсичных среди химических элементов тяжелых и редких металлов, присутствуют разнообразные органические соединения, часто обнаруживаются радиоактивные компоненты.

Загрузка...

Преобразование подземных вод в зоне свалок начинается со снижения их окислительно-восстановительного потенциала и последующего появления широкого спектра органических и неорганических веществ. Кроме того, фиксируются тяжелые металлы, большое количество сульфатов, нитратов, нитритов, аммония и др. Уже через 3-4 года после начала функционирования свалка формирует вокруг себя специфическую среду, которая считается экологически опасной и непригодной для всего живого. Радиус влияния крупных свалок на компоненты подземной среды составляет не менее 3-5 км За счет протекающих биохимических реакций наблюдается [81].

газообразование и значительное выделение тепла, о чем уже упоминалось в разделе 2.2. Установлено, что в районе свалок прослеживается температурное загрязнение, температура воды поднимается на 10оС, при этом, содержание кислорода в воде уменьшается на 33 %, что, прежде всего, связано с окислением органической компоненты.

Наибольшее воздействие на состав, состояние и свойства песчаноглинистых грунтов, оказывает совместное действие погребенных торфов и дополнительное поступление утечек из канализационной сети, которые привносят в грунт специфическую микрофлору, а также являются дополнительным источником поступления легко утилизируемых органических и неорганических соединений. Кроме того, эти стоки характеризуются повышенной температурой, ускоряющей биохимические процессы.

Следует отметить, что микробная составляющая подземного пространства является малоизученным компонентом, однако ее значительный вклад в преобразование остальных составляющих подземной среды уже доказан работами, которые проводятся на кафедре гидрогеологии и инженерной геологии с 1988 года (Дашко Р.Э, 1994 г).

На основании вышеизложенного можно сделать вывод, что при проведении инженерно-экологических исследований на стадии разработки предпроектной документации необходимо проводить:

исследование численности и видового разнообразия микроорганизмов в песчано-глинистых грунтах;

химический анализ подземных вод с позиции степени и характера их загрязненности, при обязательном учете органической составляющей;

физическое моделирование трансформации состояния и свойств грунтов при их контаминации для прогнозирования возможного развития инженерно-геологических процессов в подземной среде и оценки степени их опасности.

Изучение микроорганизмов в подземной среде должно производиться с помощью прямых и косвенных методов. Под прямыми методами понимается установление наличия различных физиологических групп микроорганизмов:

бактерий и микромицетов, посеянных на различные питательные среды в чашечках Петри, путем прямого подсчета их количества с помощью электронной микроскопии. К косвенным методам относится исследование содержания микробного белка с применением интегрального показателя содержания микробной массы (ММ, мкг/г). Такое исследование основывается на определении содержания микробного белка путем окрашивания супернатанта, подготовленного реактивом М. Бредфорд и просвечиванием его на спектрофотометре при длине волны 595 нм. Следует отметить, что косвенный метод определения ММ внедрен на кафедре гидрогеологии и инженерной геологии и используется уже более 10 лет на различных объектах Санкт-Петербурга. Достоинством метода является простота и скорость выполнения анализа микробной массы в грунтах, а также возможность установления микробной составляющей по величине белка в пробах разрушенных материалов (бетонах, железобетонах, металла, кирпиче и даже чугуне).

Многочисленные исследования микробной составляющей подземного пространства Санкт-Петербурга, выполненные на кафедре гидрогеологии и инженерной геологии под руководством Р.Э. Дашко, показали, что фоновые значения микробной массы для незагрязненных грунтов Санкт-Петербурга не превышают следующих величин, мкг/г: озерно-морские 50; озерноледниковые 38, моренные 30,коренные глины венда и нижнего кембрия 10 [29].

Наряду с общим содержанием микробного белка в грунтах следует определять содержание растительных остатков различной степени разложения. В действующем нормативном документе ГОСТ 25-100-11 говорится, что содержание в песках органического вещества менее 3 % не оказывает никакого влияния на их свойства. Однако целенаправленные исследования воздействия малого содержания органического вещества, определяемого по величине потери при прокаливании, показали заметное влияние на состояние и показатели физических, водных и механических свойств песчаных отложений [23].

Следующим пунктом инженерных исследований является изучение химического состава подземных вод не только с позиции их агрессивного воздействия по отношению к разнообразными конструкционным материалам, но и с точки зрения загрязненности различными органическими веществами абиогенного и биогенного генезиса, а также привносом микроорганизмов.

В обязательном порядке необходимо определять в подземных водах следующие показатели:

Перманганатную окисляемость, мгО2/дм3;

Химическое потребление кислорода - бихроматную окисляемость (ХПК), мгО2/дм3;

Биологическое потребление кислорода в течение 5 дней (БПК5), мгО2/дм3.

Значения приведенных показателей характеризуют биологическую активность водонасыщенных грунтов и степень их микробной пораженности.

Программой инженерно-геологических исследований должно быть предусмотрено определение окислительно-восстановительных условий подземной среды с помощью полевых измерений величины окислительновосстановительного потенциала (Eh, мВ) и кислотно-щелочного показателя (рН). Важность изучения окислительно-восстановительных условий связана, прежде всего, с трансформацией свойств грунтов и изменением валентности некоторых металлов, прежде всего, железа от окисного (трехвалентного) к «закисному» (двухваленьному). Установлено, что в анаэробной среде окисное железо, цементирующее моренные грунты, способно переходить в более подвижную закисную форму, повышая диспергацию грунтов, их гидрофильность, снижая прочность. Индикатором анаэробности среды служит содержание органики, наличие сероводорода (H2S) и аммония (NH4+).

Аммоний является отрицательно-гидратирующим ионом, увеличивает подвижность воды в поровом пространстве, а также диспергирует агрегаты грунтов. Сероводород генерируется сульфатредуцирующими бактериями при восстановлении SO42-. Сероводород - хорошо растворимый газ, легко окисляется на воздухе. Определение содержания аммония и сероводорода следует производить только в полевых условиях с помощью селективных электродов на соответствующие компоненты.

В качестве показателя активности микробной деятельности можно рекомендовать определение газогенерации СО2 в подземной среде, который рассматривается как продукт дыхания микроорганизмов.

Основанием для доказательства необходимости разработки мероприятий, обеспечивающих снижение негативного воздействия различных контаминантов на компоненты подземной среды, должно служить моделирование реальной ситуации взаимодействия сооружения с подземной средой. В условиях широкого распространения болотных отложений, постоянных утечек из канализационной системы, загрязнения нефтепродуктами необходимо производить сравнительную оценку физикомеханических свойств, а также микробной пораженности грунтов до и после воздействия на них контаминантов различной природы (канализационных стоков в течение 3 месяцев). Результатом таких исследований должен служить прогноз трансформации состояния и свойств песчано-глинистых грунтов во времени, провоцирующих развитие опасных инженерногеологических процессов, снижающих эксплуатационную надежность объектов высотного строительства.

3.3.3 Принципы изучения инженерно-геологических особенностей территории высотной застройки Достоверность и полнота инженерно-геологических исследований, а также их корректная интерпретация являются основой для безопасного строительства и эксплуатации сооружений различного назначения.

156 В связи с тем, что высотные здания отличаются от типовых гражданских и промышленных зданий своим архитектурным обликом, высотой и сложнейшим технологическим устройством, наибольший акцент при изучении особенностей разреза территории для таких объектов следует ставить на проведении полевых инженерно-геологических исследований с целью обеспечения их длительной устойчивости.

На первоначальном этапе инженерных исследований необходимо заложить комплекс полевых работ, включающий геофизические и буровые, а также полевые методы изучения прочности и деформационной способности четвертичных и дочетвертичных грунтов, изучение гидродинамического режима подземных вод и его прогнозирование во времени, определение содержания устойчивых и неустойчивых компонентов вод, окислительновосстановительных и кислотно-щелочных условий in situ.

На предпроектной стадии рекомендуется применять комплекс геофизических исследований, который должен включать сейсмические работы. Сейсморазведка стала одним из эффективных методов инженерногеологических исследований зоны основания, в особенности при необходимости изучения Рисунок 3.7– Сейсмографический разрез. относительно больших Штриховыми линиями обозначены глубин. Методы МОВ и МПВ интервалы глубин кровли дислоцированных заключаются в разделении глин венда литологических разностей по скорости распространения упругих волн и необходимы для отбивки кровли верхнекотлинских глин верхнего венда, рассматриваемых в качестве несущего горизонта для высотных зданий, с установлением мощности их дислоцированной толщи (рисунок 3.7). Кроме того, использование этих методов позволяет подтвердить выявленные тектонические нарушения [97].

Среди рекомендуемых геофизических методов можно выделить электроразведочные работы и методы сопротивления (вертикальное электрическое зондирование, электропрофилирование).

Скважинные геофизические методы для решения поставленных выше задач должны включать сейсмоакустические (вертикальное сейсмическое профилирование ВСП (для изучения анизотропии вендских глин) и радиоволновые (межскважинное радиоволновое просвечивание МС РВП) методы. Согласно исследованиям специалистов ИГЭ РАН, эти методы позволяют оценить степень снижения прочности горных пород в толще за счет различных дефектов, прежде всего, трещиноватости, что особенно важно для коренных глинистых пород [49,67].

Как отмечалось выше, геофизические работы в обязательном порядке должны сопровождаться бурением инженерно-геологических скважин для уточнения и наиболее достоверного выделения границ литологических разностей с опробованием скважин на полную глубину.

Бурение инженерно-геологических скважин на участках строительства высотных зданий должно отвечать следующим требованиям:

Количество и расположение инженерно-геологических скважин должно четко коррелироваться с сеткой несущих конструкций или колонн.

Конечный диаметр инженерно-геологических скважин при строительстве высотных зданий не должен быть менее 108 мм для того, чтобы была возможность испытывать образцы максимальным диаметром 10 см и оценивать влияние масштабного эффекта на прочность и деформируемость вендских глин.

При отборе образцов в процессе бурения инженерногеологических скважин для исследования физико-механических свойств грунтов следует минимизировать нарушение естественного сложения образцов.

Установление взаимодействия напорных водоносных горизонтов определенного состава с породами вышележащих толщ в условиях перетекания.

Кроме того, для объектов повышенной сложности обязательным условием изучения механических свойств должно быть проведение полевых инженерно-геологических испытаний, позволяющих получить показатели деформируемости и прочности пород in situ, а также оценить их пространственную изменчивость Среди полевых методов изучения инженерно-геологических условий объектов повышенного уровня ответственности и сложности рекомендуется производить:

- статическое и динамическое зондирование;

- прессиометрические испытания грунтов в скважинах;

- испытания грунтов статическими нагрузками (штамповые испытания) в шурфах и скважинах,

- испытание грунтов сваями.

Исследование физико-механических свойств песчано-глинистых грунтов с применением метода статического зондирования имеет ряд существенных недостатков. Во-первых, основным ограничением использования данного метода является наличие включений в количестве 25 % и более по массе размером от 10 мм, поэтому его использование для получения свойств моренных разностей, содержащих большое количество включений не может быть рекомендовано. Во-вторых, по результатам статического зондирования пески, обладающие плывунными свойствами, классифицируются как пылеватые пески средней плотности. Такая ошибка инженерно-геологических исследований, зачастую, приводит к авариям в строительных котлованах или горных выработках при значительной мощности плывунных разностей. В-третьих, использование результатов статического зондирования для оценки параметров прочности и деформационной способности песчано-глинистых пород дает завышенные результаты, поскольку еще в ХХ веке проводилась корреляция лобового сопротивления при статическом зондировании с параметрами сопротивления сдвигу, полученных по схеме КД, а показателей деформационных свойств с результатами компрессионных испытаний. В-четвертых, ограничением использования метода статического зондирования считается наличие даже тонких прослойков и включений твердых пород в инженерно-геологическом разрезе. Следует отметить, что использование метода статического зондирования ограничивается глубиной 40 м, поэтому может быть рекомендовано только для четвертичной толщи и верхней части верхнекотлинских глин, о которых говорилось выше.

Таким образом, применение статического зондирования целесообразно для отложений четвертичной толщи верхней части разреза, исключая моренные разности и водонасыщенные пески для расчленения разреза и выделения слабых прослоев.

Прессиометрические испытания позволяют определить деформационную способность грунтов до глубины 50-60 м, что является недостаточным для изучения толщи вендских глин на всю зону основания при условии возведения тяжелых высотных зданий. Существенным недостатком прессиометрических испытаний является и тот факт, что деформационные свойства грунтов изучаются в горизонтальном направлении по напластованию. Такой способ может давать завышенные значения модуля общей деформации для анизотропных сред, таких как вендские глины, характеризующиеся анизотропией свойств по горизонтали и по вертикали.

Следует отметить, что при подготовке проведения прессиометрических испытаний необходимо производить оценку жесткости пород и жесткости стенок прессиометра, поскольку в случае если жесткость установки будет выше, чем жесткость пород, то полученные значения будут не соответствовать реальной деформационной способности.

Одним из наиболее важных полевых методов, позволяющих определить деформационные свойства песчано-глинистых грунтов, а именно, модуль общей деформации, считаются штамповые испытания. Поскольку штамповые испытания проводятся непосредственно с земной поверхности, возникает сложность получения достоверных показателей деформационных свойств пород в зоне основания. Однако этот метод позволяет косвенным образом определить роль трещиноватости пород при оценке развития деформаций. Так, при проведении штамповых испытаний в зоне дислокации вендских глин их модуль общей деформации при первичном нагружении составил 26,9 МПа, при повторном - 107,6 МПа, что говорит о смыкании макротрещин и повышении устойчивости пород при воздействии нагрузки, превышающей природное давление. Вендские глины, прослеживающиеся на глубине более 50 м, характеризуются значениями модуля общей деформации 85,2 МПа при первичном нагружении и 95,2 МПа при вторичном, что свидетельствует о меньшей значимости трещиноватости среды.

Следующим этапом оценки инженерно-геологических условий участков высотного строительства является проведение комплекса лабораторных исследований для оценки прочности и деформационной способности грунтов. Получение наиболее достоверных показателей механических свойств пород будет способствовать снижению вероятности сокращения срока их службы в период эксплуатации.

Во многих случаях оценку прочности и деформационной способности грунтов производят по номограммам на основании использования показателя консистенции, который, как отмечалось ранее, не всегда является определяющим параметром механических свойств, особенно для трещиноватых пород, в которых блок имеет жесткие структурные связи.

При рассмотрении пригодности компрессионных испытаний для оценки деформационной способности глинистых разностей следует отметить их существенные недостатки:

в приборах компрессионного сжатия отсутствует возможность бокового расширения, что не соответствует работе пород в основании сооружений;

в связи с незначительной толщиной образца (h 2 см при d =7,0 см, толщина образца 1/3 или 1/2 диаметра) возникают градиенты, величины которых несопоставимо выше, по сравнению с реально действующими в основании сооружений. Под действием высоких градиентов наблюдается активное протекание процесса фильтрационной консолидации (WeWp);

отсутствует возможность учета масштабного эффекта и влияния трещиноватости на характер деформирования из-за нулевых значений латеральных деформаций, которые препятствуют деформированию образца за счет раскрытия микротрещин и смещения по ним;

отсутствует возможность испытания пород с высоким содержанием крупных включений (например, моренных разностей).

В таких случаях целесообразно применять установки трехосного сжатия, позволяющие определять модуль общей деформации и параметры сопротивления сдвигу с возможностью бокового расширения образца породы, имеющего микротрещины.

Для оценки параметров прочности глинистых грунтов в настоящее время самым распространенным методом является одноплоскостной срез, существенным недостатком которого считается разрушение образца по фиксированной (принудительной) плоскости. Следует отметить, что углы внутреннего трения по данным сдвиговых испытаний в одноплоскостных приборах имеют завышенные значения, что связано с несовершенством производства опытов. В сдвижных приборах происходит доуплотнение водонасыщенных образцов под действием нормальных давлений, в результате чего естественная влажность снижается за счет оттока поровой воды при высоких градиентах напора, возникающих при передаче нагрузки на образец небольшой высоты даже при использовании схемы быстрого сдвига.

Вместе с тем, применение одноплоскостного среза необходимо при оценке параметров сопротивления сдвигу по контактам (сдвиг «плашка по плашке»), а также исследовании максимальной и остаточной прочности глинистых разностей.

Одним из универсальных методов в практике оценки параметров сопротивления сдвигу и показателей деформационных свойств в лабораторных условиях является метод трехосного сжатия, позволяющий смоделировать условия всестороннего напряженного состояния грунтов [109, 110]. Кроме того, в приборах трехосного сжатия есть возможность исследовать влияние масштабного эффекта на прочность грунтов за счет использования образцов различного размера с диаметрами от 37 мм до 100 мм и удвоенной высотой. Этот момент является достаточно принципиальным в литифицированных разностях, поскольку он позволяет определять коэффициент поперечного расширения, а в трещиноватых разностях появляется возможность оценки влияния микротрещиноватости на показатели механических свойств.

Существует три методики проведения трехосных испытаний:

неконсолидированно-недренированные (НН), консолидированонедренированные (КН) и консолидировано-дренированные (КД).

Основным недостатком проведения консолидированных испытаний является возможность развития фильтрационной консолидации на стадии уплотнения образца, при этом фильтрационная консолидация может затронуть весь объем образца испытываемого грунта, поскольку в приборе создаются значительные градиенты напора под действием всестороннего давления.

Дренированное испытание предопределяет возможность протекания фильтрационной консолидации на стадии испытания образца под действием осевого давления. Поэтому наиболее достоверным методом для оценки прочности и деформационной способности грунтов являются неконсолидированно-недренированные испытания. При этом, предварительное обжатие образца после его упругого разуплотнения определяется глубиной залегания и оказывает влияние если глубина отбора составляет более 30 м.

Как отмечалось ранее, коренные глины характеризуются значительной степенью трещиноватости, что предопределяет их деформирование и разрушение по готовым плоскостям. Вполне понятно, что лабораторные испытания на образцах небольшого размера, имеющих незначительное количество дефектов, является недостаточными для получения достоверных механических свойств трещиноватых пород. Поэтому для перехода к реальным показателям прочности и деформационной способности глин необходимо вводить понижающий коэффициент (коэффициент структурного ослабления), установление которого производится на основании проведения специализированных исследований трещиноватости толщи пород [27].

Для учета влияния макротрещиноватости на величину сцепления в лабораторных условиях рекомендуется использовать коэффициент структурного ослабления, который зависит от параметров трещиноватости и мощности зоны деформируемости:

–  –  –

где см – сцепление пород в массиве; со - в образце, с’ - по контакту между блоками пород; Н – мощность зоны деформирования; lT –средний размер блока; а – коэффициент, зависящий от прочности пород в монолитном образце и характера трещиноватости (по данным ВНИМИ для плотных аргиллитоподобных глин а=2-3) [5].

Для определения модуля общей деформации трещиноватого массива расчетным путем можно воспользоваться подходом, рекомендованным

К.В. Руппенейтом [106]:

–  –  –

химического поглощения (ионного обмена). Поэтому в полный цикл лабораторных исследований глинистой толщи венда следует включать модельные эксперименты, учитывающие взаимодействие вод вендского водоносного комплекса и блоков глин в условиях отсутствия набухания при обязательном учете состава обменных катионов в поглощенном комплексе глинистой породы с последующим определением параметров сопротивления сдвигу и деформационной способности. Следует отметить, что повышение содержания ионов натрия в составе обменных катионов способствует росту дисперсности глинистых разностей, повышению их гидрофильности, переходу в более пластичное состояние и, как следствие, снижению прочности и росту деформируемости.

При оценке работы вендской глинистой толщи в основании сооружения необходимо использовать принцип квазисплошности и квазиоднородности трещиноватой среды. Критерием применения модели квазисплошной и квазиоднородной среды может служить отношение ширины загруженной площади (В) к среднему размеру блока трещиноватых пород (l) (рисунок 3.9).

–  –  –

постоянных показателей прочности и деформационной способности глин с учетом максимального их понижения коэффициента за счет макротрещиноватости толщи.

В 1-м случае порода рассматривается как монолитная среда и все харакетристики механичсеких свойств должны быть даны для блоков пород.

Во 2-м случае среда рассматривается как трещиновато-блочная, необходимы натурные исследования. В 3 случае – среда анализируется как квазисплошная и квазиоднородная при практически постоянных значениях прочности и модуля общей деформации Согласно С.Б. Ухову критерий квазисплошности и квазиоднородности трещиноватых пород также можно оценить с использованием характера трещиноватости и деформационных свойств:

m100 n A 1M T B 100( M a A mMT B kкв (3.8) n( A 1)(M a A mMT B где m=1,2,3 соответственно для одномерной, двухмерной (плоской) и трехмерной (объемной) задач; n – заданная точность определений; А=а/а (а

– средний размер блока; а – средний размер ширины трещины); В= ЕБ/ЕТ (ЕБ, ЕТ – соответственно средние значения модулей деформации отдельных блоков и трещин); МБ и МТ – функции, зависящие от коэффициентов поперечного расширения Б=Т.

Гидрогеологические исследования разреза территории должны быть направлены на изучение величины действующего, а также прогнозируемого напора водоносных горизонтов для оценки прорывов напорных вод в строительный котлован, либо перетекания – восходящего либо нисходящего.

Кроме того, следует определять химический состав подземных вод в полевых условиях в связи с наличием неустойчивых компонентов для установления, их агрессивного воздействия по отношению к материалам фундаментов.

Отдельным пунктом необходимо рассматривать воздействие вендского водоносного комплекса на устойчивость зданий. Высокая величина напора вендского комплекса способствует восходящему перетеканию хлоридных натриевых вод, агрессивных по отношению к конструкционным материалам фундаментов, через трещиноватую толщу. Как отмечалось ранее, при давлении более 3 атм. бетоны становятся диффузионно-проницаемыми для ионов малого размера, таких как Na и Cl. В результате такого взаимодействия в бетонах образуются легкорастворимые соединения, которые выщелачиваются. Поскольку вендский водоносный комплекс характеризуется хлоридным натриевым составом с величиной напора в пределах Приморского района, достигающей 85-90 м, его влияние будет иметь принципиальное значение для оценки устойчивости проектируемых высотных зданий с различных позиций.

Обязательным показателем компонентного состава подземных вод должен являться микробиологический критерий БПК5, несмотря на то, что он характеризует наличие только аэробных форм, а также определение окислительно-восстановительной и кислотно-щелочной обстановки в подземной среде.

Таким образом, основные принципы изучения особенностей подземного пространства должны базироваться на нескольких положениях:

анализ исторического аспекта использования территории высотного строительства с учетом особенностей и длительности контаминации подземной среды (геоэкологический фактор);

влияния структурно-тектонических условий, определяющих наличие палеодолин, степень трещиноватости вендской толщи и интенсивность восходящего перетекания напорных вод вендского водоносного комплекса;

выбор и обоснование необходимой и достаточной программы полевых и лабораторных исследований для получения достоверных показателей прочности и деформационной способности грунтов в разрезе котлована и основания сооружений с учетом их инженерно-геологической модели: трещиновато-блочная либо тонкопористая среды;

гидрогеологические исследования влияния напоров и химизм водоносных горизонтов при их перетекании через трещиноватую толщу, для установления закономерностей преобразования глинистых грунтов и коррозии конструкционных материалов, прежде всего бетонов свай;

моделирование взаимодействия компонентов подземной среды:

грунтов, подземных вод и биохимических газов и проектируемого сооружения для прогнозирования развития инженерно-геологических процессов, способствующих снижению его длительной устойчивости.

3.4 Трещиноватые верхнекотлинские глины верхнего венда как несущий горизонт для высотных зданий При оценке надежности системы «высотное сооружение – фундамент – грунтовое основание» наибольшие трудности возникают при инженерногеологическом анализе последнего, как самого важного конструктивного элемента рассматриваемой системы Для высотных зданий, [71].

взаимодействующих с песчано-глинистыми грунтами подобно жесткому штампу на податливом основании, особенно важным является величина абсолютных осадок и неравномерность их развития.

Выбор конструктивной схемы устройства фундамента высотных зданий зависит, прежде всего, от инженерно-геологических особенностей территории (глубины залегания прочных пород), а также технических параметров и конструкционной схемы проектируемого сооружения (давления, типа здания, фундамента, глубины его заложения, размещения и материала колонн).

В связи с различной глубиной залегания кровли глинистых разностей верхнего венда, следует рассматривать два варианта расположения фундаментов в разрезе Приморского района.

1 Вариант. Вне зон палеодолин кровля вендских глин прослеживается на глубине менее 25 м (рисунок 3.10). В этом случае на стадии проектирования здания может рассматриваться фундамент - плита, который будет опираться на верхнекотлинские глины верхнего венда, ниже зоны разуплотнения. При рассмотрении таких участков необходимо учитывать особенности тектонического фактора. Как известно, влияние тектонического фактора отражается на интенсивности трещиноватости вендской толщи, показатели прочности и деформационной способности которой могут изменяться в широких пределах.

В качестве примера следует привести значения модуля общей деформации вендских глин в разрезе площадки строительства «Лахта центр».

В разрезе участка строительства кровля глин встречается на глубине 20-25 м и отсутствуют тектонические разломы.



Pages:     | 1 |   ...   | 2 | 3 || 5 | 6 |   ...   | 7 |
Похожие работы:

«РОМАНЕНКО ВЛАДИМИР СЕРГЕЕВИЧ ГОРИЗОНТАЛЬНАЯ ВАЛКОВАЯ МЕЛЬНИЦА 05.02.13. – Машины, агрегаты и процессы (строительство и ЖКХ) ДИССЕРТАЦИЯ на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель д.т.н., профессор Богданов В.С. Белгород 2015 СОДЕРЖАНИЕ ВВЕДЕНИЕ.. РАЗДЕЛ 1. СОСТОЯНИЕ И НАПРАВЛЕНИЯ РАЗВИТИЯ СРЕДЕНЕХОДНЫХ...»

«Норьков Евгений Сергеевич Разработка методов расчета характеристик демпфирования общей вибрации судов с учетом гидродинамических сил волновой и вязкостной природы Специальность 05.08.01 – Теория корабля и строительная механика Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный...»

«Сорокин Роман Николаевич ГЕОТЕХНОЛОГИЧЕСКОЕ ОБОСНОВАНИЕ ЭНЕРГОЭФФЕКТИВНОГО ПРОИЗВОДСТВА И ИСПОЛЬЗОВАНИЯ ТОРФЯНОГО ТОПЛИВА Специальность 25.00.22 Геотехнология (подземная, открытая и строительная) Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель доктор техн. наук, доцент...»

«ЧЕРКАШИН Александр Александрович ОБОСНОВАНИЕ ПАРАМЕТРОВ ТЕХНОЛОГИИ ИНТЕНСИВНОЙ ОТРАБОТКИ ПОЛОГИХ УГОЛЬНЫХ ПЛАСТОВ НА ШАХТАХ КУЗБАССА В УСЛОВИЯХ ПОВЫШЕННЫХ ВОДОПРИТОКОВ Специальность 25.00.22 Геотехнология (подземная, открытая и строительная) Диссертация на соискание...»

«ПЕТРОВА ЗОЯ КИРИЛЛОВНА Кандидат архитектуры ОРГАНИЗАЦИЯ МАЛОЭТАЖНОЙ ЖИЛОЙ ЗАСТРОЙКИ В РОССИИ Специальность 05. 23. 22 – Градостроительство и планировка сельских населенных...»

«Семикин Павел Павлович ПРИНЦИПЫ ФОРМИРОВАНИЯ АРХИТЕКТУРЫ ВЫСОТНЫХ ЗДАНИЙ С ВОЗОБНОВЛЯЕМЫМИ ИСТОЧНИКАМИ ЭНЕРГИИ Специальность 05.23.21 – Архитектура зданий и сооружений. Творческие концепции архитектурной деятельности Диссертация на соискание ученой степени кандидата архитектуры Научный руководитель: кандидат архитектуры, профессор А.А. Магай...»

«МЕЩЕРЯКОВ ИЛЬЯ ГЕОРГИЕВИЧ УПРАВЛЕНИЕ ОРГАНИЗАЦИОННЫМИ НОВОВВЕДЕНИЯМИ В ИННОВАЦИОННООРИЕНТИРОВАННЫХ КОМПАНИЯХ Специальность 08.00.05 – Экономика и управление народным хозяйством (управление инновациями) диссертация на соискание ученой степени кандидата экономических наук Научный руководитель д-р экон....»

«Гайдук Альбина Ринатовна Архитектурные принципы объемно-планировочной организации детских клинико-реабилитационных онкологических центров. 05.23.21 – Архитектура зданий и сооружений. Творческие концепции архитектурной деятельности. ТОМ диссертация на...»

«КОРКИНА ЕЛЕНА ВЛАДИМИРОВНА СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ МЕТОДОВ ОПРЕДЕЛЕНИЯ СВЕТОПРОПУСКАНИЯ ОКОННЫХ БЛОКОВ ДЛЯ ОБЕСПЕЧЕНИЯ ЕСТЕСТВЕННОГО ОСВЕЩЕНИЯ ПОМЕЩЕНИЙ ЗДАНИЙ Специальность 05.23.01 – Строительные конструкции, здания и сооружения ДИССЕРТАЦИЯ на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель: кандидат...»

«САНКОВСКИЙ Александр Андреевич ОБОСНОВАНИЕ РЕСУРСОСБЕРЕГАЮЩИХ СИСТЕМ РАЗРАБОТКИ СИЛЬВИНИТОВЫХ ПЛАСТОВ В ЗОНАХ ВЛИЯНИЯ ДИЗЪЮНКТИВНЫХ НАРУШЕНИЙ Специальность 25.00.22 – Геотехнология (подземная, открытая и строительная) Диссертация на соискание ученой степени кандидата...»

«БАЛБАЛИН АЛЕКСЕЙ ВЛАДИМИРОВИЧ ЦЕМЕНТНЫЕ КОМПОЗИТЫ НА ОСНОВЕ СУХИХ СТРОИТЕЛЬНЫХ СМЕСЕЙ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ КОМПЛЕКСНЫХ МОДИФИКАТОРОВ Специальность 05.23.05 – Строительные материалы и изделия Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель: доктор технических наук Низина Татьяна...»

«Киселев Денис Георгиевич НАНОМОДИФИЦИРОВАННЫЕ СЕРНЫЕ ВЯЖУЩИЕ ВЕЩЕСТВА ДЛЯ СТРОИТЕЛЬНЫХ МАТЕРИАЛОВ ОБЩЕСТРОИТЕЛЬНОГО И СПЕЦИАЛЬНОГО НАЗНАЧЕНИЯ Специальность 05.23.05 – Строительные материалы и изделия Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель: советник РААСН, профессор, доктор технических наук Е.В. Королев Москва...»

«ГОЛОСОВА ЕВГЕНИЯ ВИКТОРОВНА ФОРМИРОВАНИЕ ИНТЕГРАЛЬНОЙ СИСТЕМЫ УПРАВЛЕНИЯ ЭНЕРГОСБЕРЕЖЕНИЕМ В ЖИЛИЩНОМ ФОНДЕ КРУПНОГО ГОРОДА Специальность 08.00.05. Экономика и управление народным хозяйством: экономика, организация и управление предприятиями, отраслями, комплексами...»

«КРЫГИНА АЛЕВТИНА МИХАЙЛОВНА МЕТОДОЛОГИЯ УПРАВЛЕНИЯ ИННОВАЦИОННЫМ РАЗВИТИЕМ МАЛОЭТАЖНОЙ ЖИЛИЩНОЙ НЕДВИЖИМОСТИ В УСЛОВИЯХ РЕСУРСОСБЕРЕЖЕНИЯ И ЭКОЛОГИЧНОСТИ СТРОИТЕЛЬСТВА Специальность: 08.00.05 «Экономика и управление народным хозяйством (экономика, организация и управление предприятиями, отраслями, комплексами...»

«МЕЩЕРЯКОВ ИЛЬЯ ГЕОРГИЕВИЧ УПРАВЛЕНИЕ ОРГАНИЗАЦИОННЫМИ НОВОВВЕДЕНИЯМИ В ИННОВАЦИОННООРИЕНТИРОВАННЫХ КОМПАНИЯХ Специальность 08.00.05 – Экономика и управление народным хозяйством (управление инновациями) диссертация на соискание ученой степени кандидата экономических наук Научный руководитель д-р экон....»

«ЧЕРКАШИН Александр Александрович ОБОСНОВАНИЕ ПАРАМЕТРОВ ТЕХНОЛОГИИ ИНТЕНСИВНОЙ ОТРАБОТКИ ПОЛОГИХ УГОЛЬНЫХ ПЛАСТОВ НА ШАХТАХ КУЗБАССА В УСЛОВИЯХ ПОВЫШЕННЫХ ВОДОПРИТОКОВ Специальность 25.00.22 Геотехнология (подземная, открытая и строительная) Диссертация на соискание...»

«Иванов Евгений Владимирович ОБОСНОВАНИЕ ПРИМЕНЕНИЯ ЗОЛОШЛАКОВЫХ СМЕСЕЙ ДЛЯ СТРОИТЕЛЬСТВА ЗЕМЛЯНОГО ПОЛОТНА С УЧЕТОМ ОСОБЕННОСТЕЙ ВОДНО-ТЕПЛОВОГО РЕЖИМА Специальность 05.23.11 – Проектирование и строительство дорог, метрополитенов, аэродромов, мостов и транспортных тоннелей...»

«БУЙ ВЬЕТ ХЫНГ РАЗРАБОТКА ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ СХЕМ КАПТАЖА МЕТАНА ПРИ ОТРАБОТКЕ СВИТЫ СБЛИЖЕННЫХ УГОЛЬНЫХ ПЛАСТОВ В УСЛОВИЯХ ШАХТЫ ХЕЧАМ Специальность 25.00.22 – Геотехнология (подземная, открытая и строительная) Диссертация на соискание ученой степени кандидата...»

«Сорокин Роман Николаевич ГЕОТЕХНОЛОГИЧЕСКОЕ ОБОСНОВАНИЕ ЭНЕРГОЭФФЕКТИВНОГО ПРОИЗВОДСТВА И ИСПОЛЬЗОВАНИЯ ТОРФЯНОГО ТОПЛИВА Специальность 25.00.22 Геотехнология (подземная, открытая и строительная) Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель доктор техн. наук, доцент...»

«Горшкова Александра Вячеславовна СУХИЕ СТРОИТЕЛЬНЫЕ СМЕСИ С МОДИФИЦИРУЮЩЕЙ ДОБАВКОЙ НА ОСНОВЕ ТОРФА 05.23.05 – Строительные материалы и изделия ДИССЕРТАЦИЯ на соискание учёной степени кандидата технических наук Научный руководитель: Доктор технических наук, профессор Н.О. Копаница Томск 201 СОДЕРЖАНИЕ Введение Анализ современного...»









 
2016 www.konf.x-pdf.ru - «Бесплатная электронная библиотека - Авторефераты, диссертации, конференции»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.