WWW.KONF.X-PDF.RU
БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА - Авторефераты, диссертации, конференции
 

Pages:   || 2 | 3 | 4 | 5 |   ...   | 8 |

«ИНДУКЦИОННЫЕ КОМПЛЕКСЫ ДЛЯ ИННОВАЦИОННЫХ ЭЛЕКТРОМЕТАЛЛУРГИЧЕСКИХ ТЕХНОЛОГИЙ ...»

-- [ Страница 1 ] --

ФГАОУ ВПО УРАЛЬСКИЙ ФЕДЕРАЛЬНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ

им. первого Президента России Б.Н. Ельцина

На правах рукописи

Фризен Василий Эдуардович

ИНДУКЦИОННЫЕ КОМПЛЕКСЫ ДЛЯ ИННОВАЦИОННЫХ

ЭЛЕКТРОМЕТАЛЛУРГИЧЕСКИХ ТЕХНОЛОГИЙ

Специальность 05.09.10 Электротехнология

Диссертация на соискание ученой степени

доктора технических наук



Научный консультант: доктор технических наук,

профессор Сарапулов Федор Никитич Екатеринбург 2014 Оглавление Перечень встречающихся сокращений 5 Введение 6

1. Аналитический обзор литературы и постановка задачи исследования 15

1.1.Типы и особенности индукционных устройств с проводящей загрузкой 15

1.2.Силовое воздействие на металл в индукционных установках 20

1.3.Специальные конструкции ИТП 23 1.3.1. Трехфазное питание индуктора 23 1.3.2. Перераспределение и фокусирование мощности 3 1.3.3. Индукторы с двухчастотным питанием 33 1.3.4. Источники питания ИТПСТН 35

1.4.Постановка цели и задач исследования 37

2. Методы исследования ИТПСТН 40

2.1.Методы исследования электромагнитных процессов в ИТПСТН 40 2.1.1. Метод Т-образных схем замещения 40 2.1.2. Метод конечных элементов 41 2.1.3. Метод конечных разностей 44 2.1.4. Метод детализированных магнитных схем замещения (ДМСЗ) 45

2.2.Расчет гидродинамических процессов в ИТПСТН 66 2.2.1. Методы описания турбулентных течений 66 2.2.2. Расчет формы свободной поверхности металла 68

2.3.Методы исследования тепловых процессов в ИТП 78 2.3.1. Метод конечных элементов, метод конечных разностей 78 2.3.2. Метод эквивалентных тепловых схем 80 2.3.3. Расчет поля температур в ванне с учетом движения жидкого металла 84

2.4.Выбор методов и постановка задачи исследования 87 2.4.1. Выводы по обзору методов исследования электромагнитного поля в ИТП

–  –  –

АСТН – агрегат специального технологического назначения АЧХ – амплитудно-частотная характеристика ДМСЗ – детализированная магнитная схема замещения ДСЗ – детализированная схема замещения ИПЖФС – индукционный перемешиватель жидкой фазы слитка ИТП – индукционная тигельная печь ИТПСТН – индукционная тигельная печь специального технологического назначения КПД – коэффициент полезного действия ЛАД – линейный асинхронный двигатель ЛНД – литье под низким давлением МГД – магнитогидродинамический МДС – магнитодвижущая сила МКР – метод конечных разностей МКЭ – метод конечных элементов МПА – многофункциональный плавильный агрегат НИР – научно-исследовательская работа ОТВС – отработавшая тепловыделяющая сборка ПВЖФВ – плавка с вращением и жидкофазным восстановлением ППЧ – полупроводниковый преобразователь частоты ПЧ – преобразователь частоты ПЭЛ – поглощающий элемент СЗ – схема замещения ССЗ – сложная составная заготовка ТВС – тепловыделяющая сборка ТВЭЛ – тепловыделяющий элемент ТИТП – турбоиндукционная тигельная печь УИН – установка индукционного нагрева ФЧХ – фазо-частотная характеристика ЦЛИМ – цилиндрическая линейная индукционная машина ЭВМ – электронная вычислительная машина ЭДС – электродвижущая сила ЭМВ – электромагнитный вращатель ЭТС – эквивалентная тепловая схема

Введение

На современном этапе развития промышленности, науки, техники и технологии появились предпосылки качественного скачка на новый уровень с появлением новых материалов, обладающих уникальными свойствами.

Использование новых материалов в различных сферах связано с разработкой новых технологий, позволяющих обеспечить достаточную производительность при высоком качестве продукции. Например, расширение производства сверхпроводящих проводников привело к потребности увеличения производительности существующих технологических комплексов, и внедрения в связи с этим технологий интенсивного нагрева. Современной наукой предлагаются также новые конструкционные композитные металломатричные материалы.

Промышленный комплекс в кратчайшие сроки должен предложить технологическое оборудование для получения указанных материалов в достаточных количествах. Вновь разрабатываемое для этих задач оборудование должно также отвечать современным требованиям по энерго- и ресурсосбережению. Важность вышеназванной задачи усугубляется сложившейся обстановкой, в которой Россия, обладая существенными запасами сырья, экспортирует за рубеж низкотехнологичную продукцию и получает назад продукцию, произведенную из своего же сырья, но более высоких переделов, и по существенно более высоким ценам. Собственные же технологии либо не отвечают требованиям ресурсо- и энергоемкости, что сказывается на величине добавленной стоимости, либо не обеспечивают достаточную производительность.





Индукционный нагрев и плавка металла для решения вышеназванных задач являются наилучшим решением по обеспечиваемой производительности и точности.

В настоящее время одним из наиболее перспективных методов плавки металлов является плавка в индукционных тигельных печах (ИТП). В нем сочетается контролируемое термическое воздействие на расплавляемый металл с электромеханическим воздействием, вызывающим интенсивное перемешивание металла в тигле. В течение длительного времени производились попытки усовершенствования ИТП. Во-первых, для увеличения эффективности плавки и термического КПД установки было предложено питать данный агрегат токами средней и повышенной частоты, увеличивая тем самым удельную мощность установки по сравнению с вариантом питания от источников промышленной частоты. Во-вторых, предпринимались попытки управления движением расплава различными способами.

Таким образом, ИТП является агрегатом двойного действия – высокоэффективной плавильной установкой с возможностью управления движением расплава для получения равномерного распределения примесей (легирующих добавок) в процессе плавки. В последнем случае ИТП аналогична электромагнитному перемешивателю (миксеру) и является общим случаем МГД-устройства металлургического назначения.

1. Управление как тепловым, так и электродинамическим воздействием на загрузку на всех стадиях технологического процесса является современным подходом к эксплуатации ИТП как универсального и высокоэффективного агрегата. Целями этого подхода являются снижение времени плавки и улучшение качества получаемого металла за счет управляемого электромеханического воздействия на расплав, что имеет большое значение, например, в литейном производстве.

2. Использование электродинамического воздействия на жидкий металл позволяет создать новые агрегаты с расширенными функциональными возможностями – агрегаты специального технологического назначения (АСТН). Один из них получил название «многофункциональный плавильный агрегат» (МПА). Основу его конструкции образует ИТП. Конструктивной особенностью печи является то, что высота и внутренний радиус тигля соизмеримы по величине (тогда как в типовой конструкции ИТП высота тигля обычно больше его внутреннего диаметра). Такое соотношение размеров во многом обусловлено особенностями технологических процессов, проходящих в агрегате. Поэтому ряд требований, которые предъявляются к ИТП классической конструкции, неприемлем для МПА. В частности, при реализации метода жидкофазного восстановления восстановлении металлов из оксидов с помощью сильных восстановителей реакция проходит с выделением тепла. Функция индуктора по нагреву загрузки должна быть заменена функцией отвода этой энергии («реверс» печи), преобладающей становится функция обеспечения вращения расплава с необходимой угловой скоростью, обеспечивающей создание лунки достаточной глубины. Лунка образует своеобразный «сосуд» для оксидов и шлака. Эту функцию выполняет индуктор электромагнитного вращателя (ЭМВ) с вращающимся магнитным полем.

3. Для получения металломатричных композитных материалов особенно актуально получить высокую однородность состава в объеме ванны. Это может быть достигнуто только при интенсивном перемешивании металла в ванне при одновременном вмешивании твердой фазы композита в металлическую матрицу. Агрегат, отвечающий этим требованиям и получивший название турбоиндукционной тигельной печи (ТИТП), также имеет в своем составе "греющий" индуктор и ЭМВ.

Если индуктор ИТП питается от инвертора средней частоты, то индуктор ЭМВ питается от преобразователя регулируемой (от средней до низкой) частоты в зависимости от этапа технологического цикла. Если к тому же учесть, что индукторы и система охлаждения МПА должны отводить избыточное тепло на основной технологической операции, то необходимо рассмотрение работы агрегата как многокомпонентного комплекса, в который входят индукторы ИТП и ЭМВ, источники их питания, системы компенсации реактивной мощности, система охлаждения, система контроля и управления режимами работы.

Функции "перемешивателя" и "нагревателя" в различных агрегатах могут превалировать по отношению друг к другу. В ряде случаев удается частично совместить функции нагревателя и двигателя в одном устройстве, например, в индукционных лабораторных перемешивателях для получения специальных сплавов для химических источников тока и индукционных перемешивателях жидкой фазы слитка (ИПЖФС) в процессе кристаллизации в установках непрерывного и полунепрерывного литья.

4. В настоящее время актуальным является вопрос энергоэффективности нагревательных установок. Индукционный нагрев позволяет в большинстве случаев обеспечить экономию энергии. Однако в ряде случаев при нагреве сложных составных загрузок (ССЗ) для обеспечения точности и равномерности нагрева необходимо использовать специальные конструкции индукторов и системы их электропитания.

5. Конструкция индукторов и источников питания современных ИТП не отвечает вновь поставленным задачам по обеспечению высокой производительности при нагреве и управляемому магнитогидродинамическому воздействию на расплав в ванне печи. Это привело к постановке задачи синтеза новых конструкций и систем питания ИТП специального технологического назначения (ИТПСТН) с многосекционным индуктором, обеспечивающим более гибкое воздействие на металл как при нагреве, так и при перемешивании.

Для предварительного анализа электромагнитного воздействия на расплавляемый металл и расчета параметров и интегральных характеристик таких ИТП необходимо иметь модель, учитывающую весь комплекс воздействий, а именно: электромагнитное воздействие, вызывающее наведение вихревых токов в металле, разогревающих и расплавляющих нагреваемый металл; тепловое воздействие, заключающееся в формировании заданной картины температурного поля в ИТП; гидродинамическое воздействие, влияющее в значительной степени на технологические параметры плавки. Математическая модель также должна учитывать схемы включения обмоток индуктора, частоту питающей сети, физические свойства расплавляемых металлов и сплавов, неоднородность свойств металла и футеровки по радиусу и оси индуктора печи, кусковый характер загрузки печи в начальный период плавки.

1. Наиболее подходящим инструментом для исследования и разработки ИТП является аппарат детализированных электрических, магнитных и тепловых схем замещения (СЗ). Он позволяет гибко изменять степень детализации магнитной, электрической и тепловой цепей агрегата, строить гибридные СЗ, состоящие из фрагментов, процессы в которых могут быть представлены интегрально, и фрагментов, процессы в которых пространственно детализированы. При этом порядок системы уравнений, составляющих математическую модель, можно существенно ограничить в сравнении, например, с универсальными «полевыми» численными методами конечных элементов (МКЭ) или конечных разностей (МКР). С другой стороны, известные инженерные методы расчета ИТП, использующиеся при разработке данных агрегатов, имеют слишком большое число допущений, например, при расчете интегральных электрических параметров печи они не способны учесть трехфазный характер питания индуктора, а также неоднородность свойств кусковой загрузки печи. Вместе с тем, как показывает опыт, по точности исследования процессов в заданной области метод детализированных схем замещения (ДСЗ) не уступает выше упомянутым полевым методам, превосходя их по возможностям анализа различных режимов работы устройства, изучению его как элемента системы или объекта управления, а также быстродействию.

2. Одной из важнейших функций вновь создаваемых агрегатов на основе ИТП является управляемое электромеханическое воздействие на расплав. В связи с этим возникает задача создания относительно быстрых математических моделей движения расплавленного металла в ванне. Важной задачей является также расчет формы свободной поверхности расплава, поскольку для ряда агрегатов (например, МПА) этот фактор является определяющим с позиций технологических операций, происходящих на поверхности расплава.

3. Важным фактором при разработке конструкции установок индукционного нагрева и плавки является согласование электрических параметров и характеристик источников питания. Для обеспечения всего многообразия воздействий на металл в качестве источников питания могут использоваться как силовые трансформаторы, так и различная преобразовательная техника. Сложный характер процессов, происходящих в комплексах на основе МПА, ТИТП, ИТП, установок индукционного нагрева, взаимное влияние этих процессов, вызывает необходимость проведения анализа их динамики. В ряде случаев для управления технологическим процессом необходимо использовать данные, которые сложно получить прямыми методами измерения. Они вычисляются в реальном времени с помощью математической модели. В этом случае к математической модели предъявляются особые требования по быстродействию и точности расчета.

Объектом исследования является комплекс на основе индукционной многоиндукторной тигельной печи специального технологического назначения с одно- и многофазным питанием, предназначенный для оказания на металл управляемого электротермического и электромеханического воздействий, обеспечивающих движение металлического расплава в заданном направлении с заданной скоростью и с контролируемым нагревом.

электрические, электромагнитные,

Предмет исследования:

гидродинамические и тепловые процессы в индукционных комплексах на основе одно- и многоиндукторных тигельных печей специального технологического назначения с одно- и многофазным питанием.

Цель работы: обобщение теории, создание математических моделей и исследование индукционных комплексов на основе тигельных печей с однои многофазным питанием, выработка рекомендаций по формированию энергоэффективных конструкций, схем питания и режимов их работы.

Решаемые задачи:

1. Анализ существующих конструкций ИТП с управляемым электромагнитным воздействием на металл, а также методов расчета их характеристик.

2. Разработка комплекса математических моделей на основе детализированных электрических, тепловых и магнитных схем замещения, метода конечных разностей (МКР) и конечных элементов (МКЭ) для использования при проектировании агрегатов на основе ИТП с управляемым воздействием на металл и анализе взаимосвязанных электромагнитных, тепловых и гидродинамических процессов в них.

3. Синтез и исследование конструкций многоиндукторных ИТП с управляемым воздействием на металл.

4. Разработка методики расчета системы питания многосекционной ИТП с управляемым воздействием на металлический расплав от однофазного источника питания.

5. Создание математической модели динамики тепловых и электрических процессов в комплексе на основе МПА. Исследование режимов работы МПА.

6. Создание и исследование экспериментальных образцов установок на основе специальных ИТП, сравнение результатов их математического моделирования с экспериментальными данными.

7. Формулировка рекомендаций к основным техническим решениям для создания опытно-промышленных образцов рассматриваемых ИТП с управляемым воздействием на металл, агрегатов и комплексов на их основе.

Методы исследования. В работе используются методы теории электрических машин и теории цепей, метод эквивалентных тепловых схем замещения, методы конечных разностей и конечных элементов. Основной ряд задач реализован в пакетах Mathcad и MATLAB, позволяющих провести расчет всех параметров в одном формуляре. Используются методы компьютерного моделирования с помощью пакетов Elcut и Comsol Multiphysics, предназначенных для анализа полевых задач. Также используются физические методы исследования с применением лабораторных установок.

Достоверность научных положений, выводов и рекомендаций диссертации обоснована корректным использованием математического аппарата и законов электродинамики, сходимостью результатов математического моделирования и экспериментальных данных лабораторных образцов многосекционных ИТП, результатами успешной эксплуатации опытно-промышленных образцов.

Научную новизну представляют:

1. Научно обоснованные принципы создания специальных индукционных печей с управляемым электромагнитным воздействием на расплавленный металл.

2. Комплекс математических моделей на основе детализированных электрических, магнитных и тепловых схем замещения для исследования взаимосвязанных электромагнитных, гидродинамических и тепловых процессов в ИТП с управляемым электромагнитным воздействием на металл в статических и динамических режимах.

3. Методика расчета систем питания многосекционных индукторов от однофазного источника питания.

4. Результаты исследования характеристик индукционных комплексов на основе специальных одно- и многоиндукторных тигельных печей и рекомендации по синтезу энергоэффективных конструкций и режимов их работы.

Практическая ценность заключается в следующем:

Разработан алгоритм и программное обеспечение для расчета электромагнитных процессов в ИТП с кусковой загрузкой на начальной стадии плавки.

Разработан алгоритм расчета сил, воздействующих на жидкий металл в тигле ИТПСТН, индуктор которой имеет сложную обмотку с неравномерной загрузкой секций или получает питание сложной структуры (многочастотное, трехфазное или двухчастотное трехфазное питание).

Разработано программное обеспечение для исследования формы свободной поверхности металла в ванне индукционной печи специального назначения с учетом сложного характера движения металла (одновременное вращение ванны и движение в плоскости продольного сечения ванны).

Предложены принципы построения, и на основе этих принципов создан ряд компьютерных моделей тепловых процессов в загрузке индукционных нагревателей, имеющей сложную внутреннюю структуру.

Разработан комплекс программных средств для математического моделирования электромагнитных и тепловых процессов в индукционном комплексе на основе одно- и многоиндукторных ИТП специального технологического назначения.

Разработана методика и программное обеспечение для расчета сложной схемы компенсации реактивной мощности многосекционной индукционной печи для создания в ней бегущего вдоль оси тигля магнитного поля.

Созданы лабораторные модели ИТП специального технологического назначения для проверки корректности представленных математических моделей и эффективности предлагаемых конструктивных решений.

Реализация

1. Результаты исследования электромагнитных и тепловых процессов в современных плавильных агрегатах для разработки и проектирования современных энергоэффективных индукционных печей переданы ООО «РЭЛТЕК» (г. Екатеринбург).

2. Результаты исследования установки для индукционного нагрева составных заготовок в производстве сверхпроводящих проводов переданы ООО «РЭЛТЕК» (г. Екатеринбург).

3. Результаты исследования установки для индукционного нагрева отработавших тепловыделяющих сборок ядерных реакторов переданы в ОАО «СвердНИИхиммаш» (г. Екатеринбург).

4. Результаты предварительных исследований и разработанная документация по теме НИОКР «Разработка и создание турбоиндукционных печей» переданы ООО «РЭЛТЕК» (г. Екатеринбург).

5. Результаты работы используются на кафедре электротехники и электротехнологических систем УрФУ в учебном процессе, при курсовом и дипломном проектировании, проведении научных исследований и лабораторных работ.

Загрузка...

6. Диссертационная работа подготовлена в рамках государственных программ:

- целевой программы министерства образования и науки РФ «Развитие научного потенциала высшей школы (2009-2010)»

«Разработка, технологическое и электрофизическое обоснование процессов получения высоколегированных сплавов (в том числе с упрочняющей нанокристаллической структурой) при интенсификации перемешивания в агрегате с вращением шлака и металла»;

- областной целевой программы Свердловской области «Развитие инфраструктуры наноиндустрии и инноваций в Свердловской области». Тема НИР «Создание и исследование допированных нанопорошками алюмоматричных лигатурных сплавов, полученных методом турбоиндукционного переплава (2011 г.)»;

- государственного задания Министерства образования и науки Российской Федерации на выполнение НИР «Разработка теоретических основ и математическое моделирование автоматизированных технологий и агрегатов по производству новых эффективных нано- и конструкционных материалов с применением плазменных, акустических и индукционных методов обработки»;

- подпрограммы "Развитие отечественного станкостроения и инструментальной промышленности" на 2011 - 2016 годы федеральной целевой программы "Национальная технологическая база" на 2007 - 2011 годы. "Создание плавильнозаливочного формующего комплекса на базе турбоиндукционных печей для получения фасонных отливок из композиционных материалов методом тиксолитья".

Основные положения, выносимые на защиту:

1. Комплекс математических и компьютерных моделей индукционных АСТН на основе детализированных электрических, тепловых и магнитных схем замещения.

2. Компьютерные модели комплексов на основе ИТП и АСТН на базе ИТП, включающих плавильный агрегат, источники питания и систему управления комплексом.

3. Методика расчета специального компенсирующего устройства многофазной ИТП, получающей питание от однофазного источника питания.

4. Рекомендации по конструктивному исполнению, схемам соединения и питания обмоток АСТН на базе ИТП, улучшающие их рабочие характеристики.

Апробация. Основные результаты доложены, обсуждены и одобрены на следующих научных мероприятиях:

- IV международный симпозиум «ЭЛМАШ-2002. Перспективы и тенденции развития электротехнического оборудования для энергетики, транспорта, нефтяной и газовой промышленности», Москва, 2002 г.

- VII международный симпозиум «Электротехника 2010 год.

Перспективные виды электротехнического оборудования для передачи и распределения энергии», Московская область, 27-29 мая, 2003 г.

- «Урало-сибирская научно-практическая конференция», Екатеринбург, 23-24 июня 2003 г.

- 5-ая Международная конференция «Электромеханика, электротехнологии и электроматериаловедение», Крым, Алушта, 2003 г.

- 5-ая Международная конференция «Электромеханика, электротехника и электротехнологии» МКЭЭЭ-2003, Часть II, Москва. 2003.

- Six International Conferece On Unconventional Electromachanical And Electrical Systems, Vol. 2, Alushta, Ukraine, september 24-29, 2004.

- Электротехнология на рубеже XX-XXI веков. Науч.-техн. Семинар, посвященный 100-летию профессора А.Д. Свенчанского. Москва. МЭИ.

2005.

- Актуальные проблемы энергосберегающих электротехнологий.

Всероссийская научно-техническая конференция с международным участием. Екатеринбург. 2006.

- XI Международная конференция «Электромеханика, электротехнологии, электротехнические материалы и компоненты», МКЭЭЭICEEE-2006). МЭИ. Москва. 2006.

- Международная научно-техническая конференция «Состояние и перспективы развития электротехнологии» (XIII Бенардосовские чтения).

Иваново. 2006.

- International Simposium on Heating by electromagnetic Sources. Padua.

Italy. June 19-22. 2007.

- Международная конференция «Электромеханика, электротехнологии, электротехнические материалы и компоненты - МКЭЭ-2008». Крым. Алушта.

2008.

- Международная научно-практической конференции «Актуальные проблемы теории и практики индукционного нагрева». С-Пб. 2009.

- International Simposium on Heating by electromagnetic Sources. Padua.

Italy. May 18-21. 2010.

- IV Lubuska Konferencja Naukowo-Techniczna – i-MITEL 2010. 21-23 Kwietnia 2010

- Актуальные проблемы энергосберегающих электротехнологий АПЭЭТ-11. Екатеринбург. 2011.

- Tenth International Conference on Advanced Methods in the Theory of Electrical Engineering, Klatovy. Czech Republic. September 6-9. 2011.

- VII Lubuska Konferencja Naukowo-Techniczna – i-MITEL 2012.

- XVII Congress Energy efficient, economically sound, ecologically respectful, educationally enforced electrotechnologies. St.Petersburg, 21 – 25 MAY 2012.

- «Проблемы повышения эффективности электромеханических преобразователей в электроэнергетических системах». Севастополь. 2012.

- XIV Международная конференция «Электромеханика, электротехнологии, электротехнические материалы и компоненты - МКЭЭКрым. Алушта. 2012.

–  –  –

Основой любого индукционного устройства является индуктор, который создает электромагнитное поле с заданными параметрами в объеме, занятом проводящей загрузкой (вторичным элементом). Тип устройства определяется видом и свойствами вторичного элемента.

Большую группу составляют устройства с проводящим дисперсным или мелкокусковым вторичным элементом. Сюда относятся магнитные или электродинамические сепараторы в технологиях сепарации отходов, обогащения сырья или водоочистки [23,24,25,26,39,67,115,171]. Индуктор выполняет соответствующую технологическую операцию путем электромеханического воздействия на проводящие частицы. Сюда же можно отнести и индукционную тигельную печь (ИТП) на начальной стадии работы, когда осуществляется индукционный нагрев загрузки, состоящей из отдельных проводящих кусков шихты [40,41,156,172]. Режимы работы установок индукционного нагрева сложных составных заготовок (УИНССЗ) подобны режимам работы ИТП на начальном этапе плавки, что позволяет использовать общий математический аппарат для описания теплофизических и электромагнитных процессов в загрузке этих устройств со смещением акцента от интегральных параметров индуктора (в ИТП) к более подробному рассмотрению поля в загрузке (в УИНССЗ) [13,121]. В ряде случаев для обеспечения необходимого качества нагрева ССЗ оправдано применение многофазных индукторов с бегущим и вращающимся магнитными полями [59,98]. При этом необходимо иметь представление о процессах, происходящих в загрузке, расположенной в различных зонах установки, и, по возможности, управлять этими процессами.

На рис. 1 приведены примеры поперечных сечений составных заготовок со сложным характером протекания теплофизических процессов. При нагреве заготовки на рис. 1, а важно было обеспечить равномерность распределения температур по сечению, что сложно реализовать при нагреве в пульсирующем поле. Элементы составной заготовки находятся в поле равной напряженности и соответственно имеют одинаковую мощность тепловыделения, но теплоотдача от периферийных элементов выше, что и приводит к указанной неравномерности температурного поля. Применение в данном случае вращающегося или бегущего поля может решить указанную проблему.

На рис. 1, б приведено сечение внутреннего наполнения составной заготовки, помещаемого в бронзовую трубу, с заваренными с торцов крышками. При нагреве такой заготовки важно обеспечить помимо высокой скорости нагрева также и высокую равномерность распределения температур по сечению заготовки. Первое условие решается применением индукционных нагревателей, необходим лишь подбор соответствующего режима нагрева заготовки, учитывающий сложный характер теплообменных процессов в ней и удовлетворяющий требованиям по равномерности нагрева.

Задача по обеспечению равномерности нагрева может быть решена, например, если заготовки перемещаются вдоль двухзонного индуктора, каждая из зон которого кратна длине заготовки и получает питание от отдельного источника. При этом возможна настройка каждой зоны на заданный уровень мощности. В первой зоне осуществляется форсированный нагрев оболочки, во второй – обеспечивается выравнивание температур по сечению заготовки.

–  –  –

Вторую группу составляют устройства, в которых осуществляется как термическое так и электромеханическое воздействие на металлический расплав. Сюда в первую очередь следует отнести магнитогидродинамические насосы, предназначенные для перекачивания жидкого металла в технологиях литья заготовок [22,46,123,158]. Они должны преимущественно соответствовать заданным требованиям по расход-напорным характеристикам, а также по условиям работы, прежде всего с точки зрения нагрева обмотки индуктора. Также сюда можно отнести различные перемешиватели, задействованные в технологиях получения сплавов [42,45,48,52,71,100,103,104,114,116,117,119,120,163,164,189] и перемешиватели металлов в процессе кристаллизации [58,107,115,116,126,136,159,161,168]. К этой же группе устройств относятся ИТП с жидкометаллической загрузкой [23,40,41,102,105,107,108,166] и плавильные агрегаты на их основе [25,26,104,137,167]. Электромагнитные процессы в жидком металле, заполняющем тигель на этапе расплавления и перегрева, существенно отличаются от процессов в кусковой загрузке. На этом этапе индуктор осуществляет и термическое, и силовое воздействие на металл. В этом случае ИТП позволяет решать специальные металлургические задачи – управление физико-химическими процессами на границе между шлаком и металлом или же вводимыми в металл легированными или обогащающими веществами, между металлом и материалом футеровки, между веществами различной плотности и различных физико-химических свойств.

Как видно, ИТП на различных стадиях работы объединяет обе группы рассмотренных индукционных устройств. Современный подход к рассмотрению ИТП как многофункционального плавильного агрегата предполагает использование последнего для различных технологических задач, а именно – не только для расплавления шихты, но и для перемешивания металла перед разливкой, т.е. выполнения функций миксера.

К последнему предъявляются специфические требования, которые должны быть учтены при объединении функций печи и миксера в едином плавильном агрегате и собственно синтезе конструкции этого агрегата. Плавка металла в ИТП, кроме расплавления кусковой шихты, предполагает еще и управление физико-химическими процессами между металлом и шлаком, взаимодействием между металлом и футеровкой тигля и другими процессами.

ИТПСТН может иметь как один индуктор, совмещающий несколько функций [4,15,17,68,86,91,108,110,136,140,143,167,170,172,184], так и несколько индукторов, выполняющих различные функции [6,8,9,12, 20,21,61,62,78,79,80,81,83,84,85,89,90,105,111,130,131,132,133,134,150]. При совмещении функций электротермического и электромеханического воздействия на расплав индуктор выполняется многосекционным, что позволяет создать в рабочем пространстве печи бегущее вдоль оси индуктора магнитное поле (рис. 1.2, а). При применении различных схем питания секций индуктора 2 можно получить различное соотношение бегущей и пульсирующей составляющих электромагнитного поля в тигле 1. Для осуществления специальных технологических процессов в ИТП зачастую требуется создать помимо бегущего вдоль оси – вращающееся вокруг оси тигля электромагнитное поле. Индуктор вращателя 3 может располагаться как под днищем печи (рис. 1.2, б-в), так и вокруг боковой поверхности тигля (рис. 1.2, в-з). При расположении вращателя под днищем печи (рис. 1.2, б) меняется соотношение размеров тигля относительно классической конструкции печи в сторону уменьшения соотношения высоты и диаметра тигля, что может повлиять на энергетическую эффективность «греющего»

бокового индуктора. В ряде случаев индуктор вращателя может размещаться вокруг боковой поверхности в верхней части тигля (рис. 1.2, в-г) или нижней его части (рис. 1.2, д). На рис. 1.2, е представлена совмещенная конструкция агрегата, в которой оба индуктора размещаются вокруг его боковой поверхности, но индуктор вращателя посажен поверх греющего индуктора, а их магнитопроводы 4 частично совмещены [102]. При такой конструкции агрегата обмотки индукторов оказываются взаимно неиндуктивны, поскольку плоскости их катушек перпендикулярны друг другу. Аналогичен принцип построения агрегата на рис. 1.2, в. Здесь индукторы 2 и 3 также взаимонеиндуктивны [105]. Помимо этого индуктор 3 имеет две активные поверхности – торцевую и боковую. На рис. 1.2, ж-з представлены конструкции «электромагнитных циклонов» [25], индукторы которых набираются из нескольких линейных индукторов 5 с бегущим полем (рис. 1.2, ж) или из нескольких индукторов с вращающимся полем (рис. 1.2, з), токи которых смещены во временной и пространственной областях на определенный угол для создания вращающей и бегущей составляющих поля соответственно.

–  –  –

Приведенный на рис. 1.2 обзор конструкций ИТПСТН охватывает лишь конструкции с тиглем цилиндрической формы. В ряде случаев тигель выполняется из листового металла плоским или квадратным в сечении.

Конструктивно такая ИТПСТН приближается к циклону на рис. 1.2, ж, но имеет лишь 2 или 4 индуктора соответственно с независимым питанием [94,95,96]. При такой конструкции можно проводить нагрев и перемешивание металла как в продольном так и в поперечном поле, создаваемом индукторами 5.

1.2. Силовое воздействие на металл в индукционных установках

В индукционных устройствах с жидкометаллической загрузкой имеет место силовое взаимодействие расплавленного металла, по которому протекает индуцированный ток, с магнитным полем индуктора.

Величина электродинамической силы пропорциональна подводимой к металлу мощности, а ее направление совпадает с направлением потока энергии.

Электромагнитные силы, возникающие в жидком металле при взаимодействии индуцированных в нем токов с магнитным полем индуктора, оказывают двоякое воздействие на расплав:

статическое силовое воздействие, приводящее к электромагнитному обжатию всего расплава;

динамическое воздействие, приводящее к циркуляции (перемешиванию) расплава в тигле печи.

Металл, помещенный в сильное магнитное поле, стремится покинуть его или занять место, где напряженность поля имеет минимально возможное значение. Стремление жидкого металла выйти из-под влияния поля проявляется не только в изменении его положения, но также и в деформации его поверхности. При сильном обжатии расплав стремится принять форму магнитных силовых линий.

В ИТП традиционной конструкции верхняя часть расплава отжимается от стенок тигля и приобретает форму выпуклого мениска, конфигурация которого зависит от величины напряженности магнитного поля H и взаимного расположения металла и верхнего торца индуктора [10, 40,41,72,75,156,172,165,166,167].

Электродинамические силы в металлическом цилиндре, помещенном в цилиндрический индуктор, направлены радиально к оси цилиндра (по направлению потока энергии), причем максимальное давление создается этими силами на оси цилиндра. Последнее вызвано искажением картины силовых линий магнитного поля в краевых зонах, здесь появляется радиальная составляющая напряженности магнитного поля [40].

Величина тока в индукторе может доходить до нескольких тысяч ампер, а напряженность магнитного поля имеет величину порядка 104 — 105 А/м [41]. Вследствие этого давления, возникающие в индукторе и расплавляемом металле, могут достигать значительной величины — от десятков грамм до 1 кг на 1 см2. Это давление вызывает движение жидкого металла в тигле, принимающее форму циркуляции, в результате которой металл в ванне энергично перемешивается.

Тигельная печь представляет собой относительно короткую электромагнитную систему (отношение высоты загрузки к диаметру редко превосходит 1,5). В однофазных индукторах ИТП имеет место так называемый продольный краевой эффект, который проявляется в уменьшении значения напряженности магнитного поля у поверхности расплава в зоне верхнего и нижнего торцов индуктора. Следствием проявления краевого эффекта является неравномерное по высоте распределение электродинамических сил. Электродинамические силы направлены строго радиально только в средней по высоте части тигля. Ближе к верхнему и нижнему краям тигля, где магнитное поле искажается и линии его не идут параллельно оси, радиальная составляющая электродинамических сил уменьшается. Под действием такой системы сил металл в средней части перетекает от периферии к оси, затем по оси тигля выжимается вверх к зеркалу ванны и вниз ко дну тигля.

Вверху и внизу он перетекает к стенкам и вдоль стенок возвращается к средней части тигля, совершая так называемую двухконтурную циркуляцию.

Движение металла у зеркала ванны и у дна не вполне одинаково вследствие неодинаковости гидростатических давлений и сил трения в этих местах [172,181].

Интенсивность циркуляции характеризуется скоростью движения металла v в той или иной зоне тигля, которая является результатом воздействия на расплав электромагнитных сил и сил вязкого и турбулентного трения. Обычно в качестве характерного значения скорости принимают ее максимальное значение на оси тигля в верхнем контуре. Значения v в промышленных печах разного назначения и конструктивного исполнения могут отличаться в десятки раз, и являются одним из факторов, определяющих пригодность печи для того или иного технологического процесса. Так, они могут составлять как несколько сантиметров в секунду (при выдержке расплава на пониженной мощности, а также при плавке в печах средней частоты), так и несколько метров в секунду (в печах промышленной частоты с относительно высокой удельной мощностью) [172].

Скорость движения металла оказывает влияние на:

ход массообменных процессов с вводимыми в расплав компонентами при легировании, рафинировании и модифицировании;

взаимодействие металла с футеровкой тигля;

темп плавления шихты и интенсивность взаимодействия металла с газовой фазой и шлаками.

Сам факт электродинамической циркуляции металла, которая может быть весьма интенсивной, является достоинством индукционной тигельной печи, выгодно отличающим ее от дуговой печи. Циркуляция:

ускоряет расплавление;

выравнивает температуру и химический состав ванны;

способствует взаимодействию металла со шлаком.

Однако описанная двухконтурная циркуляция имеет и серьезные недостатки [41,172].

1. В каждом из контуров, т.е. в верхней и нижней половинах ванны, металл циркулирует раздельно, слабо смешиваясь.

2. При одинаковых скоростях переноса примесей (времени выравнивания химического состава по объему ванны металла) в печах с двухконтурной циркуляцией по сравнению с печами с одноконтурной циркуляцией, быстрее изнашивается футеровка, вследствие бльших скоростей движения металла в первых печах по сравнению со вторыми [156,172,181].

3. На поверхности ванны образуется выпуклый мениск, с возрастанием высоты которого приходится увеличивать количество шлака, поскольку он должен полностью покрывать поверхность металла. При этом шлак взаимодействует с огнеупором тигля, разъедая его и способствуя загрязнению ванны.

4. При увеличении количества шлака он получается более холодным, поскольку в индукционной печи шлак нагревается только путем теплопередачи от металла. Понижение температуры шлака замедляет протекание химических реакций и увеличивает продолжительность плавки.

При проектировании индукционных тигельных печей нередко удельную мощность приходится ограничивать из соображений не энергетики, а магнитогидродинамики, так как при увеличении удельной мощности растет и высота мениска, а следовательно и скорость движения расплава в тигле, что пагубно сказывается на долговечности футеровки.

Такое ограничение мощности не лучшим образом сказывается на общем КПД установки, так как потери тепловой энергии прямо пропорциональны времени плавки.

Наиболее распространенный способ уменьшения высоты мениска состоит в расположении верхнего края индуктора ниже зеркала ванны [41,156,172,181]. Этот способ применяется, например, в печах для плавки алюминия, для которых особенно важно ослабить циркуляцию на зеркале ванны, чтобы предотвратить взламывание тугоплавкой окисной пленки. При такой конструкции поле в верхней части ванны ослабляется и циркуляция вблизи оси тигля не достигает поверхности. Вблизи поверхности возникает местная циркуляция, вызванная завихрением струи металла вблизи стенки тигля, создающая мениск, противоположный основному, в результате чего зеркало ванны становится почти плоским. Однако эта конструкция имеет существенный недостаток. Ослабление поля в верхней части ванны приводит к снижению выделяющейся в этой зоне мощности. Вследствие чего в процессе расплавления куски шихты в верхней части тигля свариваются, образуя «мост», под которым расплавленный металл перегревается. Поэтому в печах с низким расположением индуктора плавку ведут, тщательно осаживая шихту вручную, чтобы не допустить образование мостов.

1.3. Специальные конструкции ИТП 1.3.1. Трехфазное питание индуктора Предложен ряд схемных решений для улучшения циркуляции металла в индукционной тигельной печи.

Радикальным решением проблемы улучшения электродинамического перемешивания металла в тигельной печи, правда, ценой значительного усложнения схемы ее питания является осуществление одноконтурной циркуляции с помощью бегущего магнитного поля, создаваемого двух- или трехфазным индуктором [46,156].

В отличие от обычных однофазных обмотка трехфазного индуктора содержит шесть катушечных групп, которые соединяются между собой по обычным правилам формирования обмоточной зоны индуктора многофазной индукционной машины [135], рис. 1.3.

–  –  –

Рис. 1.3. Распределение катушечных групп фаз по высоте обмотки индуктора Число витков группы одновитковых катушек является в этом случае известным числом «пазов» на полюс и фазу. Фазы такой обмотки соединяются по схеме звезды или треугольника и подключаются к трехфазной сети. При симметричной системе токов трехфазный индуктор создает в загрузке бегущую волну магнитного поля с длиной полюсного деления, длина которого равна длине трех катушечных групп A,Z,B индуктора (рис. 1.3). Кроме нормальных сил отталкивания в металлическом расплаве возникают тангенциальные (тяговые) усилия, что позволяет создать одновихревое движение металла с возможностью реверса направления этого движения при изменении чередования фаз системы питающих напряжений.

Основным достоинством многофазного индуктора является возможность более гибкого управления силовым воздействием на металл в тигле путем изменения токов и чередования фаз. При этом можно вводить искусственную несимметрию токов фаз и тем самым менять соотношение между тяговым и нормальным усилиями а также между мощностями, идущими на нагрев металла и на его перемещение.

Основным недостатком многофазного индуктора является то, что созданная им бегущая волна электромагнитного поля затухает даже в слое диэлектрика (например, в футеровке).

Действительно, для плоской волны с круговой частотой в диэлектрике произведение коэффициента распространения волны i на толщину слоя di [118]

–  –  –

где i – cкорость распространения волны в диэлектрике (скорость света).

Коэффициент ослабления волны при прохождении ее через слой i выражается в виде [118]

–  –  –

где Zci - характеристическое сопротивление слоя i, Zi+1 – входное сопротивление слоя i+1.

Из (1.2) с учетом (1.1) получаем k oci 1, т.е. волна в слое диэлектрика толщиной d i не ослабляется.

Для случая же бегущей вдоль слоя диэлектрика волны с полюсным делением

–  –  –

Например, если слой «i+1» заполнен металлом, а слой «i» толщиной d i - диэлектриком (в частности, медью и воздухом соответственно), то для плоской волны [118]

–  –  –

получаем k oci 0,66. Таким образом, слой футеровки толщиной в одну ch1 треть полюсного деления индуктора ослабляет напряженность магнитного поля на 34%.

На рис. 1.4 приведены картины распределения магнитной индукции по продольному сечению ИТП для случаев однофазного (а) и трехфазного (б) питания индуктора. На этом же рисунке показано распределение тангенциальной составляющей индукции по высоте тигля для слоев жидкометаллической загрузки (с номера слоя nm=5 по 13 в направлении от стенки тигля до его оси) соответственно при однофазном (в) и трехфазном (г) режимах работы (индуктор занимает 30 шагов разбиения по осевой координате с 23-го по 52-й).

–  –  –

Как видно, при однофазном питании во внешнем (пятом) слое загрузки тангенциальная составляющая индукции достигает 0.056 Тл, тогда как при трехфазном – всего лишь 0.04 Тл. Соответственно плотность тока в этом слое металла для первого случая достигает 6.2 А/мм2, а для второго – 4.4 А/мм2.

Активная мощность, отдаваемая в загрузку, при однофазном питании составляет 112 кВт, а при трехфазном – 76.5 кВт. С другой стороны, суммарное тяговое (осевое) усилие, действующее на все слои загрузки при трехфазном питании индуктора, составляет 25.63 Н, тогда как при однофазном питании оно отсутствует. Напротив, «суммарное» нормальное (радиальное) усилие, действующее на все слои загрузки, при трехфазном питании составляет 351.66 Н, а при однофазном – 617.93 Н.

На рис. 1.5 показана картина распределения скоростей жидкого металла по сечению тигля при трехфазном питании индуктора, причем обмотка создает бегущее вниз магнитное поле (левая граница расположена на оси тигля).

–  –  –

щегося металла, имеющих конструкцию, по структуре одниковую с конструкцией ИТП с трехфазным индуктором.

На рис. 1.7 приведены соответствующие распределения магнитной индукции вдоль слоев (по оси) с 5-го (внешнего) до 13-го (внутреннего) для ИТП с указанной схемой обмотки индуктора (индуктор занимает 30 шагов разбиения по осевой координате с 23-го по 52-й).

–  –  –

Осевая составляющая индукции во внешнем слое металла равна 0,049 Тл, плотность тока 5,5 А/мм2. Суммарное осевое усилие составляет 16,2 Н, радиальное 515 Н, а передаваемая в загрузку активная мощность равна 98,42 кВт.

Указанные параметры печи для всех трех схем питания для удобства сравнения сведены в таблицу 1.1.

Таблица 1.1

–  –  –

1.3.2. Перераспределение и фокусирование мощности Индуктор также может быть разбит на несколько секций [41,156,172,181]. В период расплавления включаются все секции, обеспечивая равномерное распределение мощности и быстрое расплавление шихты без образования мостов. В рафинировочный период плавки верхняя секция отключается и электродинамическая циркуляция у поверхности ванны ослабляется, высота мениска уменьшается.

Большой интерес представляет многоконтурная схема питания печи (рис. 1.7) [41], позволяющая перераспределять мощность и электродинамические силы по высоте ванны путем регулирования емкости конденсаторных батарей С1 и С2, включенных параллельно верхней и нижней половинам индуктора.

Рис. 1.7. Двухконтурная схема питания индуктора тигельной печи

Фокусирование мощности с данной схемой компенсации реактивной мощности осуществляется за счет изменения величин реактивных составляющих тока, падения напряжения на секциях индуктора и, как следствие, активных мощностей во вторичном элементе каждой из секций, при неравномерной компенсации секций индуктора.

Авторами [41,156], упоминающими данную схему, последняя специально не исследовалась. Очевидно, что секции индуктора в данной схеме являются магнитосвязанными контурами, и, следовательно, токи в первой секции оказывают влияние на падение напряжения на второй секции.

Данный аспект должен быть учтен при моделировании ИТП с фокусированием мощности.

В зарубежной практике также используются технологии фокусирования мощности. Например, фирмой Junker (Германия) [68,170] предложена технология “Power-focus”, осуществляющая свободное управление распределением мощности по высоте ванны печи, принцип которой в литературе, однако, не раскрывается из коммерческих соображений. Тем не менее, данная технология при плавке чугунной стружки позволяет получить производительность на 10% большую по сравнению с аналогичными агрегатами, работающими по классической технологии выплавки, и кроме того имеет следующие преимущества:

- отсутствие окисления стружек (незначительный угар);



Pages:   || 2 | 3 | 4 | 5 |   ...   | 8 |
Похожие работы:

«Заблоцкая Юлия Витальевна АВТОКЛАВНОЕ ОБЕСКРЕМНИВАНИЕ ЛЕЙКОКСЕНОВОГО КОНЦЕНТРАТА ГИДРОКСИДОМ КАЛЬЦИЯ С ПОЛУЧЕНИЕМ ИСКУССТВЕННОГО РУТИЛА Специальность 05.16.02 Металлургия черных, цветных и редких металлов Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель: доктор технических наук Садыхов Г.Б. Москва 2014...»

«ЮСУПОВ ДАМИР ИЛЬДУСОВИЧ РАЗРАБОТКА И ОПРОБОВАНИЕ ТЕХНОЛОГИИ ПЛАЗМЕННОГО ПОДОГРЕВА СТАЛИ В ПРОМЕЖУТОЧНОМ КОВШЕ ПРИ НЕПРЕРЫВНОЙ РАЗЛИВКЕ И ИССЛЕДОВАНИЕ ЕЁ ВЛИЯНИЯ НА СТРУКТУРУ И СВОЙСТВА ЛИТОЙ И ДЕФОРМИРОВАННОЙ СТАЛИ 05.16.02 – «Металлургия чёрных, цветных и редких металлов» ДИССЕРТАЦИЯ на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный...»

«Еромасов Роман Георгиевич КОМПОЗИЦИОННЫЕ КЕРАМИЧЕСКИЕ МАТЕРИАЛЫ НА ОСНОВЕ ГРУБОЗЕРНИСТОГО ТЕХНОГЕННОГО НАПОЛНИТЕЛЯ Специальность: 05.16.06 – порошковая металлургия и композиционные материалы Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель: кандидат технических наук, старший научный сотрудник...»

«ГАССИЕВА ОЛЬГА ИЗМАИЛОВНА ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ БЕЗОПАСНОСТЬ И ЭКОНОМИЧЕСКАЯ УСТОЙЧИВОСТЬ ЭЛЕКТРОЭНЕРГЕТИЧЕСКОГО КОМПЛЕКСА (НА ПРИМЕРЕ РСО-АЛАНИЯ) специальность: 08.00.05 – Экономика и управление народным хозяйством: Экономика, организация и управление предприятиями, отраслями,...»

«МОСКОВСКИХ ДМИТРИЙ ОЛЕГОВИЧ ПОЛУЧЕНИЕ СУБМИКРОННОГО ПОРОШКА КАРБИДА КРЕМНИЯ И НАНОСТРУКТУРИРОВАННОЙ КЕРАМИКИ НА ЕГО ОСНОВЕ Специальность 05.16.06 – Порошковая металлургия и композиционные материалы Диссертация на соискание ученой степени кандидата...»

«УДК 538.915 Рашковский Александр Юльевич Размерные эффекты при формировании электронной структуры и физических свойств наноматериалов на основе Ag, PbS и ZnO 01.04.07 – Физика конденсированного состояния Диссертация на соискание ученой степени кандидата физико–математических наук...»

«Галышев Сергей Николаевич СТРУКТУРООБРАЗОВАНИЕ И ФОРМУЕМОСТЬ МАТЕРИАЛОВ НА ОСНОВЕ МАХ-ФАЗ СИСТЕМЫ Ti Al C, ПОЛУЧЕННЫХ В РЕЖИМЕ ГОРЕНИЯ И ВЫСОКОТЕМПЕРАТУРНОГО ДЕФОРМИРОВАНИЯ...»

«Купцов Константин Александрович РАЗРАБОТКА ТВЁРДЫХ ИЗНОСОСТОЙКИХ НАНОСТРУКТУРИРОВАННЫХ ПОКРЫТИЙ Ti-Cr-Si-C-N И Ti-Al-Si-C-N С ВЫСОКОЙ ТЕРМИЧЕСКОЙ СТАБИЛЬНОСТЬЮ И ЖАРОСТОЙКОСТЬЮ Специальность 05.16.06 Порошковая металлургия и...»

«Манакова Ольга Сергеевна ДИСПЕРСИОННО-ТВЕРДЕЮЩИЕ СВСМАТЕРИАЛЫ НА ОСНОВЕ ДВОЙНЫХ КАРБИДОВ (Ti,Zr)C и (Ti,Nb)C И ИХ ПРИМЕНЕНИЕ В ТЕХНОЛОГИЯХ ЭЛЕКТРОИСКРОВОГО ЛЕГИРОВАНИЯ Специальность 05.16.06 Порошковая металлургия и...»

«Краснянский Михаил Викторович ИССЛЕДОВАНИЕ И СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ ЭНЕРГЕТИЧЕСКОГО РЕЖИМА ВНЕПЕЧНОЙ ОБРАБОТКИ СТАЛИ В КОВШАХ МАЛОЙ ВМЕСТИМОСТИ специальность 05.16.02 — «Металлургия черных, цветных и редких металлов» Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель: к. т. н. Кац Я. Л. Москва 2014 г. ОГЛАВЛЕНИЕ...»

«Ноздрин Игорь Викторович РАЗРАБОТКА НАУЧНЫХ ОСНОВ И ТЕХНОЛОГИИ ПЛАЗМОМЕТАЛЛУРГИЧЕСКОГО ПРОИЗВОДСТВА НАНОПОРОШКОВ БОРИДА И КАРБИДА ХРОМА Специальность 05.16.06 – Порошковая металлургия и композиционные материалы Диссертация на соискание ученой степени доктора технических наук Научный консультант Руднева Виктория...»

«ТОЛЫМБЕКОВА ЛЯЗАТ БАЙГАБЫЛОВНА РАЗРАБОТКА ТЕХНОЛОГИИ ВЫПЛАВКИ...»

«Андреев Никита Андреевич ИЗУЧЕНИЕ ФИЗИКО-ХИМИЧЕСКИХ ХАРАКТЕРИСТИК И СОЗДАНИЕ РАЦИОНАЛЬНЫХ СОСТАВОВ ХРОМСОДЕРЖАЩИХ ФЕРРОСПЛАВОВ Специальность 05.16.02 – Металлургия черных, цветных и редких металлов Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель: доктор технических наук, профессор В.И. Жучков Екатеринбург – 2015...»









 
2016 www.konf.x-pdf.ru - «Бесплатная электронная библиотека - Авторефераты, диссертации, конференции»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.