WWW.KONF.X-PDF.RU
БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА - Авторефераты, диссертации, конференции
 

Pages:   || 2 | 3 |

«НГУЕН ВИЕТ ДИНЬ ОБОСНОВАНИЕ ПАРАМЕТРОВ АНКЕРНЫХ КРЕПЕЙ КАПИТАЛЬНЫХ ГОРНЫХ ВЫРАБОТОК С УЧЕТОМ ИХ ВЗАИМОДЕЙСТВИЯ С МАССИВОМ ВО ВРЕМЕНИ Специальности: 25.00.22 - «Геотехнология» ...»

-- [ Страница 1 ] --

Федеральное государственное автономное образовательное

учреждение высшего профессионального образования

Национальный исследовательский технологический университет

«МИСиС»

-------------------------------------------

На правах рукописи

НГУЕН ВИЕТ ДИНЬ

ОБОСНОВАНИЕ ПАРАМЕТРОВ АНКЕРНЫХ

КРЕПЕЙ КАПИТАЛЬНЫХ ГОРНЫХ ВЫРАБОТОК С УЧЕТОМ



ИХ ВЗАИМОДЕЙСТВИЯ С МАССИВОМ ВО ВРЕМЕНИ

Специальности:

25.00.22 - «Геотехнология» (подземная, открытая и строительная) 25.00.20 - «Геомеханика, разрушение горных пород, рудничная аэрогазодинамика и горная теплофизика»

ДИССЕРТАЦИЯ

на соискание ученой степени кандидата технических наук

Научный руководитель – Доктор технических наук, профессор Франкевич. Г. С Москва – 2015 Содержание Введение Глава 1. Состояние изученности вопроса и основные направления исследований.

1.1. Современное состояние и перспективы развития угольной промышленности Вьетнама.

1.2. Обзор горно-геологических условий угольного месторождения Хечам 1.3. Общая оценка физико-механических деформационных свойств массива горных пород 18 месторождения Хечам.

1.4. Обзор применения различных конструкций крепей на шахтах угольного месторождения Хечам

1.5. Анализ существующих конструкций анкерных крепей и условий их применения на шахтах месторождения 29 Хечам.

1.5.1. Анализ применимых конструкций анкеров на шахтах месторождения Хечам.

1.5.2. Анализ существующих конструкции податливых анкерных крепей Современное состояние вопроса в области 1.5.3.

проектирования крепей горных выработок

1.6. Основные выводы, цели и задачи исследований 45 Глава 2. Аналитические исследования напряженнодеформированного состояния массива горных пород вокруг выработок.

2.1. Образование свода давлений над одиночными выработками.

2.2. Лабораторные исследования. 58 2.2.1. Общие сведения о способах определения длительной прочности горных пород.

2.2.2. Методика лабораторных исследований 61 2.2.3. Результаты лабораторных исследований 62

2.3. Методика аналитических исследований методом конечных элементов.

2.4. Общий обзор програмы «Phase 2» 69

2.5. Методика решения задачи

2.6. Результаты расчета

2.7. Анализ результатов лабораторных и аналитических исследований.

Глава 3. Исследования проявления горного давления в выработках.

–  –  –

4.2. Методика выбора типа крепи и определения ее параметров на основе аналитических, лабораторных и 122 натурных исследований.

4.3. Рекомендуемые конструкции анкеров для крепления капитальных горных выработок шахт месторождения Хечам.

–  –  –

Введение Актуальность работы. В связи с высокими темпами развития народного хозяйства республики Вьетнам за последние десятилетия (рост ВВП в год составляет 6-7%) потребность в угле постоянно растет. Угольная промышленность обеспечивает углем для коксования бурно развивающуюся металлургическую промышленность, а также отмечается высокий спрос на энергетические угли со стороны Вьетнамских предприятий энергетики и жилищно-комунального хозяйства, что позволило угольным компаниям СРВ значительно нарастить объем добычи угля. По перспективному плану развития угольной промышленности годовую добычу угля в стране предусматривается довести до 90 млн.тонн угля в 2025г., в том числе 85-90% подземным способом.

Геологические запасы каменных углей и антрацитов СРВ составляют около 20 млрд.т. Месторождение Хечам находится на северо-востоке Вьетнама и представлено угольными пластами различной мощности. Глубина разработки составляет 200 м с перспективой увеличения до 400 м. Вмещающие породы месторождения Хечам представлены крепкими песчаниками, алевролитами, мелкозернистыми песчаниками, аргиллитами.

Основными видами крепи капитальных горных выработок (до 90%) являются крепи из специального взаимозаменяемого профиля (СВП). Однако в таких условиях вполне успешно могут применяться анкерные крепи. В настоящее время для проектирования и применения анкерных крепей, а также комбинированных крепей в сочетании с анкерами во Вьетнаме отсутствует нормативная база, позволяющая на стадии проектирования определять конструкции и параметры анкеров, как в обычных условиях, так и в условиях изменяющихся во времени свойств горных пород, обеспечивающих 5 эксплуатационную надежность горных выработок с минимальными затратами.





Таким образом, обоснование параметров анкерных крепей капитальных горных выработок на основе установления закономерностей формирования зон равновесного состояния горных пород вокруг выработок во времени, позволяющих обеспечить их эксплуатационную надежность при снижении материальных и трудовых затрат, что является актуальной задачей для угольной промышленности Вьетнама.

Цель работы состоит в обосновании параметров анкерных крепей при креплении капитальных горных выработок на основе установления закономерностей деформирования системы «крепьмассив» во времени для обеспечения эксплуатационной надежности горных выработок при минимальных материальных затратах на их крепление.

Идея работы заключается в учете фактора времени изменения прочностных свойства горных пород, глубины заложения горных выработок, конструктивных характеристик крепей, размеров поперечного сечения выработок, влияющих на выбор типов и конструктивных параметров анкерных крепей в горно-геологических условиях месторождения Хечам.

Методы исследования. При выполнении работы использован комплексный метод исследований, включающий лабораторные методы, методы математической статистики и теории вероятностей, корреляционный и регрессионный анализ, экспериментальные натурные исследования, современные методы компьютерного моделирования породного массива с учетом влияния горногеологическия факторов.

Основные научные положения, выносимые на защиту:

- установлено, что с учетом фактора времени первоначальная прочность горных пород в течение 15-30 суток уменьшается на 40-50%, а смещения горных пород незакрепленной горной выработки возрастают на 77-80%;

- на контуре выработки, закрепленной анкерной крепью, при формировании области равновесного состояния нормальные тангенциальные напряжения массива горных пород составляет 0,6H, на расстоянии 1,0-1,2г0 от контура выработки они достигают максимального значения равного 1,3H, а на расстоянии 2,8-4,5г0 полностью затухают;

- установлено, что в связи с изменяющимися во времени размерами зон концентрации напряжений в массиве горных пород, глубины заложения и размеров выработки, длина анкеров составляет от 1,9 м до 3,1 м, причем их установка может осуществляться в несколько этапов в зависимости от интенсивности снижения прочности и смещений горных пород.

Обоснованность и достоверность научных положений, выводов и рекомендаций работы подтверждаются:

корректной постановкой задач и использованием апробированных методов численного моделирования;

- значительным объемом лабораторных экспериментальных исследований, а также натурных исследований по определению смещений контура выработок на 5 замерных станциях;

- удовлетворительной сходимостью аналитических результатов исследований с натурными наблюдениями (расхождение не более 15%).

Научная новизна работы состоит в установлении закономерностей влияния горно-геологических и горно-технических факторов (изменения прочности горных пород во времени, конструктивных характеристик анкерных крепей, глубины заложения выработок) на напряженно-деформированное состояние системы «крепь-массив»; построении функции величины зон равновесного состояния массива в зависимости от основных исследуемых параметров; построении функции прогнозирования ожидаемых смещений системы «крепь-массив» вокруг выработок, позволяющих определить конструктивно-технологические параметры анкерных крепей горных выработок в условиях месторождения Хечам.

Научное значение работы состоит в получении (на основе лабораторных и аналитических исследований) зависимостей по определению параметров зон равновесного состояния массива, окружающего выработки, с учетом снижения прочностных свойств горных пород во времени.

Практическая значимость исследований заключается в разработке методики по выбору конструктивных параметров анкерных крепей горных выработок в геомеханических условиях месторождения Хечам, позволяющих обеспечить эксплуатационную надежность горных выработок при сокращении материальных и трудовых затрат.

Реализация результатов работы. Разработанные рекомендации по выбору параметров анкерных крепей применяются при проектировании горных выработок на шахтах месторождения Хечам.

Апробация работы. Основные положения докладывались на международном научном симпозиуме «Неделя горняка - 2013», обсуждались на кафедре СПСиГП в 2013 - 2015 гг.

Публикации. По теме диссертации опубликовано 6 научных работ, из них 2 статьи в изданиях, входящих в перечень ВАК Минобрнауки России.

Объм работы. Диссертация состоит из введения, четырех глав, заключения и списка литературы из 93 наименований, содержит 36 таблиц, 71 рисунок.

Автор выражает благодарность научному руководителю докт.техн.наук, проф. Г.С.Франкевичу и проф., докт.техн.наук Б.А.Картозия за ценные научные консультации и замечания при выполнении работы. Автор также признателен заведующему кафедрой проф., докт. техн. наук А.В.Корчаку и всем преподавателям кафедры СПСиГП Горного института НИТУ «МИСиС», работникам проектных и производственных организаций за оказанную помощь при выполнении отдельных исследований.

Глава 1. Состояние изученности вопроса и основные направления исследований.

Современное состояние и перспективы развития 1.1.

угольной промышленности Вьетнама.

Горнодобывающая промышленность СРВ поставляет народному хозяйству страны руду черных и цветных металлов, строительные и отделочные материалы, топливо и удобрения, а также другие необходимые минералы.

Уголь используется для производства электроэнергии, в металлургии, производства цемента и строительных материалов, в других отраслях промышленности и быту, а также является предметом экспорта.

Значительные темпы развития народного хозяйства страны, повышения благосостояния народа предопределяют повышенный рост потребления топлива.

С момента получения независимости, угольная промышленность Вьетнама развивает собственную эффективную горную промышленность. За последние годы происходило обновление и расширение старой производственной базы:

строительство новых шахт, заводов, развитие инфраструктуры для увеличения эффективности производства.

До 1997г объем добычи угля достигал 4млн. тонн, а в 2010г.

национальная угольная корпорация «Винакомин» добыла 42,53 млн.тонн. Сохранение высоких темпов развития угольной отрасли и стабильное снабжение углем бурно развивающегося народного хозяйства страны - главная задача сохранения высоких темпов роста ВВП около 6% в год [49]. На рис.1.1 показана добыча угля в СРВ за 2008-2013 гг. (по способам добычи), млн.т.

Рис.1.1. Добыча угля в СРВ за период 2008-2013гг.

По перспективному плану развития угольной промышленности, годовую добычу угля в стране предусматривается довести до 90 млн.тонн в 2025г., в том числе 85-90% угля подземным способом. На рис.1.2 приведен реальный и перспективный план развития угольной промышленности Вьетнама, на котором четко прослеживается тенденция добычи угля подземным способом [45].

–  –  –

60,000 50,000 В связи с высокими темпами развития народного хозяйства республики Вьетнам за последние десятилетия (рост ВВП в год составляет 6-7%) потребность в угле постоянно растет.

Угольная промышленность обеспечивает углем для коксования бурно развивающуюся металлургическую промышленность, а также отмечается высокий спрос на энергетические угли со стороны Вьетнамских предприятий энергетики и жилищно-коммунального хозяйства, что позволило угольным компаниям Винакомин значительно нарастить объем добычи угля.

В табл. 1.1 приведены данные по использованию и перспективной потребности народного хозяйства страны в угле за 2005-2012гг., по данным ВГУК министерства промышленности СРВ [45,46].

Геологические запасы каменных углей и антрацитов СРВ составляют около 20 млрд.т. Балансовые запасы оценены до глубины

-300 м. при минимальной мощности угольных пластов 0,8м, составляют 3728 млн.т., из которых примерно 90% сосредоточены в месторождении региона Куагнинь [46].

Учитывая значительные запасы угля этот регион и в перспективе останется одним из важнейших при оценке топливных ресурсов страны.

Произошедшие изменения оказали большое влияние на общее энергопотребление в стране в 2010г. и особенно на использование каменного угля. В отдаленной перспективе спрос на каменный уголь значительно расширится – об этом свидетельствуют ряд прогнозов, разработанными независимыми исследователями.

–  –  –

Геологические запасы каменных углей и антрацитов СРВ составляют около 20 млрд.т. Месторождение Хечам находится на северо-востоке северной части Вьетнама. В этом бассейне, имеющем длину около 130 км, ширину 6 10км и площадь около 1300км2 [49], основным видом угля является антрацит. Глубина разработки составляет 200 м. Мощность угольного пласта 0,8 6м, а градиент пласта изменяется от 100 до 400. Вмещающие породы представлены песчаниками, алевролитами, мелкозернистыми песчаниками, аргиллитами, конгломератами и угольнами глинами.

–  –  –

Как видно из таблицы 1.2 в основном (90%) горные породы представлены песчаником, алевролитом и. т. д.

На рис 1.3 предствлена типовая структурная колонка пласта и окружающих его горных пород.

–  –  –

Четвертичный слой равномерно популярно распределяется по площади месторождения. Составом первоочередного слоя являются песок и глинисто-песчаный слой, их мощность изменяется от 0,5 м. до 8,5 м..

Водный дебит наблюдается на скважинах от 0,011 до 9,55 л/с и высыхает осенью. Вода в этом слое не влияет на эксплуатационные процессы месторождения.

- Вода в угленосной складке:

+ Первый водосборный слой: состоит из водосборных каменных слоев, залегающих между угольными пластами от П.16 до П. 13, распределяющих на центре БаоЗа. Этот слой имеет большую водообильность, чем другие водосборные слои в стратиграфии. Водный уровень наблюдается в скважинах от 6,24 м до 17,82 м. В экспериментальных скважинах удельный дебит q = 0,005 - 0,0181 (л/мс), коэффициент проницаемости к = 0,0094 - 0,0238 (м/суткн).

+ Второй водосборный слой: состоит из водосборных каменных слоев, залегающих между угольными пластами от П.12 до П.9, равномерно распределенных по плошади месторождения, водосборными породами преимущественно являются песчаник и псаммит. Уровень воды наблюдается в скважинах от 1,13 м до 5,88 м. В экспериментальных скважинах имеется удельный дебит от 0,00121 до 0,00491(л/мс).

+ Третий водосборный слой: состоит из водосборных каменных слоев, залегающих между угольными пластами от П.8 до П.5, равномерно распределенных по плошади месторождения. Этот слой находится глубже, чем два вышеприведенных слоя (первый слой и второй слой). Уровень воды наблюдается в скважинах от 1,34 м до 5,86 м. В экспериментальных скважинах имеется удельный дебит от 0,00121 до 0,0241 (л/мс), коэффициент проницаемости к = 0,002 4- 0,014 (м/сутки).

+ Воды в разломах: в месторождении Хечам имеется много сбросов, большинство имеют направления параллели и меридиана.

Изучение вод в разломах одновременно ведтся с разведочными процессами.

В скважинах чаше встречаются кварцевые обломки, песок, порошок, смесь глин, и степень соединения этих материй обрывочная.

Отобранный керн очень мягкий, рыхлый, легко крошится руками.

1.3. Общая оценка физико-механических деформационных свойств массива горных пород месторождения Хечам.

Физико-механические свойства горных пород угольного месторождения Хечам определялись и изучались по данным Ханойского института горной науки и технологии.

–  –  –

В целом угольное месторождение Хечам представлено большим разнообразием свойств горных пород от слабых (Rсж = 15 20 МПа) до очень крепких и упругих (Rсж = 81 МПа).

Прочностные свойства горных пород хорошо описываются теорией прочности Кулона – Мора, которая рекомендуется для практического исследования при решении практических задач механики горных пород [50,51,56,61].

Рис. 1.4. Геологический разрез по месторождении Хечам Огибающая предельных кругов напряжений может быть представлена параболой, которая аппроксимируется выражением вида:

–  –  –

Этот вид огибающей рекомендован академиком В. В. Ржевским [53].

Исследования реологических свойств горных пород месторождения Хечам практически не проводились, но важность и значимость учета этих свойств очевидна.

К числу важных свойств относятся «длительная прочность», которая характеризует собой предел прочости пород в зависимости от длительности действия напряжений. Предел «длительной прочности»

зависит от свойств горных пород и отношений предела прочности на сжатие при кратковременном нагрушении к пределу прочности, определенному при длительных испытаниях.

Такие испытания были проведены советскими исследователями Кузнецовым Г. Н [32]. Филатовым Н. А [73]. При этих испытаниях были использованы керны с высотой равной диаметру.

В результате испытаний были получены значения отношений Rсж 1 1,3 1,8 Rсж 2 К сожалению, для осадочных пород угольных толщ месторождения Хечам подобных исследований не проводилось.

Учитывая важность и недостаточную изученность этого вопроса необходимо провести дополнительные исследования.

Известно, что прочность горных пород в массиве значительно меньше, чем прочность тех же пород, определенная на образцах.

Снижение прочности обусловлено в основном неоднородностью строения, трещиноватостью и слоистотью массива.

Главным фактором, по существу определяющим прочность массива, является трещиноватость, которая чаще всего измеряется количеством систем и частотой трещин, приходяющихся на единицу длины, ориентированной перпендикулярно трещинам

W lcp, (1.4)

где: lcp – среднее расстояние между трещинами на определенном участке массива.

Осадочные породы угольных толщ месторождения Хечам представляют собой сложный англомерат из отдельных твердых обломочных части, сцементированных кремнистым, карбонатным, серицитовым или глинистым цементами.

К числу наиболее последовательных и полных классификаций массивов горных пород относится классификация, предложенная И. В.

Баклашовым, Б. А. Картозия [5], в которой массивы горных пород по степени неоднородности и анизотропии предлагается разделить на следующие категории:

–  –  –

на: - слаботрещиноватые W 1;

- средней трещиноватости W = 1 3;

- интенсивной трещиноватости W = 3 10;

- сильно трещиноватые W 10.

Влияние трещиноватости на прочностные показатели пород в массиве исследованы в работах Г. Н. Кузнецова [32], М. М.

Протодьяконова [52], Г. Л. Фисенко [74], Мюллера [40] и др.

–  –  –

где: а - коэффициент, зависящий от прочности породы и характера трещиноватости; – длина исследуемого участка L скважины; RM - прочность пород на сжатие в массиве.

В последние годы в США и Скандинавии для характеристики прочности массива используют так называемый показатель качества (RQD - Rock Quality Designation), который определяется из выражения l RQD i * 100% Z где: Z – длина исследуемого керна ;

Загрузка...

li – суммарная длина ненарушенных кусков керна, из которых каждый должен иметь длину не менее 10 см.

Касаясь изученности вопроса о напряженном состоянии массива, следует прежде всего отметить, что впервые оценка напряженного состояний массива горных пород до проведения в нем выработки была дана в работах А.Н.Динника [14].

Исследования Курлени М. В. [33] в Кузбассе показали, что в месторождениях угля вне зоны геологических нарушений до глубины 240м напряженное состояние массива приблизительно соответствует формулам Динника А.Н.

По мнению некоторых специалистов вне зон современных тектонических движений земной коры коэффициент бокового распора за счет ползучести горных пород стремится к единице.

Ж. С. Ержановым доказано, в частности, что :

1 - 2 1- 21 t, exp 1- где, – характеристики ползучести горных пород.

С увеличением времени t, коэффициент стремится к единице.

Аналогичные результаты получены Ю. М. Либерманом [34] и экспериментально подтверждены Б. В. Матвеевым.

Следовательно, для весьма шорокого класса задач механики горных пород начальное напряжение массива можно принимать из условия, что z y x H.

При проведении горной выработки первоначальное поле напряжений изменяется.

Вокруг выработки возникает локальное возмущение силового поля, характеризующееся обычно коэффициентом концентрации.

Таким образом, реальный массив в расчетах может быть заменен эквивалентным упругим сплошным массивом с прочностными характеристиками, полученными на образцах уменьшенными на величину коэффициентов ослабления.

1.4. Обзор применения различных конструкций крепей на шахтах угольного месторождения Хечам В настоящее время доля добычи угля подземным способом составляет около 70% от общей добычи. Угольный бассейн вскрыт разнообразными способами, в основном, наклонными и вертикальными стволами, реже штольнями. При вскрытии обычно применяются горизонтальные выработки. На большинстве шахт применяется система разработки длинными столбами по простиранию, а также комбинированная система разработки.

Проведение горных выработок осуществляется буровзрывным способом. Уровень механизации при проходке горных выработок достигает 5 10% (проходческие угольные комбайны АМ-50Z, проходческие породные комбайны AM-105IС и АМ-75 ). Средние темпы проходки горных выработок по породе составляют 45 60 м/мес, а по углю 90 110 м/мес. Анализ харатеристик выработок угольного месторождения Хечам позволяет отметить, что в основном они имеют арочную форму с площадью поперечного сечения в свету 6,5 - 16 м2 (табл. 1.3). Основными видами крепи горных выработок являются следующие конструкции:

- Арочная металлическая крепь из СВП (90%).

- Монолитная бетонная крепь (1,8%).

- Анкерная, анкерно-набрызгбетонная крепь (2,5%).

На рис. 1.51.7 предствлены конструкции крепей горных выработок применяемых на шахтах месторождения Хечам.

–  –  –

2000-2005 4,6 94 0,06 0,24 0,1 Аннотация:

- c 2000 2008 гг, применение железобетонных анкеров.

- c 2009г, применение сталеполимерных анкеров.

Рис. 1.5. Монолитная бетонная крепь (1,8%) Рис. 1.6. Арочная металлическая крепь из СВП (90%) Рис.1.7. Анкер-набрызгбетонная крепь (1,5%).

Удельный вес применения различных видов крепей в общем объеме крепления горизонтальных и наклонных горных выработок при строительстве и реконструкции шахт угольного месторождения Хечам приведен в табл.1.3.

Как видно из приведенных данных, наиболее распространенным видом крепи для основных горных выработок является металлическая арочная. Арочная крепь из стального проката спецпрофиля СВП составляет около 95% от общей протяженности горных выработок шахт угольного месторождения Хечам. Однако исходя из анализа применений различных конструкций анкерных крепей и изучения условий их применения во всем мире, можно утверждать, что горногеологические условия месторождений провинции “Куангнинь”, в частности Хечам, вполне соотвествуют условиям применения анкерных крепей различных конструкций, обзор которых приводится далее.

1.5. Анализ существующих конструкций анкерных крепей и условий их применения на шахтах месторождения Хечам.

Условно весь спектр конструкций анкерных крепей можно разделить на несколко классов, отличающихся друг от друга [29,41,78,85]:

– Механизмами закрепления в массиве горных пород.

– Материалами, из которых изготовлены анкера.

– Длиной анкеров.

– Степенью податливости анкера.

– Величиной несущей способности анкера.

– Способу закрепления анкера в массиве.

– Временем введения анкера в работу.

– Конструктивными особенностями их применения в комбинации с различными конструкциями крепей горных выработок.

Анкерная или штанговая крепь является процессивной и экономически выгодной для крепления подземных сооружений, в мире применяется в широком диапазоне горно-геологических условий.

Исследованиями [83,84] установлено, что в самостоятельном виде анкерную крепь можно применять при креплении подземных сооружений, расположенных в слабообводненных, достаточно монолитных породах, при смещении пород кровли не более 100 мм.

По данным [71] предельно возможная относительная деформация кровли горной выработки, закрепленной анкерами, не превышает 2%.

Сверх этой величины кровля обычно обрушается. Однако соверменные исследования, выполненные в Кузбассе [2,24,43], показывают, что новые конструкции канатных анкеров различной длины и способа закрепления успешно применяются при ожидаемых смещениях массива горных пород более 100 мм. (см. табл. 1.4).

Условия работы анкерной крепи в скважине и, следовательно, характер взаимодействия с массивом горных пород зависит от способа закрепления. Так, анкер можно закрепить в одной точке в забое скважины жестко или создавать возможность проскальзывания замка в скважине (податливый анкер). Применяются конструкции анкеров, которые закрепляют во всей длине скважины, жестко связывал массив горных пород. Выбор конструкции анкерного болта и способа его закрепления зависит от условий работы крепи.

На рис 1.8 приведены конструкции анкеров, наиболее часто применяемых в горно-рудной промышленности Российской Федерации.

Ниже приведены технические характеристики и технология установки канатных анкеров, нашедшых широкое применение на шахтах Кузбасса (табл. 1.4, 1.5).

–  –  –

Армополимерные анкеры Железобетонные анкеры Рис 1.8. Конструкции анкерных крепей, применяемых в горно-рудной промышленности

–  –  –

кН

3. Относительное удлинение анкера канатного при расчетной несущей 1,3 1,3 способности, %, не более

4. Прочность соединения гайки с муфтой, кН, не менее

5. Время достижения рабочего состояния (210 кН) крепи, час + Смолами (ампульный и ампульнонагнетательный способ) +Быстротвердеющими

–  –  –

Анкер канатный типа АК01/АК02 состоит из каната арматурного условным диаметром 15 мм, условным пределом текучести 1410 Н/мм2 (144кгс/мм2) ГОСТ 13840-68 с узлами уширения, шнеком проволочным, спиралью опорной на головным конце, соединенной с канатом муфты, гайка и опорных элементов (шайбы).

Закрепляется ампульным, нагнетательным или ампульнонагнетательным.

Анкер канатный АКУ01/АКУ02 состоит из стержня, образованного из трех канатов арматурных условным диаметром 12 мм, условным пределом текучести 1410 Н/мм2 (144кгс/мм2) ГОСТ 13840-68 с кольцами-обжимками, соединенной со стержнем муфты, гайка и опорных элементов (шайбы). Закрепляется ампульным, нагнетательным или ампульно-нагнетательным.

Способ зкрепления, выбор закрепляющего материала выбираются на стадии разработки паспорта крепления выработки.

1.5.1. Анализ применимых конструкций анкеров на шахтах месторождения Хечам.

Анкерная крепь на шахтах месторождения Хечам применяется для крепления кровли подготовительных выработок с прочностью пород на сжатие, соответственно не менее 25 МПа. Выработки, закрепленные анкерной крепью, служат для транспортирования горной массы, доставки оборудования и материалов, передвижения людей, вентиляции шахт.

В основном анкер состоит из стержня, изготовленного из арматурного проката, металлического прутка, полимерного стрежня, винтового профиля и.т.д, шайбы опорной и гайки, применяются совместно с подхватами различных конструкций и ампулами с быстроотвердевающими полиэфирными составами, время отверждения которых после перемешивания в шпуре должно быть в пределах 15170 секунд в зависимости от марки применяемого состава. Число ампул в шпуре и физико-технические свойства скрепляющего состава выбираются на стадии составления паспорта крепления выработки.

–  –  –

В настоящее время в месторождении Хечам для закрепления анкеров в горном массиве используется полимерные ампулы (рис.

1.10) с малым временем отверждения. Технические характеристики полимерных ампул представлены в табл.1.7.

–  –  –

Подхват имеет податливость и может использоваться в качестве опорного и демпфирующего элемента анкерной крепи горных выработок пройденных по углю и породе (рис. 1.11).

Анкероустановщик МQТ-110C предназначен для безударного вращательного бурения и установки анкерной крепи при проведении подготовительных выработок.

–  –  –

1.5.2. Анализ существующих конструкции податливых анкерных крепей Из существующих конструкций подаливых крепей податливые анкеры обладают исключительной способностю к реализации смещений контура выработки во всех направлениях. Анкеры практически не занимают площади сечения, могут быть установлены в выработках любых размеров и формы. Податливость анкеров позволяет породе перемещаться, не снижая несущей способности анкера, что дает возможность породам вокруг выработки достичь нового состояния равновесия.

В настоящее время разработаны и используются различные конструкции податливых анкеров.

Патентный поиск и анализ существующих конструкций податливых анкеров показали, что по принципу работы их можно разделить на две группы:

конструкции, в которых податливость осуществляется посредством деформирования самого стержня анкера или разрыва его элементов, конструкции, в которых податливость осуществляется за счет введения дополнительного узла податливости.

Податливые анкеры первой группы более просты в конструкции и менее трудоемки при их возведении. Однако величина податливости конструкций этой группы незначительна, вследствии чего их область применения оказывается более узкой.

Конструкции второй группы характеризуются большой величиной податливости и надежностью в податливом режиме работы.

Главным недостатком анкеров данной группы является их сложность в конструкции и трудоемкость при возведении.

В результате анализа существующих конструкций податливых анкеров, учитывая их достоинства и недостатки, на наш взгляд более предпочтительнее применение конструкций податливых анкеров, относящихся ко второй группе. Однако следует упростить конструкцию анкеров и тем самым уменьшить трудоемкость при его возведении.

1.5.3. Современное состояние вопроса в области проектирования крепей горных выработок.

Главным критерием успехов, достигнутых в области проектирования крепей, является снижение затрат средств и труда на крепление, поддержание и эксплуатацию горных выработок.

Рассматривая с этих позиций состояние проблемы крепления горных выработок на угольных шахтах месторождения Хечам, можно привести следующие факты:

При достаточно хороших горно-геологических условиях выработки крепят металлическими или металлно-бетонными конструкциями, на что затрачиваются огромные средства.

В 80% от всего обьема сооружемых выработок, на креплнение можно резко сократить капитальные затраты путем применения легких конструкций. Однако отсутствие в проектных организациях соответственной нормативной базы проектирования не позволет это осуществить.

На основании изложенного может быть сделан вывод о том, что в целом нормативная база и практика проектирования, прежде всего не удовлетворяют современным требованиям научно-технического прогресса, несмотря на то, что в этом направлении проведится значительная работа.

Приступая, к проектированию крепи, проектировщик, прежде всего, сталкивается с необходимостью оценить для данных горногеологических условий проявления горного давления, то есть определить смещения контура и нагрузку на крепь.

Анализ развития механики горных пород достаточно подробно изложен в работах А. А. Борисова [7], К. В. Руппенейта [55], Ю. М.

Либермана[34], И. В. Баклашова, Б. А. Картозия [5], Н. С. Булычева [9], Ж. С. Ержанова [15], Ю. З. Заславского [26], Г. Л. Фисенко [74] и др. Поэтому ограничимся лишь кратким расстмотрением основных направлений механики горных пород с точки зрения последующего изложения и использования материала.

В соответствии с современными представлениями механики горных пород различают следующие формы проявленний горного давления.

Вывалообразование или обрушение кровли и бортов выработки под действием собственного веса обрушающихся пород. При небольшой глубине разработки эта форма проявлений горного давления (свод обрушения) может иметь определяющее и самостоятельное значение, и наоборот, при значительных напряжениях в массиве вывалообразование может лищь сопутствовать другим формам проявлений горного давления. К числу методов, моделирующих процесс вывалообразования, относятся методы В. Риттера, М. М. Протодьяконов, П. М. Цимбаревича, А. А.

Борисова, Н. П. Покровского, В. М. Мосткова.

Отличительной чертой этих методов является отсутствие в модоли, а следовательно, и в расчетных формулах параметра, характеризующего глубину разработки или напряженного состояния массива.

К следующей форме проявленний горного давления следует отнести образование свода предельных равновесий. В отличе от “свода обрушения” в формировании “свода предельных равновесий” решающую роль играют напряжения в массиве горных пород.

Такой подход к прогнозированию проявлений горного давления связан с развитием теории упругости и пластичности.

Относящиеся к этому направлению расчетные методы можно подразделить на три группы:

- Размеры свода определяются путем отыскания такой формы выработки, для которой напряжения на контуре всюду сжимающие и имеют наименьшее значение, а растягивающие напряжения отсутствуют.

Размеры свода определяются методами строительной механики ( А. А. Борисов [7]).

- Размеры свода определяются из решения упруго-пластической задачи (К. В. Руппенейт [55], И. В. Баклашов, Б. А. Картозия [4], Ю. М.

Либерман [34] и др.).

Следующей характерной формой проявления горного давления является образование вокруг выработки области неупругих деформаций, которая однако же имеет определенные границы, соизмеримые с размером выработки (Р. Феннер, А. Лабасс, Ж. Талобр, К. В. Руппенейт, В. И. Шемякин, Ш. М. Айталиев, В. С. Сажин, Ю. М.

Либерман, В. Т. Глушко, Г. А. Крупенников, Б. З. Амусин, Н. С.

Булычев, Ю. З. Заславский, А. Г. Протосеня, И. В. Баклашов, Б. А.

Картозия, В. Ю. Изаксон, Г. Л. Фисенко).

Для получения расчетных методов прогнозирования проявлений горного давления в этом случае решалась та или иная разновидность упруго-пластической задачи.

Большой вклад в развитие механики горных пород путем решения задач с учетом ползучести горных пород был внесен Ж. С.

Ержановым, М. И. Розовским, Ш. Т. Айталиевым, В. Т. Глушко, Ю. А.

Векслером и др.

Область вязкого течения горных пород рассмотрена в работах Г.

А. Крыжановской, А. П. Максимова, В. А. Лыткина, М. И. Вескова и др.

Необходимо также упомянуть о формах проявлений горного давления при проведении выработок в сыпучей и псевдосыпучей средах. К числу работ, посвященных этой теме, можно отнести работы М. М. Протодьяконова, В. В. Соколовского, А. А. Борисова, Н. С.

Булычева и др.

В России и за рубежом разработаны методики выбора конструкции крепи, и методы их расчетов для различных горногеологических условий. В 80 – 90 е годы в Донецком угольном бассейне Ю. З. Заславским был приложен и широко апробирован критерий устойчивости породных обнажений, основанный на сравлении напряжении на контре выработок с прочностими характеристики массива горных пород.

Несколько позднее в Кузбасе Ерофеевым был предложен, научно-обоснован подобный критерий, по уже учитывающий факторы снижения прочности горных пород в массиве за счет влияния таких факторов как, трещиноватость массива горных пород, форма выработок, влияние соседних горных выработок, и наличие очистных работ.

В работах Ю. З. Заславского [25,26], Л. А. Кафорина, Ю. И.

Свирского, Б. А. Картозия, К. В. Кошелева, Т. Н. Цая, К. А. Ардашева, Е. В. Стрельцова, А. П. Пастухова, А. П. Широкова [79,80,81], Н. С.

Булычева [10], И. Г. Коскова и др. [16,19,20] Рассмотрены вопросы выбора типа крепи и совершенствования их конструктивных решений.

В 1977-1978 гг. вышли в свет “Указания по рациональному расположению, охране и поддержанию горных выработок на угольных шахтах СССР (ВНИМИ), которые явилсь заметным успехом в деле упорядочения и систематизации существующих достижений, т.

к содержали уже более конкретные рекомендации по прогнозированию проявлений горного давления и расчету крепей. На основе этих “Указаний по рациональному расположению, охране и поддержанию горных выработок на угольных шахтах СССР ”, а также работ институтов ВНИИОМШС [54], Кузнишахтостроя, МакИСИ, ИГТМ, МГИ, ЛГИ и др. в 1981 г. был разработан СНиП П-94-80 “Нормы проектирования подземных горных выработок”. По сравнению с СНиП П-М.4-65, СНиП П-94-80 [57] значительно улучшен, однако многие его разделы не прошли экспериментальной проверки и не подтверждены практикой проектирования.

К сожалению, и в указанных нормативных документах не удалось еще в полной мере учесть и применить современные достижения механики подземных сооружений и механики горных пород. Прогнозирование нагрузок и смещений для горизонтальных горных выработок по прежнему ведется на базе чисто эмпирических закономерностей без учета разнообразия форм проявлений горного давления.

Анализируя разработанные и апробированные методы выбора конструкции крепей и методов их расчета можно сказать, что для определенных условий (при крепости пород более 5 и небольшой глубины заложения выработок 200400 м), целесообразно применение анкерных крепей различных конструкций, обеспечивающих устойчивость горных выработок. При этом в качестве расчетной схемы могут применяться теория “свода предельных равновесии” дополнительно учитывающая изменения прочностных характеристик горных пород под влиянием ранее не учтенных факторов, изменяющих их величину.

Таким образом, в настоящее время в Росиии и Мире имеются теоритические модели практически для всех возможных форм проявлений горного давления. Однако для условия месторождения Хечам, по существу не было проведено их экспериментальное обоснование и не были разроботаны количественные критерии, определяющие область применения тех или иных методов конкретно для целей проектирования крепей капитальных выработок, строящихся в различных горно-геологических условиях месторождения Хечам.

1.6. Основные выводы, цели и задачи исследований Выполнив анализ состояния вопроса крепления горных выработок шахт месторождения Хечам и определения путей снижения материальных и трудовых затрат на крепление горных выработок при условии обеспечения устойчивости выработок на необходимый, по условиям деятельности предприятия, срок их службы, можно сделать следующие выводы.

1. Основным (90%) видом керпи капитальных горных выработок шахт месторождения Хечам является металлическая крепь с различной плотностью ее установки в сочетании с железобетонной затяжкой закрепленного пространства.

2. Горные породы, в которых сооружены горные выработки, представлены в основном песчаниками (45,61%), алевролитами (42,32%), аргиллитами (3,23%) с пределом прочности при сжатии соответственно 81; 44,8 и 22,4 МПа. Как известно из практики крепления горных выработок шахт России в таких горногеологических условиях не только возможно, но и целесообразно пременение других конструкций, обладающих меньшей материалоемностью и значительно меньшими трудовыми затратами на их возведение, что значительно сокращает величину себестоимости добываемого сырья и приводят к более высокой эффективности деятельности горного предприятия.

3. Для качественной и количественной оценки напряженнодеформированного состояния горных пород в пределах месторождения Хечам необходимы не только сведения о прочностных свойствах горных пород, но и их деформационные свойстсва, так как практика крепления горных выработок показывают, что в течение 20-40 суток с момента обнажения горной породы, при стротельстве горных выработок, происходит снижение прочностных свойств горных пород, что приводит к их обрушению. Исследований причин этого явления в месторождении Хечам не проводилось, и поэтому необходимы дополнительные лабораторные исследования реологических свойств горных пород (длительная прочность) и ее влияние на прочность горных пород во времени.

4. В настоящие время в целом нормативная база для проектирования угольных предприятий месторождения Хечам не удовлетворяет требованиям научно-технического процесса, не смотря на значительный объем выполненых работ в этой области в России и за рубежом.

В связи с выводами, сделанными в результате аннализа состояния вопроса в области проектирования и применения на практике крепей горных выработок, для решения научной задачи по оптимизации крепления горных выработок на шахтах месторождения

Хечам необходимо:

в лабораторных условиях получить количественную зависимость снижения прочности горных пород под воздействием их длительного нагружения, аналитическами методами изучить напряженнодеформированное состояние массива горных пород вокруг выработок и определить величину зон равновесного состояния горных пород во времени и смещений массива горных пород,

- выполнить натурные исследования смещений массива горных пород вокруг выработок и сравнить их с результатами аналитических исследований, разработать методику и блок-схему выбора типа и конструкции анкерной крепи горных выработок шахт месторождения Хечам.

Глава 2. Аналитические исследования напряженнодеформированного состояния массива горных пород вокруг выработок.

Вокруг горных выработок различной формой поперечного сечения, расположенных в различных горно-геологических условиях образуются три характерные области деформирования и разрушения (допредельное деформирование, запредельное деформирование и область руинного разрушения). Размеры этих областей и величина смещений горных пород вокруг выработок определяют их устойчивость.

Для выбора эффиктивных способов и средств поддержания горных выработок необходимо кроме вычисления величины смещений иметь информацию о величине нагрузки на крепь. Нагрузка на крепь формируется в результате потери устойчивости пород кровли выработок, которые происходят при условии превышения нагрузки на крепь прочностных свойств горных пород, а именно предела прочности при сжатии. В настоящее время существуют нормативные документы для определения величины нагрузки на различные виды крепи однако при расчете анкерных крепей, которые могут весьма усиленно применяться в условиях угольных шахт месторождения Хечам, не учитываются такие свойства горных пород как длительная прочность, которая по мнению многих исследователей оказывает существенное значение при строительстве и эксплуатации горных выработок.

Практический опыт строительства и эксплуатации горных выработок, закрепленных анкерными крепями как в чистом виде, так и в состоянии с набрызгбетонными конструкциями показывает что в 50-60% случаев крепления выработок этими крепями по истечению некоторого времени происходит обрушение анкеров в выработку и, как следствие, потеря устойчивости выработки. На наш взгляд это происходит в результате формирования нового свода равновесий, происходяющего из-за потери прочности массива горных пород под воздействием длительного нагружения массива, т.е. формирование свода предельного равновесия горных пород происходит в два этапа:

Первый этап - свод естественного равновесия горных пород формируется с учетом мгновенной прочности горных пород (сразу после обнажении горных пород);

Второй этап - под влиянием постоянного напряжения массива горных пород происходит снижение прочности пород, с учетом которого и формируется новый свод естественного равновесия.

Таким образом, явление «длительной прочности» горных пород оказывает существенное влияние на формирование свода предельного равновесия горных пород и напряжений на контуре выработок, что влечет за собой корректировку конструкции и способов применения анкерных крепей в горной промышленности.

В целях изучения параметров «длительной прочности» горных пород месторождения Хечам в Ханойском институте горного дела были выполнены лабораторные испытания горных пород.

2.1. Образование свода давлений над одиночными выработками.

Существенное снижение материалоемкости при креплении горных выработок возможно при переходе на менее материалоемкие облегченные конструкции. При этом происходит значительное расширение технологических возможностей подземного строительства, как при строительстве шахт, так и в случаях освоения подземного строительства крупных городов.

Одновременно выявляются проблемы в выборе схем и способов укрепления контура выработок анкернами крепями.

Инструментальные исследования по изучению поэтапной деформации заанкерованного приконтурного массива показывают:

–  –  –

- На формирование в сводовых частях выработки зон разрушения при длительных высоких действующих напряжениях, превышающих механическую, оказывает прочность пород.

В условиях слоистых структур пород кровли, поврежденных эндогенными и экзогенными системами трещин, связанные анкерами породные структуры могут представлять собой многошарнирные механические системы. Устойчивость таких систем в течение времени (Т) и (Т+Т) определяется условиями их заделки над сводовыми частями выработки и подвески их анкерами к устойчивому контуру выработки. Известно, что в окрестности сводовых и угловых частей выработки формируются зоны повышенной концентрации касательных напряжений и, соответственно, зоны нарушения сплошности (ЗНС) приконтурного массива. Поскольку массив представляет собой по большинству условий слоистую структуру, контур устойчивой части массива ограничивает ЗНС в виде свода давления.

На рис.2.1 проектный контур свода давления над выработкой представлен в виде дуги АВС. К контуру свода давления приурочена координата смены знаков касательных напряжений на контакте закрепляющей втулки анкера со стенами шпура.

Равновесие анкера и приконтурного массива (сечение 1-1) в течение времени (t) соблюдается при условии:

, (2.1) ^ где г(у) - касательные напряжения на контакте закрепляющей втулки со стенками шпура;

- удельная реакция опорного элемента анкера, равная весу пород, потерявшему сцепление с массивом, упрочненным анкерами Рис.2.1 иллюстрирует схему нагружения анкеров на момент времени (Т) и (Т+Т). На момент времени (Т) контур свода давления ограничивает зону дезинтегрированных пород, передающих свой вес на опорные элементы анкеров. Зона дезинтегрированных пород ограничена также конусами пород вокруг анкера, характеризующимися меньшим уровнем дезинтеграции и передающими свой вес непосредственно на стержень анкера.

Вследствие изменчивости свойств среды от длительного нагружения появляются участки с пониженной прочностью. На этих участках эффективный пролет выработки увеличивается в момент времени (Т+Т) с АС до А1С1 (А1С1 АС).

Увеличение пролета АС до уровня А1С1 приводит к повышению уровня дезинтеграции пород, высоты свода давления А1В1С1, ограничивающего нейтральный горизонт смены знаков касательных напряжений на стенках шпура.

Рис 2.1. Схема крепления выработок анкерной крепью ABC – контур зоны равновесного состояния пород при поддержании выработки в течение времени T;

A1B1C1 – контур зоны равновесного состояния пород при поддержфнии выработки в течение времери T+T, с учетом эффекта длительной прочности горных пород.

1- Анкера первого уровня крепления;

2- Анкера второго уровня крепления;



Pages:   || 2 | 3 |
 
Похожие работы:

«Бекежанова Виктория Бахытовна УСТОЙЧИВОСТЬ НЕИЗОТЕРМИЧЕСКИХ ЖИДКОСТЕЙ В РАЗЛИЧНЫХ МОДЕЛЯХ КОНВЕКЦИИ 01.02.05 механика жидкости, газа и плазмы Диссертация на соискание ученой степени доктора физико-математических наук Научный консультант доктор физико-математических наук, профессор В. К. Андреев Красноярск 2015 ОГЛАВЛЕНИЕ ВВЕДЕНИЕ Глава 1....»

«Игнатенко Евгений Александрович МЕТОДИКА РАССЛЕДОВАНИЯ НЕЗАКОННОЙ ПЕРЕСЫЛКИ НАРКОТИЧЕСКИХ СРЕДСТВ Специальность: 12.00.12 – «Криминалистика; судебно-экспертная деятельность; оперативно-розыскная деятельность» Диссертация на соискание ученой степени кандидата юридических наук Научный руководитель: доктор юридических наук, доцент П.В....»

«КАСАТКИНА Наталия Александровна ФОРМЫ ГОСУДАРСТВЕННОГО УСТРОЙСТВА СОВРЕМЕННОСТИ: ТЕОРЕТИКО-ПРАВОВОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ 12.00.01 – теория и история права и государства; история учений о праве и государстве ДИССЕРТАЦИЯ на соискание ученой степени кандидата юридических наук юридических наук...»

«СТЕПАНЕНКО Сергей Владимирович ПРОГНОЗ ДЕФОРМАЦИЙ ГРУНТОВОГО МАССИВА ПРИ СТРОИТЕЛЬСТВЕ ПОЛУЗАГЛУБЛЕННЫХ ПОДЗЕМНЫХ СООРУЖЕНИЙ СПОСОБОМ «СТЕНА В ГРУНТЕ» Специальность 25.00.20 Геомеханика, разрушение горных пород, рудничная аэрогазодинамика и горная теплофизика...»

«Елисеев Даниил Павлович ПОВЫШЕНИЕ ВИБРОУСТОЙЧИВОСТИ МИКРОМЕХАНИЧЕСКОГО ГИРОСКОПА RR-ТИПА Специальность 05.11.03 – Приборы навигации Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель д.т.н., доцент Евстифеев М.И. Санкт-Петербург ОГЛАВЛЕНИЕ Введение Глава 1. Классификация методов...»

«АБРАМОВ АЛЕКСЕЙ ЮРЬЕВИЧ СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ МЕХАНИЗМА РЕГУЛИРОВАНИЯ ОБОРОТА НАРКОТИЧЕСКИХ СРЕДСТВ И ПСИХОТРОПНЫХ ВЕЩЕСТВ В РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ 14.02.03 – Общественное здоровье и здравоохранение Диссертация на соискание ученой степени доктора медицинских наук Научный консультант Доктор медицинских наук, профессор Заслуженный деятель науки РФ Михайлова Ю.В. Москва 2015 год СОДЕРЖАНИЕ Введение Глава I. Незаконный оборот наркотиков и наркомания глобальные проблемы современности...»

«ГОЛОЛОБОВА ОЛЕСЯ АЛЕКСАНДРОВНА ИССЛЕДОВАНИЕ ОПТИЧЕСКИХ СВОЙСТВ НАНОСОЕДИНЕНИЙ НЕКОТОРЫХ ПЕРЕХОДНЫХ МЕТАЛЛОВ, ПОЛУЧЕННЫХ МЕТОДОМ ЛАЗЕРНОЙ АБЛЯЦИИ В ЖИДКОСТИ Специальность 01.02.05 механика жидкости, газа и плазмы Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель – д.т.н., В.Т. Карпухин Москва 2015 СОДЕРЖАНИЕ ВВЕДЕНИЕ ГЛАВА 1....»

«Чернышов Михаил Олегович ПОВЫШЕНИЕ РАБОТОСПОСОБНОСТИ СБОРНЫХ СВЕРЛ НА ОСНОВЕ ИССЛЕДОВАНИЯ НАПРЯЖЕННОГО СОСТОЯНИЯ И ПРОЧНОСТИ РЕЖУЩИХ ТВЕРДОСПЛАВНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ Специальность 05.02.07 – «Технология и оборудование механической и физико-технической обработки» Диссертация на...»

«ЧЖАН ГОФАН ВЛИЯНИЕ РАЗГРУЗОЧНЫХ ПРОБ НА БИОМЕХАНИЧЕСКИЕ ПАРАМЕТРЫ ГЛАЗА ПРИ ПЕРВИЧНОЙ ОТКРЫТОУГОЛЬНОЙ ГЛАУКОМЕ 14.01.07 глазные болезни Диссертация на соискание ученой степени кандидата медицинских наук Научный руководитель: Д.м.н., Макашова Надежда Васильевна М о с к в а – 2016 ОГЛАВЛЕНИЕ Список сокращений ВВЕДЕНИЕ ГЛАВА I. Обзор литературы Биомеханика склеры. 1. Терминология: понятия биомеханики, ригидности и...»

«Комарова Наталья Сергеевна ФОРМИРОВАНИЕ МЕХАНИЗМА КОМПЛЕКСНОЙ ОЦЕНКИ И ПРОГНОЗИРОВАНИЯ ЭФФЕКТИВНОСТИ ИНВЕСТИЦИОННЫХ ПРОЕКТОВ ПРОМЫШЛЕННЫХ ПРЕДПРИЯТИЙ Специальность 08.00.05 – «Экономика и управление народным хозяйством (экономика, организация и управление предприятиями, отраслями, комплексами: промышленность)» Диссертация на соискание ученой степени кандидата экономических наук Научный руководитель: доктор...»

«КВЯТКОВСКАЯ Екатерина Евгеньевна ПРОГНОЗ ФОРМИРОВАНИЯ ЗОН ПОВЫШЕННОГО ГОРНОГО ДАВЛЕНИЯ ПРИ ОТРАБОТКЕ СВИТЫ УДАРООПАСНЫХ УГОЛЬНЫХ ПЛАСТОВ Специальность 25.00.20 – Геомеханика, разрушение горных пород, рудничная аэрогазодинамика и горная теплофизика ДИССЕРТАЦИЯ на...»

«БУКИН СЕРГЕЙ НИКОЛАЕВИЧ ОРГАНИЗАЦИОННО-ЭКОНОМИЧЕСКИЙ МЕХАНИЗМ ФОРМИРОВАНИЯ И РАЗВИТИЯ СИСТЕМЫ УПРАВЛЕНИЯ КАПИТАЛЬНЫМ РЕМОНТОМ МНОГОКВАРТИРНЫХ ЖИЛЫХ ДОМОВ Специальность 08.00.05. – Экономика и управление народным хозяйством (экономика, организация и управление предприятиями, отраслями, комплексами (строительство)) ДИССЕРТАЦИЯ на соискание ученой степени кандидата экономических наук Научный...»

«Мартыненко Дмитрий Сергеевич ПОВЫШЕНИЕ ЭФФЕКТИВНОСТИ СИСТЕМЫ ОЧИСТКИ ЗЕРНОУБОРОЧНОГО КОМБАЙНА ПУТЕМ ПРИМЕНЕНИЯ РЕКУПЕРАТИВНОГО ПРИВОДА РЕШЕТ И ТРАНСПОРТНОЙ ДОСКИ Специальность 05.20.01 – Технологии и средства механизации сельского хозяйства ДИССЕРТАЦИЯ на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный...»

«Павлов Александр Борисович ИССЛЕДОВАНИЕ И ОПТИМИЗАЦИЯ СИСТЕМ ЭЛЕКТРОПОДОГРЕВА ПОЛИМЕРНЫХ ТРУБОПРОВОДОВ 05.09.01 — Электромеханика и электрические аппараты Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель доктор технических наук профессор Плохов И.В. Псков 2015 ОГЛАВЛЕНИЕ ВВЕДЕНИЕ ГЛАВА 1:...»

«Тришкин Иван Борисович СПОСОБЫ И ТЕХНИЧЕСКИЕ СРЕДСТВА СНИЖЕНИЯ ТОКСИЧНОСТИ ОТРАБОТАВШИХ ГАЗОВ ДИЗЕЛЬНЫХ ДВИГАТЕЛЕЙ МОБИЛЬНЫХ ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ СРЕДСТВ ПРИ РАБОТЕ В ПОМЕЩЕНИЯХ СЕЛЬСКОХОЗЯЙСТВЕННОГО НАЗНАЧЕНИЯ Специальность: 05.20.01«Технологии и средства механизации сельского хозяйства»...»

«ДОМОЖИРОВА КСЕНИЯ ВАЛЕРЬЕВНА СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ МЕХАНИЗМА УПРАВЛЕНИЯ КОМПЛЕКСНЫМ ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ ЛЕСНЫХ РЕСУРСОВ РЕГИОНА Специальность 08.00.05 – Экономика и управление народным хозяйством (региональная экономика) Диссертация на соискание ученой степени кандидата экономических наук Научный руководитель Доктор экономических наук, профессор Прудский Владимир Григорьевич Пермь 2015 СОДЕРЖАНИЕ Введение...»

«ИЗ ФОНДОВ РОССИЙСКОЙ ГОСУДАРСТВЕННОЙ БИБЛИОТЕКИ Карницкая, Элла Николаевна Формирование экономического механизма развития здравоохранения региона в условиях социально­ориентированной рыночной среды Москва Российская государственная библиотека diss.rsl.ru Карницкая, Элла Николаевна Формирование экономического механизма развития здравоохранения региона в условиях социально­ориентированной рыночной среды : [Электронный ресурс] : Дис. . канд. экон. наук : 08.00.05. ­...»

«ЧАРКИНА Елена Сергеевна Совершенствование концессионного механизма реализации инфраструктурных проектов в российских регионах (на примере Удмуртской Республики) Специальность 08.00.05 экономика и управление народным хозяйством (региональная экономика) Диссертация на соискание ученой степени...»

«ЧЖАН ГОФАН ВЛИЯНИЕ РАЗГРУЗОЧНЫХ ПРОБ НА БИОМЕХАНИЧЕСКИЕ ПАРАМЕТРЫ ГЛАЗА ПРИ ПЕРВИЧНОЙ ОТКРЫТОУГОЛЬНОЙ ГЛАУКОМЕ 14.01.07 глазные болезни Диссертация на соискание ученой степени кандидата медицинских наук Научный руководитель: Д.м.н., Макашова Надежда Васильевна М о с к в а – 2016 ОГЛАВЛЕНИЕ Список сокращений ВВЕДЕНИЕ ГЛАВА I. Обзор литературы Биомеханика склеры. 1. Терминология: понятия биомеханики, ригидности и...»

«ДЕМЕНКОВ ПЕТР АЛЕКСЕЕВИЧ МЕТОДОЛОГИЯ ПРОГНОЗИРОВАНИЯ НАПРЯЖЕННО– ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ КОНСТРУКЦИЙ СТАНЦИЙ МЕТРОПОЛИТЕНА ГЛУБОКОГО ЗАЛОЖЕНИЯ С УЧЕТОМ ЭТАПОВ СТРОИТЕЛЬСТВА Специальность 25.00.20 – Геомеханика, разрушение горных пород, рудничная аэрогазодинамика и...»









 
2016 www.konf.x-pdf.ru - «Бесплатная электронная библиотека - Авторефераты, диссертации, конференции»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.