WWW.KONF.X-PDF.RU
БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА - Авторефераты, диссертации, конференции
 

Pages:   || 2 | 3 |

«ПОВЫШЕНИЕ КАЧЕСТВА ДРОБЛЕНИЯ ГОРНОЙ МАССЫ ПРИ ПРИМЕНЕНИИ СКВАЖИННЫХ ЗАРЯДОВ ЭМУЛЬСИОННЫХ ВЗРЫВЧАТЫХ ВЕЩЕСТВ УМЕНЬШЕННОГО ДИАМЕТРА ...»

-- [ Страница 1 ] --

Министерство образования и наук

и Российской Федерации

федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение

высшего профессионального образования

"Национальный минерально-сырьевой университет "Горный"

На правах рукописи

Возгрин Роман Александрович

ПОВЫШЕНИЕ КАЧЕСТВА ДРОБЛЕНИЯ ГОРНОЙ МАССЫ ПРИ

ПРИМЕНЕНИИ СКВАЖИННЫХ ЗАРЯДОВ ЭМУЛЬСИОННЫХ



ВЗРЫВЧАТЫХ ВЕЩЕСТВ УМЕНЬШЕННОГО ДИАМЕТРА

Специальность 25.00.20 - Геомеханика, разрушение горных пород, рудничная аэрогазодинамика и горная теплофизика Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук

Научный руководительдоктор технических наук, профессор Г.П. Парамонов Санкт-Петербург – 2015

ОГЛАВЛЕНИЕ

ВВЕДЕНИЕ

ГЛАВА 1 ОБЗОР И АНАЛИЗ НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКОЙ ЛИТЕРАТУРЫ....... 9

1.1 Анализ способов и методов управления энергией взрывчатых веществ при взрыве скважинных зарядов

1.2 Влияние параметров промежуточного детонатора на процесс распространения детонационной волны

1.3 Анализ методик расчета параметров буровзрывных работ

1.4 Выводы по главе 1 и постановка задач исследования

ГЛАВА 2 ИССЛЕДОВАНИЕ ПАРАМЕТРОВ ПРОМЕЖУТОЧНОГО

ДЕТОНАТОРА НА РЕЖИМ ВЗРЫВЧАТОГО ПРЕВРАЩЕНИЯ

СКВАЖИННЫХ ЗАРЯДОВ ЭМУЛЬСИОННЫХ ВЗРЫВЧАТЫХ ВЕЩЕСТВ 51

2.1 Исследование закономерностей распространения детонационной волны при взрыве заряда эмульсионного взрывчатого вещества от параметров промежуточного детонатора

2.2 Исследование влияния диаметра заряда и параметров промежуточного детонатора на скорости детонации скважинных зарядов эмульсионных ВВ..... 69

2.3 Выводы по главе 2

ГЛАВА 3 ВЫБОР И ОБОСНОВАНИЕ РАЦИОНАЛЬНЫХКОНСТРУКЦИЙ И

ПАРАМЕТРОВ СКВАЖИННЫХ ЗАРЯДОВ ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ

РАЗМЕРОВ ЗОНЫ РЕГУЛИРУЕМОГО ДРОБЛЕНИЯ

3.1 Исследование влияния параметров скважинных зарядов эмульсионных взрывчатых веществ на процесс формирования зоны регулируемого дробления

3.2 Выбор и обоснование конструкции скважинных зарядов эмульсионных взрывчатых веществ

3.3 Выводы по главе 3

ГЛАВА 4 ОПЫТНО – ПРОМЫШЛЕННЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ ВЗРЫВНОЙ

ПОДГОТОВКИ ГОРНОЙ МАССЫ К ВЫЕМКИ ЗАРЯДАМИ

ЭМУЛЬСИОННЫХ ВВ ДЛЯ УСЛОВИЙ КАРЬЕРА

ЗАО «СЕМИОЗЕРСКОЕ КУ»

4.1 Разработка методики проведения опытно-промышленных испытаний...... 103

4.2 Результаты опытно-прымышленных взрывов

4.3 Разработка мероприятий и рекомендаций по повышению качества дробления горной массы

4.4 Экономические показатели эффективности взрывных работ при применении эмульсионных взрывчатых веществ с заданными параметрами

4.3 Выводы по главе 4

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

ВВЕДЕНИЕ

Актуальность работы:

Анализ современных технологий буровзрывных работ (БВР) на карьерах строительных материалов показывает тенденцию к переходу на взрывание скважинами уменьшенного диаметра с применением эмульсионных взрывчатых веществ (ЭВВ).

Однако уменьшение диаметра негативно сказывается на скорости распространения детонационной волны по колонке заряда ЭВВ, что приводит к изменению режима взрывчатого превращения от нормального до низкоскоростного и вплоть до отказов. Изменение режима взрывчатого превращения влияет на удельное энерговыделение ВВ и как следствие отрицательно сказывается на качестве дробления горных пород, а также на экономических показателях работы горного предприятия.

Исследованием режимов взрывчатого превращения и влияние последних на процесс разрушения горных пород занимались многие ученые:

В.В. Адушкин, В.А. Белин, И.З. Дроговейко, М.Ф. Друкованный, Э.И. Ефремов, Е.И. Жученко, В.Б. Иоффе, М.А. Кук, Б.Н. Кукиб, Б.Н. Кутузов, Г.М. Ляхов, Н.В. Мельников, М.Г. Менжулин, Э.О. Миндели, В.А. Падуков, Г.П. Парамонов, И.А. Сизов, А.Н. Ханукаев, К.К. Шведов, Е.И. Шемякин и другие. Труды этих ученых внесли значительный вклад в теорию и практику взрывных работ при разработке месторождений полезных ископаемых.





Причинами изменения скорости детонации и режимов взрывчатого превращения при уменьшении диаметра скважин могут служить следующие факторы:

- изменение плотности по длине колонки заряда;

- изменение условий распространения детонационной волны;

- недостаточная величина инициирующего импульса.

Таким образом, изучение условий режимов взрывчатого превращения, обоснование параметров буровзрывных работ при применении скважинных зарядов ЭВВ уменьшенного диаметра, обеспечивающие заданное качество дробления горной породы, является актуальной задачей, как в научном, так и в практическом плане.

Цель диссертационной работы:

Обоснование параметров зарядов ЭВВ при переходе на скважины уменьшенного диаметра, обеспечивающих рациональное дробление скальной горной породы на карьерах строительных материалов.

Идея работы:

Эффективность действия взрыва зарядов эмульсионных ВВ должна определяться выбором рациональных параметров промежуточного детонатора в скважинах уменьшенного диаметра.

Основные задачи исследования:

- выполнить анализ методов управления энергией взрыва ЭВВ при разрушении горных пород скважинными зарядами;

- определить величину инициирующего импульса, обеспечивающего устойчивый режим детонации скважинных зарядов эмульсионных ВВ уменьшенного диаметра;

- исследовать влияние конструкций скважинных зарядов эмульсионных ВВ на процесс формирования радиуса регулируемого дробления;

- разработать и обосновать методику расчета параметров расположения скважинных зарядов эмульсионных ВВ, обеспечивающих заданное качество дробления горной массы.

Научная новизна работы:

- установлены условия возбуждения и распространения процесса детонации заряда (ЭВВ) в скважинах уменьшенного диаметра в зависимости от параметров промежуточного детонатора;

- установлены закономерности изменения скорости детонации ЭВВ в зависимости от диаметра заряда и массы промежуточного детонатора;

- получены экспериментальные зависимости изменения скорости детонации по длине колонки заряда ЭВВ уменьшенного диаметра.

Основные защищаемые положения:

1. Полнота реакции взрывчатого превращения скважинных зарядов ЭВВ Сибирит-1200 уменьшенного диаметра достигается устойчивостью возбуждения и распространения детонации по длине колонки заряда на основе выбора рациональных параметров промежуточного детонатора.

2. Радиус регулируемого дробления скважинного заряда эмульсионного ВВ уменьшенного диаметра необходимо определять с учетом изменения скорости детонации по длине колонке заряда, позволяющим увеличить размеры этой зоны в 1,5 раза.

3. При определении параметров расположения сетки скважинных зарядов эмульсионных ВВ необходимо учитывать не только оптимальное совмещение зон регулируемого дробления, но и изменение скорости детонации по колонке заряда.

Методы исследований:

Обзор и анализ исследований отечественных и зарубежных работ в области взрывного дела, комплексное использование теоретических и экспериментальных работ в лабораторных и полигонных условиях, применение современных средств измерения детонационных процессов, протекающих в зарядной полости, обработка полученных данных на ЭВМ, а также сравнительный анализ результатов лабораторных исследований с результатами полигонных испытаний.

Практическая значимость работы:

- разработаны рекомендации по определению параметров сетки скважин зарядов эмульсионных ВВ уменьшенного диаметра;

- разработаны конструкции и определены параметры скважинных зарядов эмульсионного ВВ уменьшенного диаметра позволяющие повысить качество дробления горной породы на карьерах строительных материалов.

Реализация результатов работы Разработанные рекомендации по расчету параметров БВР внедрены на карьере строительных материалов ЗАО «Семиозерское КУ».

Научные и практические результаты диссертации используются на лекционных и практических занятиях по дисциплинам: «Технология и безопасность взрывных работ», «Проектирование и организация взрывных работ».

Достоверность и обоснованность научных положений, выводов и рекомендаций подтверждается большим объемом проанализированных отечественных и зарубежных исследований по применению скважинных зарядов эмульсионных ВВ, достаточным объемом лабораторных и производственных экспериментов и удовлетворительной сходимостью экспериментальных и расчетных данных.

Личный вклад автора заключается в подробном анализе результатов отечественных и зарубежных исследователей, постановке цели и задач исследований, проведении теоретических и экспериментальных исследований, численных расчетов на ЭВМ, обобщении и анализе полученных результатов, сравнении полученных результатов с экспериментальными данными, разработке практических рекомендаций.

Апробация работы Содержание и основные положения диссертационной работы докладывались на конференции в Фрайбергской горно-металлургической академии (Германия, Фрайберг, 2012 г.), на международном форуме-конкурсе молодых ученых «Проблемы недропользования» (Санкт-Петербург, 2014 г.), на научно-практической конференции "Современные концепции научных исследований" (Москва, 2014 г.), на заседаниях кафедры взрывного дела и научно-технического совета по работе с аспирантами Горного университета.

Публикации По теме диссертации опубликовано 4 научных работы (2 в изданиях, рекомендованных ВАК Минобрнауки России).

Объем и структура работы Диссертация состоит из введения, четырех глав, заключения и библиографического списка, изложенных на 133 страницах машинописного текста, содержит рисунков, таблиц, список литературы из 99 наименований.

Автор выражает благодарность научному руководителю профессору Г.П. Парамонову, развитие идей которого, помощь и поддержка способствовали успешному выполнению работы, а также признательность сотрудникам кафедры взрывного дела Горного университета, доц. В.А. Артемову и др. за практические советы при написании диссертации.

ГЛАВА 1 ОБЗОР И АНАЛИЗ НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКОЙ ЛИТЕРАТУРЫ

–  –  –

Процесс исследования эксплуатационных и взрывчатых характеристик смесевых промышленных взрывчатых веществ (ПВВ) довольно сложен из-за наличия многофазных поверхностей в сочетании с многокомпонентными рецептурами и взаимным влиянием их друг на друга. Анализ имеющихся данных [13,25,49,50] показывает, что основным направлением исследований сортимента ПВВ является оценка влияния отдельных параметров на их стабильность при хранении и изменение взрывчатых свойств в зависимости от условий применения ПВВ.

В этой связи, свойства ЭВВ изучены значительно меньше, чем у других известных классов порошкообразных, гранулированных и водосодержащих веществ. При этом имеющиеся результаты исследований часто невозможно использовать в сравнении с ЭВВ, так как большинство составов отличаются друг от друга компонентами и, главное, оцениваются по различным методикам [3,50,65]. Таким образом, при кажущемся наличии множества данных по физико-химическим и взрывчатым свойствам сравнении их с конкретным составам эмульсионными ВВ довольно проблематично. Принято считать, что эффективность и безопасность применения промышленных ВВ, в том числе ЭВВ, зависит не только от их энергетических характеристик, но и от физикохимических свойств, таких как химическая и физическая стабильность, водоустойчивость, увлажняемоеть, пластичность, текучесть, сыпучесть и ряд других [2,5,12,13,24].

Основными энергетическими параметрами ВВ, в наибольшей мере влияющими на уровень энергоемкости взрывного разрушения горных пород является: абсолютная весовая энергия Ет; абсолютная объемная энергия Еv относительная весовая энергия Ег; относительная объемная энергия ev; теплота взрывчатого превращения [5,24,65]:

Абсолютная весовая энергия ет (кДж/кг) - теплота взрыва, отнесенная к единице массы ВВ, рассчитываемая теоретическим путем на ЭВМ с использованием термохимических уравнений.

Относительная весовая энергия характеризует работоспособность ВВ, и ее величина определяется как безразмерное соотношение энергий е т=Ет/Етэ. В качестве эталонного ВВ, относительно которого вычисляют ет, применяют взрывчатую смесь типа Граммонит-79/21. Любое взрывчатое вещество с показателем ет1 имеет энергию на единицу массы меньше, чем эталонное ВВ.

Абсолютная объемная энергия Еv характеризует объемную концентрацию ВВ в зарядной камере и для единицы объема ВВ рассчитываются по формуле EV ET ВВ, (1.1) где ВВ — плотность ВВ.

Исследования показывают, что объемная концентрация энергии ВВ Ev относится к числу важнейших параметров, определяющих в значительной мере эффективность действия взрыва при разрушении горных пород.

Для скважинного заряда прямым аналогом Eт является линейная плотность энергии ВВ (кДж/м) PV ET P, (1.2) где Р — вместимость (линейная плотность) ВВ в скважине, кг/м.

Относительная объемная энергия — безразмерный оценочный показатель, характеризующий объемную концентрацию энергии ВВ по отношению к объемной удельной энергии эталонной взрывчатой смеси EV eV EVЭ, (1.3) Значение EV 1 показывает, что данное ВВ обладает большей объемной энергией, чем эталонное.

Значительное влияние на взрывчатые свойства, и в частности на детонационные характеристики, оказывают физическое состояние и дисперсность ВВ. В данном случае имеются характерные зависимости свойств ВВ в каждой группе, как то у порошкообразных, гранулированных, водосодержащих и эмульсионных составов. Известно, что механизм детонации смесевых ВВ основывается на горении частиц в детонационной волне, вследствие чего полнота взрывчатого превращения будет зависеть от размера частиц. Это особенно важно для смесевых ВВ, состоящих из невзрывчатого окислителя и горючего, где скорость реакции зависит в основном только от диффузии и теплопроводности. В данном случае скорость реакции имеет сложный характер и зависит от размеров частиц окислителя и горючего, плотности и наличия горячих точек. Влияние размеров частиц и равномерности смешивания компонентов промышленных ВВ на их детонационную способность и детонационные характеристики в неидеальном режиме объясняется тем, что общее время и полнота завершения реакции зависят не только от скорости сгорания отдельных частиц (первичные реакции), но и от скорости вторичных реакций, проходящих в газовой фазе и определяемых условиями диффузии, смешивания продуктов первичного распада. Чем мельче частицы разнородных компонентов и равномернее их распределение в объеме, тем быстрее завершится их сгорание, а также смешивание и взаимодействие продуктов сгорания [12,26,67].

Так, в порошкообразных составах предварительное измельчение позволило достичь размера частиц окислителя в пределах 150 — 500 мкм при плотности состава около 1 г/см3. Дальнейшее уменьшение размера частиц оказалось невозможным из-за высокой гигроскопичности и агломерации гранул аммиачной селитры, а силы сцепления между частицами с рыхлыми коагуляционными структурами не позволяют получить плотность заряда более 1 г/см3. Эти неразрешимые противоречия исчезают при получении составов на основе эмульсий «вода в масле», где смешение окислителя и горючего проводится в жидком состоянии и размер частиц не превышает 1мкм.

Зависимость межфазной удельной поверхности и плотности заряда от размера частиц окислителя для ПВВ различных классов (гранулированные, порошкообразные и эмульсионные) представлена на рисунок 1.

Рисунок 1 – Зависимость плотности заряда и межфазной поверхности от размера частиц Приведенная зависимость показывает, что поверхность контакта окислителя и горючего в эмульсионных составах в 2000 раз больше ганулированных рецептур типа АС-ДТ, что и определяет превосходные условия протекания реакции взрывчатого превращения. Чтобы повысить энергию системы в ВВ обычно добавляется определённое количество металлического порошка.

Известно, что детонационная способность состава ПВВ зависит от степени смешения окислителя с горючим. В этом случае ЭВВ отличается хорошими детонационными характеристиками, так как имеет большую поверхность контакта окислителя и горючего за счет наноразмеров эмульсии и находится в жидком состоянии. Также детонационная способность в одном классе порошкообразных ВВ на основе аммиачной селитры сильно зависит от их химического состава, дисперсности компонентов, влажности, плотности заряда. Стандартные аммониты трудно поддаются совершенствованию, так как имеют сбалансированный кислородный баланс и хорошие взрывчатые характеристики.

Основными взрывчатыми характеристиками ВВ являются: теплота взрывчатого превращения, работоспособность, скорость детонации, давление во фронте детонационной волны, давление газообразных продуктов взрыва.

Теплота взрывчатого превращения, выделяемая в процессе реакции, является весьма важной энергетической характеристикой взрывчатого вещества, определяющей его работоспособность. Чем больше выделено теплоты, тем выше температура нагрева продуктов взрыва, тем больше давление, а следовательно, и воздействие продуктов взрыва на окружающую среду [12,26,73].

Теплота, выделяющаяся при взрыве смесевых ВВ, в значительной степени зависят от соотношения горючих элементов и кислорода в составе ВВ.

Наиболее эффективным является ВВ с нулевым или близким к нулевому кислородным балансом, так как при полном окислении горючих элементов выделяется максимально возможное количество тепла.

При взрыве большинства промышленных ВВ выделяется от 2400 до 5600 кДж/кг тепла. Отдельные индивидуальные ВВ выделяют более 5600 кДж/кг, а предохранительные маломощные — менее 2400 кДж/кг.

Отдельные индивидуальные ВВ выделяют более 6000 кДж/кг. Теплота взрыва каждого индивидуального ВВ не является его строгой константой, а варьируется в некоторых пределах и зависит от условий расширения продуктов взрыва, размеров заряда ВВ, начальной плотности и соотношения окислителя и горючих компонентов.

Для оценки потенциальных возможностей вещества при написании схемы разложения целесообразно использовать принцип максимального энерговыдсления (принцип Бертло), согласно которому горючие элементы окисляются до высших окислов, а азот выделяется в молекулярном виде. Схема одинаково применяется для расчета Qmax, молекулярных и смесевых ВВ, исходя из их брутто-формулы. При этом предполагается, что смесевое ВВ разлагается так же, как и молекулярное. Для веществ с отрицательным кислородным балансом часто используется принцип Бринкли-Вильсона, в котором учитывается образование окиси углерода.

При оценке теплоты взрывчатого превращения ЭВВ было показано [49,50], что за счет мелкодисперсной структуры количество энергии, выделяемое при взрыве ЭВВ больше по сравнению с другими ВВ. Поэтому даже если теоретически суспензионные ВВ превосходят ЭВВ по удельной энергии взрыва, то на практике наблюдается обратная картина, особенно в зарядах малого диаметра.

В работе [51] при исследовании зависимости теплоты взрыва от содержания горючего показано, что теплота снижается при увеличении последнего.

В США на горных предприятиях используются составы на основе обратной эмульсии и 75% AN-FO для обводненных скважин. Внедрение данных взрывчатых смесей позволяет повысить эксплуатационные и взрывчатые характеристики смесей AN-FO. Введение в смесь АС-ДТ до 30% эмульсии повышает плотность заряжания с 0,8-0,9 г/см3 до 1,1-1,2 г/см3 и как следствие этого повышается эффект взрыва и расширяется область применения простейших составов. Дальнейшее повышение содержания эмульсии до 70% в составе делает смесь водоустойчивой при сохранении взрывчатых характеристик на уровне эмульсионных веществ. Кроме этого, внедрение смесей эмульсии с АС-ДТ на имеющихся мощностях эмульсионных веществ позволяет увеличить производительность установки на величину, соответствующую вводимому количеству АС-ДТ.

Загрузка...

Из таблицы 1 видно, что максимальная энергия заряда ЭВВ достигается при содержании АС-ДТ в смеси 50-60%. При этом данные смеси имеют высокие взрывчатые характеристики и позволяют регулировать концентрацию энергии по высоте скважины и в зависимости от крепости породы.

–  –  –

Работоспособность является одной из важнейших энергетических характеристик ВВ и показывает какую механическую работу может совершить продукты взрыва при адиабатическом расширении до атмосферного давления.

Величина работоспособности зависит от теплоты взрыва, химического состава ВВ и физических свойств ВВ.

В работах [24,50] показано, что величина работоспособности ЭВВ зависит от размера заряда и степени сенсибилизации. Для оценки работоспособности ЭВВ Кукиб Б.Н. в ЗАО «Нитро Сибирь» использовал метод воронкообразования. Критерием работоспособности являлось отношение масс зарядов исследуемого и эталонного ВВ, при взрыве которых образуются воронки одинакового объема. В результате было показано, что работоспособность ЭВВ оказалась равной работоспособности гранулотола. Так же в результате этих опытов была установлена зависимость работоспособности от плотности ЭВВ (рисунок 2).

–  –  –

Анализируя данные зависимости видно, что в зарядах диаметром 100 мм рост скорости детонации продолжается до относительной плотности 0,91 и работоспособности – 0,91-0,93, а затем обе эти характеристики начинают резко уменьшаться. При превышении плотности более 0,91 – 0,93 наблюдается резкий рост критического диаметра детонации. Увеличение критического диаметра детонации влечет быстрый рост степени не идеальности процесса детонации, что приводит к заметному снижению скорости детонации и работоспособности.

Зависимость относительной работоспособности (f) от степени неидеальности процесса детонации представлении на рисунке 3.

Рисунок 3 - Зависимость относительной работоспособности (f) от степени неидеальности процесса детонации (dкр/d).

Анализируя представленную зависимость видно, что при изменении степени неидеальности процесса детонации от 0,2 до 1 относительная работоспособность уменьшается на 30%.

Скорость распространения детонационной волны в заряде ВВ называется скоростью детонации и обычно выражается в м/с. Скорость детонации D характеризует скорость высвобождения тепловой энергии, заключенной в ВВ.

С повышением скорости детонации возрастает энергия ударной волны, что способствует повышению степени дробления горных пород. Скорость детонации изменяется в зависимости от диаметра, плотности, размера частиц ВВ, степени герметизация зарядной камеры, жесткости окружающей ВВ среды и принятого способа инициирования заряда.

Для описания процесса детонации ЭВВ в [24,25,71] предложен механизм горячих точек. За фронтом проходящей ударной волны происходит разрушение оболочек микросфер. Газовые пузырьки, после разрушения микросфер, адиабатически сжимаются. При этом в них повышается давление и температура. Таким образом, сжатые микросферы являются “горячими точками” для инициации химической реакции в эмульсионной основе.

В системе ЭВВ топливный реагент находится в контакте с окислителем с простой формой молекулы, их площадь контакта очень велика и благоприятна для реакции по фронту Чемпена-Жуге (Ч-Ж). В результате ЭВВ имеет значительно большую скорость детонации по отношению к промышленным ВВ, содержащим индивидуальный сенсибилизатор состава ВВ.

Факторы, влияющие на скорость детонации ЭВВ, приведены ниже.

Влияние плотности. В целом, скорость детонации ЭВВ возрастает с увеличением плотности, когда рецептура состава [13,49].

Кривые на рисунке 4 и данные в таблице 2 показывают влияние плотности на скорость детонации.

–  –  –

Известно, что регулировка плотности ЭВВ реализуется путём добавления твёрдых микрочастиц, которые в результате химической реакции образуют газ.

Количество, форма и размер сенсисибилизирующих пузырьков оказывают влияние на скорость детонации [13].

Рисунок 5 - Зависимость скорости детонации от плотности заряда

–  –  –

Из кривых на рисунках 5,6 видно следующее:

- Скорость детонации возрастает с уменьшением диаметра стеклянных шариков.

- При применении патрона ВВ большого диаметра скорость детонации не может быть изменена путём изменения диаметра шарика, и при этих условиях может быть получена наибольшая скорость детонации, равная скорости в неограниченной системе. Когда плотность заряжания составляет около 1,3 г/см3, обычно достигается наибольшая скорость детонации (около 6500 м/с).

Согласно исследованиям работ основным фактором, [42,75], определяющим величину критического диаметра детонации ЭВВ, является степень ее сенсибилизации. Зависимость критического диаметра детонации (dк) от относительной плотности (р/рmax) приведена на рисунке 7. При этом р означает экспериментально замеренное значение плотности конкретной эмульсии, а рmax - ее максимальная плотность ЭВВ (при полном отсутствии газовых включений). Анализируя данную зависимость, из которой следует, что критический диаметр детонации эмульсионной матрицы при максимальной плотности составляет 350-400 мм.

–  –  –

Таким образом, плотность эмульсионного ВВ является одним из главных факторов, определяющих надежность взрывания зарядов в тех или иных условиях, т.е. фактически, их область применения.

В результате исследований проведенных в работе [42] по определению критического диаметра детонации эмульсионных ВВ, были определены критические диаметры детонации эмульсионных ВВ различной плотности, приготовленных на эмульсионных матрицах с различными окислителями (на аммиачной селитре или на ее смеси с натриевой селитрой) и с различным содержанием воды (от 12% до 18%).

Также необходимо отметить, что при изменении относительной плотности составов от 0,75 до 0,90, критический диаметр детонации не превышает 20мм (опыты проводились в стальных трубах), и все составы устойчиво инициировались электродетонатором №8. При относительной плотности составов более 0,9 наблюдается резкий рост критического диаметра детонации и для надежного инициирования детонационного процесса в зарядах необходимо применять дополнительный детонатор.

Таким образом, проведенные эксперименты показали, что при сенсибилизации эмульсионных ВВ газовыми пузырьками детонационная способность получаемых взрывчатых составов зависит, главным образом, от их плотности.

Влияние добавок твёрдого порошкообразного материала. Обычной практикой является добавление в ЭВВ алюминиевой пудры, порошковой серы и т.п. с целью повысить его энергию или стабильность. Опыты показали, что добавление гранулированного алюминиевого порошка или порошка серы может повысить стабильность ЭВВ, но снижает его скорость детонации. Более того, с увеличением содержания гранулированного алюминиевого или серного порошка скорость детонации постепенно снижается [13,49].

График на рисунке 8 показывает, что скорость детонации ЭВВ сильно снижается с нарастанием содержания алюминия. При плотности от 1,2 до 1,35 г/см скорость детонации ЭВВ при увеличении содержания алюминия с 0% до 21% снижается с 5639 до 4938 м/с. Основная причина снижения скорости детонации с увеличением содержания алюминия состоит в том, что алюминий обычно образует во фронте детонации оксид алюминия, а реакция его образования эндотермическая.

Рисунок 8 - Зависимость скорости детонации от содержания алюминия в ЭВВ (диаметр патрона 101,6 мм) Влияние диаметра на скорость детонации. Детонационная способность любого ВВ зависит от диаметра заряда. В первые данную зависимость показал Ю.Б. Харитон [29] и сформулировал свой принцип: «детонация может устойчиво распространяться по заряду, если продолжительность реакции в волне меньше времени разброса вещества в радиальном направлении».

Исследования работ что основной причиной [70,71]показывают, изменения скорости детонации при изменении диаметра (рисунок 9) заряда является увеличение зоны химической реакции.

Рисунок 9 – Зависимость скорости детонации от диаметра заряда (данные работы 22) В работе [13] показано, что диаметр патрона в целом в меньшей степени влияет на скорость детонации. Кривые на рисунка 10 показывают зависимость скорости детонации от диаметра патрона ЭВВ (1-матрица не содержит алюминия; 2-содержание алюминия 5%; 3-сларри).

Рисунок 10 - Зависимость скорости детонации от диаметра патрона ЭВВ и сларри Из кривых рисунок 10 видно, что разница в скорости детонации между различными диаметрами незначительная, хотя соотношения между скоростью детонации и диаметром патрона ЭВВ почти линейные. При увеличении диаметра патрона от 25 мм до 100 мм, разница в величине скорости детонации не изменяется при добавлении алюминиевой пудры.

Детонационное давление РА характеризует бризантное действие взрыва.

Оно влияет на интенсивность измельчения среды в непосредственной близости от заряда.

В работе [49] показано, что детонационное давление ЭВВ составляет около 8 ГПа, показатель политропы ПВ 3.5, что связано с большим количеством воды в продуктах взрыва. Зависимость детонационного давления и показателя политропы от плотности ВВ представлены на рисунке 11.

–  –  –

Давление в скважине Pс создается газообразными продуктами взрыва после прохождения детонационного импульса и полного завершения химических реакции. Давление газов в скважине определяет энергию поршневого действия взрыва. Оно оказывает значительное влияние на степень дробления и перемещение горных пород.

Давление газов взрыва Рс зависит от среднего детонационного давления, соответствующего давлению продуктов детонации в собственном объеме заряда, плотности заряжания скважины взрывчатой смесью З и приближенно может быть вычислено по формуле РС 0,5Р Д З,5,

–  –  –

1.2 Влияние параметров промежуточного детонатора на процесс распространения детонационной волны На большинстве отечественных и зарубежных карьерах для инициирования скважинных зарядов ВВ применяют промежуточные детонаторы с не электрическими системами инициирования. Для инициирования ВВ необходимо обеспечить надежное возбуждение нормальной детонации в основном заряде ВВ. Основное внимание при этом следует уделять величине инициирующего импульса промежуточного детонатора (ПД): массе, диаметру, длине ПД, типу ВВ используемого ПД [88].

Результаты экспериментальных исследований и мнения ученых [24,25,30,31,42,48] которые занимались вопросами по инициированию зарядов ВВ довольно противоречивы. Согласно мнению одних, для обеспечения взрыва всего заряда достаточно детонатора, который одновременно является боевиком и возбуждает детонацию в какой-то части заряда, а величина ПД обусловлена свойствами инициируемого ВВ и не зависит от массы инициируемого ВВ.

Другие наоборот, рекомендуют выбирать вес ПД в соответствии с весом основного заряда ВВ (чаще всего 3-20% от массы основного заряда). По мнению третьих величина инициирующего импульса зависит не только от массы и мощности ПД, но и от их количества и места расположения в заряде.

При этом расположение ПД по длине колонки заряда должно быть равномерным и зависит от типа инициируемого заряда ВВ.

К. Юхансон [96] отмечает, что при инициировании детонации промышленных ВВ, содержащих АС-ДТ, или водонаполненных ВВ на основе АС, необходимы ПД из мощных ВВ, которые создают давления, превышающие детонационные для рассматриваемых ВВ. Диаметр ПД для надежного инициирования детонации должен превышать некоторую критическую величину. При меньших диаметрах потери при боковом разлете вещества из очага инициирования будут настолько велики, что детонация затухает.

Практика ведения взрывных работ на карьерах с использованием ЭВВ выделяет тенденцию к применению все более мощных промежуточных детонаторов (ПД). Это объясняется тем, что при увеличении массы ПД стараются избежать низкоскоростного режима детонации, при котором снижается эффективность и безопасность взрывных работ.

В работе [87] при исследовании линейных промежуточных детонаторов отмечается, использование данных зарядов в качестве ПД обеспечивает равноускоренное инициирование скважинных зарядов, обеспечивая скорость его детонации, близкую к скорости детонации ВВ инициатора. на участке размещения линейного инициатора коэффициент энергетической эффективности составляет примерно 1,32. Это эквивалентно увеличению расчетного (на единицу длины скважинного заряда) удельного расхода соответственно в 1,32 раза (или примерно на 32 %).

При этом авторами работы [40,88] отмечается, что для инициирования детонации промышленных ВВ, содержащих АС-ДТ или водонаполненных ВВ на основе АС необходимы промежуточные детонаторы из мощных ВВ, которые создают давления превышающие детонационное для рассматриваемых ВВ.

Инициирующая способность промежуточных детонаторов находится в прямой зависимости от его диаметра. При этом увеличение диаметра не требует увеличения массы ПД (при сохранении необходимой высоты детонатора). При взрывании ПД создается импульс, величина которого определяется не только диаметром ПД, но и его длиной. Масса промежуточного детонатора при инициировании ВВ простейшего состава (типа АС-ДТ) должна составлять не менее 10 % массы основного заряда ВВ. Выбор места размещения ПД в скважинном заряде ВВ определяется параметрами ПД и показателем (длиной) «разгона» до устойчивой детонации заряда ВВ. При этом при использовании ПД конической формы величина «разгона» (при одинаковой массе) меньше, чем при ПД цилиндрической формы.

В работе [28] при исследовании скорости детонации от массы ПД для скважинных зарядов 105-228 мм отмечены следующие факты:

- В скважинных зарядах ПАС-ДТ при массе промежуточного детонатора от 0,5 до 6,0 кг не были зафиксированы участки ускорения инициирующей ударной волны, т.е. данные ВВ обладают достаточно хорошей ударно волновой чувствительностью и в скважинных зарядах начиная, практически, от промежуточного детонатора массой 0,5 кг работают достаточно эффективно.

Значения скорости детонации, зафиксированные в скважинных зарядах диаметром 228 мм находились в пределах от 3125 до 4083 м/с. Значения скорости детонации в скважинном заряде диаметром 105 мм - от 2832 до 3521 м/с.

- При инициировании скважинных зарядов ЭВВ диаметром 203-228 мм промежуточными детонаторами удлиненной формы участок разгона детонации 1-2 м, причем при уменьшении массы ПД фиксировался участок разгона более 2 м.

- При использовании промежуточного детонатора с массой 0,9 кг наблюдается постепенное падение скорости детонации в скважинном заряде.

Применение промежуточного детонатора с массой 1,2 кг обеспечивает повышение скорости детонации в заряде на 300 - 700 м/с, по - сравнению с использованием промежуточного детонатора с массой 0,9 кг, т.е.

промежуточный детонатор 0,9 кг удлинённой формы является неэффективным для инициирования ВВ данной рецептуры.

C.А. Калякиным, В.С. Прокопенко в работе [46] установлена зависимость скорости детонации от диаметра заряда и относительной массы для ВВ типа

ANFO:

D 0.0707 d з2,3354 mo 4, 2050,8865 ln d з, (1.5) где D – скорость детонации, м/с;

d – диаметр заряда, м;

mo – относительная масса.

Используя уравнение (1.5) можно найти необходимое значение mо для ВВ типа ANFO (рисунок 12).

–  –  –

Автором данной работы также отмечено, что при инициировании скважинных зарядов необходимо учитывать не только массу ПД, но и число ПД, которые обеспечат полноту протекания процесса детонации ВВ по все длине колонке заряда и согласно данной работе определяется выражением:

Lзар / Lи N, (1.6) где Lзар – длина скважинного заряда, м;

Lи – длина промежуточного детонатора, м;

N – число промежуточных детонаторов.

Экспериментальными исследованиями влияния длины ПД на скорость детонации заряда работы [69] доказано, что регулировка скорости детонации зарядов ЭВВ возможна при изменении геометрических размеров ПД не изменяя массы.

В работе В.А. Фокина предложена методика расчета геометрических параметров удлиненной шашки-детонатора (УШД) показывает, что при взрывчатом превращении УШД, продукты детонации шашки уплотняют заряд ЭВВ и тем самым сжимает пузырьки газа, и температура в них повышается, в результате чего возникает реакция взрывчатого разложения. В результате чего в основном заряде ЭВВ возникает косой фронт детонации, линейная скорость которого соответствует скорости детонации УШД [89].

1.3 Анализ методик расчета параметров буровзрывных работ

Основными требованиями, предъявляемыми к качеству взрывов при ведении БВР, являются [59-61]:

- порода при взрыве должна быть раздроблена на куски, не превышающие определенных размеров по крупности, а выход крупных негабаритных кусков и мелочи должен быть минимальным (5 %);

- после взрыва на земной поверхности не должно быть завышений подошвы уступа (порогов), а также заколов за последний ряд скважин. Выброс породы за линию скважин на верхнюю бровку уступа должен быть минимальным;

- развал взорванной породы должен быть заданной ширины и высоты, обеспечивающий высокопроизводительную и безопасную работу погрузочных и транспортных машин.

При бурении и взрывании эффективность разрушения горных пород определяется различными факторами. Это связано с тем, что при бурении зона разрушения под лезвием инструмента имеет небольшие размеры (доли сантиметра) и зависит от микросвойств горных пород: твердости, прочности, абразивности, зернистости, вязкости и т.д.

При взрывании на карьерах зона разрушения имеет размеры от 3 до 6 м и эффективность дробления массива при этом зависит от трещиноватости, прочности и разрушаемости отдельностей, слагающих массив при соударении и их плотности.

Одну из важнейших ролей при ведении БВР играет трещиноватостть массива, которая влияет на кусковатость взорванной горной массы и на выход негабарита. Одни и те же по составу породы при интенсивной трещиноватости разрушаются, не образуя негабарита, и, наоборот, при слабой трещиноватости дают большой выход негабарита[59].

Трещины оказывают экранирующие действие на распространение энергии взрыва, локализуют разрушение отдельностями, расположенными вокруг заряда, а на больших расстояниях отдельности могут разрушаться только за счет их соударения между собой.

Средний объем крупных отдельностей, слагающих массив, зависит от типа трещиноватости массива: чем больше содержание в массиве крупных отдельностей, тем больше их средний объем. Все породы по степени трещиноватости или содержанию в массиве крупных отдельностей условно разделены по предположению д.т.н. Рубцова В.К. на пять категорий. Исходя, из категории трещиноватости горных пород можно выбрать рациональные параметры БВР: диаметр взрывных скважин (шпуров), параметры их расположения, схему их взрывания, удельный расход и тип ВВ.

Основными параметрами при ведении взрывных работ в настоящее время являются диаметр скважин, удельный расход ВВ, линия наименьшего сопротивления, сетка расположения скважин (шпуров), конструкции зарядов [4,30, 31,36,59-61].

Выбор рационального удельного расхода ВВ – технико-экономическая задача решение которой основывается на подсчете конечной стоимости добычи полезного ископаемого по всем технологическим процессам.

При увеличении удельного расхода ВВ сначала происходит более интенсивное увеличение степени дробления массива, а затем наступает так называемое состояние насыщения массива энергией взрыва, когда последний не может поглотить большего количества энергии, и она расходуется на увлечение разброса горной массы и сейсмического действия взрыва.

В основу теоретических и эмпирических формул для расчета удельного расхода ВВ заложен принцип, что давление импульса взрыва и деформация породы в точке на некотором расстоянии от заряда зависят от величины заряда и расстояния от данной точки до заряда.

Также для расчета удельного расхода ВВ для различных горных пород используют различные шкалы и классификации пород по взрываемости, например шкалу «Союзвзрывпрома», в которой породы разделены на 16 категорий, прочность на 10 категорий, коэффициент крепости при этом изменяется от 0,3 до 20.

В настоящее время принимается, что расход энергии (q) взрыва необходимый на дробление породы пропорционален площади вновь создаваемых свободных поверхностей, которая, в свою очередь, зависит от lСР степени дробления n, то есть от соотношения средних линейных размеров d СР отдельности lСР и куска взорванной горной массы d СР :

–  –  –

Для учета реальных факторов, связанных с взрывом, на основе эталонного удельного расхода ВВ устанавливают проектный удельный расход

ВВ:

q П qЭ k ВВ k Д k С.З kV k С. П K ТР, (1.10) где k ВВ – переводной коэффициент от аммонита №6 ЖВ к практически используемому ВВ;

k Д – коэффициент, учитывающий требующуюся в данных условиях степень дробления;

k С.З – коэффициент, учитывающий фактически принимаемую форму зарядов ВВ;

kV – коэффициент, учитывающий влияние объема взрываемой массы на проектный расход ВВ;

– коэффициент, учитывающий число свободных поверхностей kС.П взрываемой части массива;

K ТР – коэффициент трещиноватости.

–  –  –

где q Э – эталонный расход граммонита 79/21 при кондиционном размере кусков 500 мм, кг/м3;

eВВ – коэффициент работоспособности ВВ;

П – плотность породы, кг/м3;

k d – поправочный коэффициент на допустимый размер куска разрушенной горной массы.

Зависимость, предложенная в МГИ проф. Б.Н. Кутузовым, которая получены на фундаментальных работах акад. РАН В.В. Ржевского [43,59]:

–  –  –

(1.12) К где f – коэффициент крепости породы проф. М.М. Протодьяконова;

d З – диаметр заряда, м;

d 0 – средний размер отдельности во взрываемом массиве по МКВД, м;

d K – предельный кондиционный размер куска, м.

Расчет величины линии сопротивления по подошве - W (ЛСПП).

Эффективность взрывных работ также зависит от ЛСПП, величина которой определяется многими факторами, которые можно разделить на три группы [31,32,59,60]:

- факторы, характеризующие взрываемую среду: крепость пород, трещиноватость, взрываемость;

- факторы, характеризующие скважинный заряд ВВ и определяющие форму и длину взрывного импульса: тип ВВ, диаметр заряд и высота заряда;

- величины, характеризующие расположение заряда в массиве: диаметр заряда, относительное расстояние между зарядами, длина колонкового заряда, величина перебура.

Практикой установлено, что для каждой категории пород существует линейная зависимость вида W = kdз, угол наклона которой определяется крепостью и блочностью. При этом в данной зависимости допускается, что с увеличением диаметра заряда выход крупных фракций при взрыве увеличивается. Данный факт объясняется тем, что с увеличением W все больший процент отдельностей, слагающих массив, будет при взрыве попадать в зону практически нерегулируемого дробления. Уменьшив диаметр заряда, можно достигнуть положения, при котором все отдельности попадут в зону регулируемого дробления. Поэтому диаметр заряда относится к одному из наиболее существенному параметру регулирования степени дробления. При меньших диаметрах зарядов, кроме того, уменьшаются заколы за линию зарядов вглубь массива, уменьшается относительный объем переизмельчения породы вокруг заряда и происходит распространение энергии по массиву с меньшим затуханием [59].

Существует множество зависимостей для расчета ЛСПП:

Формула, предложенная сотрудниками «Союзвзрывпрома» при длине забойки 0,75W [44,60]:

–  –  –

где r0 – радиус заряда, м;

Pд – давление во фронте детонационной волны, МПа;

раст - придел прочности горной породы на растяжение, МПа.

Коэффициент сближение скважин

–  –  –

Оптимальное расположение скважины соответствует такому значению ЛНС W, при котором требуемая энергия Et равна заданной энергии заряда Ez.

После всех вычислений в программе автоматически определяется ЛНС для первой скважины, которая обеспечивает совпадение энергии заряда и энергии необходимой для разрешения горного массива. Определив расположение первой скважины вычисляются координаты последующих скважин. Также в процессе расчетов для каждой скважины определяется удельный расход энергии, объем горного массива приходящиеся на каждую скважину, величина перебура и длина скважины.

Для расчета параметров взрывных работ в используется [45] энергетический подход к разрушению горных пород, исходя из энергоемкости разрушения горной породы и энергией взрыва заряда ВВ, зависящей от его детонационных свойств.

При определении параметров БВР необходимым является правильный выбор сетки расположения скважин.

Для изотропного массива сетку скважин предлагается определять зависимостью:

a=b=W, (1.23) где а – расстояние между скважинами, м;

b – расстояние между рядами, м.

Для анизотропного массива развитой системой трещин рекомендуется применять прямоугольную сетку расположения скважин, параметры которой определяются значениями а и b, и коэффициентом сближения скважин:

a m W (0.8 1.4)W, (1.24) b m W (0.85 1.0)W, (1.25) где m – коэффициент сближения скважин.

Формирование сетки скважин основывается на известном подходе сопряжения зон разрушения, размеры которых определяются на основании расчета затухания волн напряжений с расстоянием от заряда, что позволяет равномерно расположить заряды в массиве [7,8].

В работе [7] на основании экспериментальных исследований при взрывании монолитных моделей различных пород значение напряжений с расстоянием от заряда рекомендуется рассчитывать:

–  –  –

Рассредоточение заряда в случаях, когда емкость скважины используется не полностью при сплошных зарядах. При равном выходе горной массы с 1 м скважины и удельном расходе ВВ рассредоточение заряда всегда приводит к улучшению дробления по сравнению со сплошным зарядом вследствие увеличения зоны регулируемого дробления. В неоднородных породах практически всегда целесообразно рассредоточивать заряд, чтобы последний располагался в наиболее трудновзрываемых участках породы.

Академик Мельников Н.В. и доктор технических наук Марченко Л.Н., в своих работах показали, что рассредоточение скважинных зарядов воздушными промежутками улучшает дробление породы. При взрыве сплошного заряда происходит переизмельчение породы вблизи заряда вследствие высоко давления газообразных продуктов взрыва в зарядной камере [67,68]. Создавая в зарядной камере воздушные промежутки, можно значительно снизить пиковое давление взрыва и тем самым сократить переизмельчение породы около заряда.

При взрыве зарядов, разделенных воздушным промежутком, происходит изменение параметров взрывного импульса в результате чего происходит уменьшение пикового давления и увеличение времени действия взрыва, что приводит к увеличению кпд взрыва и передаче большего количества энергии на дробление породы в дальней зоне [72]. Применение заряда с воздушным промежутком почти во всех случаях приводит к более равномерному дроблению горной массы на карьерах.

Длина воздушного промежутка в большинстве случаев устанавливается опытными взрывами и зависит от длины колонки заряда, типа ВВ и физико – механических свойств горных пород. Воздушный промежуток малой длины не дает эффекта, а воздушный промежуток завышенной длины может привести к ухудшению дробления вследствие чрезмерного снижения давления в зарядной камере. Суммарную длину воздушных промежутков можно принимать в следующих пределах: для слабых пород – 0,3 – 0,4 длины колонки заряда, для пород средней крепости – 0,2 – 0,3 длины колонки заряда, для пород крепких –

–  –  –

где nгод годовая производительность, млн.м3;

Н — высота уступа, мм;

d куска - размер габаритного куска в ребре наибольшего измерения, мм.



Pages:   || 2 | 3 |
Похожие работы:

«Игнатенко Евгений Александрович МЕТОДИКА РАССЛЕДОВАНИЯ НЕЗАКОННОЙ ПЕРЕСЫЛКИ НАРКОТИЧЕСКИХ СРЕДСТВ Специальность: 12.00.12 – «Криминалистика; судебно-экспертная деятельность; оперативно-розыскная деятельность» Диссертация на соискание ученой степени кандидата юридических наук Научный руководитель: доктор юридических наук, доцент П.В....»

«Колесник Мария Александровна КОНСТРУИРОВАНИЕ РУССКОЙ КУЛЬТУРНОЙ ИДЕНТИЧНОСТИ: КОНЦЕПТУАЛЬНЫЙ И МЕТОДОЛОГИЧЕСКИЙ ПОДХОДЫ Диссертация на соискание ученой степени кандидата культурологии Специальность 24.00.01 – Теория и история культуры Научный руководитель доктор философских наук, профессор Наталья Петровна Копцева Красноярск – СОДЕРЖАНИЕ...»

«АРОНОВ ГЕОРГИЙ ЗАЛМАНОВИЧ ФОРМИРОВАНИЕ МЕХАНИЗМА ПОВЫШЕНИЯ КАЧЕСТВА И ДОСТУПНОСТИ УСЛУГ СФЕРЫ ФИЗИЧЕСКОЙ КУЛЬТУРЫ НА ОСНОВЕ МУНИЦИПАЛЬНО-ЧАСТНОГО ПАРТНЁРСТВА Специальность 08.00.05 Экономика и управление народным хозяйством (экономика, организация и управления предприятиями, отраслями, комплексами: сфера услуг) Диссертация на соискание...»

«БАГДАСАРЯН ГРИГОРИЙ ВАГИФОВИЧ СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ ОРГАНИЗАЦИОННО ЭКОНОМИЧЕСКОГО МЕХАНИЗМА ФУНКЦИОНИРОВАНИЯ СЕЛЬСКОЙ ЭЛЕКТРОЭНЕРГЕТИКИ РЕСПУБЛИКИ ТАДЖИКИСТАН Специальности: 08.00.05 – экономика и управление народным хозяйством (экономика, организация и управление предприятиями, отраслями, комплексами АПК и сельское хозяйство) 08.00.14 – мировая экономика ДИССЕРТАЦИЯ на соискание ученой степени...»

«СТЕПАНЕНКО Сергей Владимирович ПРОГНОЗ ДЕФОРМАЦИЙ ГРУНТОВОГО МАССИВА ПРИ СТРОИТЕЛЬСТВЕ ПОЛУЗАГЛУБЛЕННЫХ ПОДЗЕМНЫХ СООРУЖЕНИЙ СПОСОБОМ «СТЕНА В ГРУНТЕ» Специальность 25.00.20 Геомеханика, разрушение горных пород, рудничная аэрогазодинамика и горная теплофизика...»

«ГРАЧЕВ Николай Николаевич РАЗВИТИЕ СИСТЕМЫ УПРАВЛЕНИЯ ОХРАНОЙ ТРУДА В СЕЛЬСКОМ ХОЗЯЙСТВЕ Специальность 08.00.05 – Экономика и управление народным хозяйством (экономика труда) Диссертация на соискание ученой степени доктора экономических наук Рязань – СОДЕРЖАНИЕ Стр. СОДЕРЖАНИЕ...»

«ЧЖАН ГОФАН ВЛИЯНИЕ РАЗГРУЗОЧНЫХ ПРОБ НА БИОМЕХАНИЧЕСКИЕ ПАРАМЕТРЫ ГЛАЗА ПРИ ПЕРВИЧНОЙ ОТКРЫТОУГОЛЬНОЙ ГЛАУКОМЕ 14.01.07 глазные болезни Диссертация на соискание ученой степени кандидата медицинских наук Научный руководитель: Д.м.н., Макашова Надежда Васильевна М о с к в а – 2016 ОГЛАВЛЕНИЕ Список сокращений ВВЕДЕНИЕ ГЛАВА I. Обзор литературы Биомеханика склеры. 1. Терминология: понятия биомеханики, ригидности и...»

«ГОЛОЛОБОВА ОЛЕСЯ АЛЕКСАНДРОВНА ИССЛЕДОВАНИЕ ОПТИЧЕСКИХ СВОЙСТВ НАНОСОЕДИНЕНИЙ НЕКОТОРЫХ ПЕРЕХОДНЫХ МЕТАЛЛОВ, ПОЛУЧЕННЫХ МЕТОДОМ ЛАЗЕРНОЙ АБЛЯЦИИ В ЖИДКОСТИ Специальность 01.02.05 механика жидкости, газа и плазмы Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель – д.т.н., В.Т. Карпухин Москва 2015 СОДЕРЖАНИЕ ВВЕДЕНИЕ ГЛАВА 1....»

«Бекежанова Виктория Бахытовна УСТОЙЧИВОСТЬ НЕИЗОТЕРМИЧЕСКИХ ЖИДКОСТЕЙ В РАЗЛИЧНЫХ МОДЕЛЯХ КОНВЕКЦИИ 01.02.05 механика жидкости, газа и плазмы Диссертация на соискание ученой степени доктора физико-математических наук Научный консультант доктор физико-математических наук, профессор В. К. Андреев Красноярск 2015 ОГЛАВЛЕНИЕ ВВЕДЕНИЕ Глава 1....»

«АРОНОВ ГЕОРГИЙ ЗАЛМАНОВИЧ ФОРМИРОВАНИЕ МЕХАНИЗМА ПОВЫШЕНИЯ КАЧЕСТВА И ДОСТУПНОСТИ УСЛУГ СФЕРЫ ФИЗИЧЕСКОЙ КУЛЬТУРЫ НА ОСНОВЕ МУНИЦИПАЛЬНО-ЧАСТНОГО ПАРТНЁРСТВА Специальность 08.00.05 Экономика и управление народным хозяйством (экономика, организация и управления предприятиями, отраслями, комплексами: сфера услуг) Диссертация на соискание...»

«ЧАРКИНА Елена Сергеевна Совершенствование концессионного механизма реализации инфраструктурных проектов в российских регионах (на примере Удмуртской Республики) Специальность 08.00.05 экономика и управление народным хозяйством (региональная экономика) Диссертация на соискание ученой степени...»

«Карыев Леонид Геннадьевич ЗАКОНОМЕРНОСТИ И МЕХАНИЗМЫ ПРОЦЕССОВ, ОБУСЛОВЛЕННЫХ ТЕРМОЭЛЕКТРИЧЕСКИМ ВОЗДЕЙСТВИЕМ, В ИОННЫХ КРИСТАЛЛАХ 01.04.07 – Физика конденсированного состояния Диссертация на соискание ученой степени доктора физико-математических наук Научный консультант: доктор физико-математических наук, профессор В.А. Фдоров Тамбов 2015 Автор выражает...»

«ИЗ ФОНДОВ РОССИЙСКОЙ ГОСУДАРСТВЕННОЙ БИБЛИОТЕКИ Карницкая, Элла Николаевна Формирование экономического механизма развития здравоохранения региона в условиях социально­ориентированной рыночной среды Москва Российская государственная библиотека diss.rsl.ru Карницкая, Элла Николаевна Формирование экономического механизма развития здравоохранения региона в условиях социально­ориентированной рыночной среды : [Электронный ресурс] : Дис. . канд. экон. наук : 08.00.05. ­...»

«Чернышов Михаил Олегович ПОВЫШЕНИЕ РАБОТОСПОСОБНОСТИ СБОРНЫХ СВЕРЛ НА ОСНОВЕ ИССЛЕДОВАНИЯ НАПРЯЖЕННОГО СОСТОЯНИЯ И ПРОЧНОСТИ РЕЖУЩИХ ТВЕРДОСПЛАВНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ Специальность 05.02.07 – «Технология и оборудование механической и физико-технической обработки» Диссертация на...»

«ГОРПИНЧЕНКО Ксения Николаевна ОРГАНИЗАЦИОННО-ЭКОНОМИЧЕСКИЙ МЕХАНИЗМ УПРАВЛЕНИЯ ИННОВАЦИОННЫМ ПРОЦЕССОМ: ТЕОРИЯ, МЕТОДОЛОГИЯ И ПРАКТИКА (на примере зернового производства) Специальность 08.00.05 – экономика и управление народным хозяйством: управление инновациями ДИССЕРТАЦИЯ на соискание учной степени доктора экономических наук...»

«Ращектаев Александр Сергеевич Фармако-клиническое обоснование применения «Геприма для кошек» при жировом гепатозе 06.02.03 – Ветеринарная фармакология с токсикологией диссертация на соискание учной степени кандидата ветеринарных наук Научный руководитель: доктор ветеринарных наук, доцент Щербаков П.Н. Троицк – 2015 Оглавление Перечень сокращений в диссертации ВВЕДЕНИЕ Обзор литературы 1. 1.1 Гепатопротекторы....»

«ДЕРЕВЯГИНА НАТАЛЬЯ ИВАНОВНА УДК 624.131:631.48:632.5 ОБОСНОВАНИЕ ПАРАМЕТРОВ ГИДРОГЕОМЕХАНИЧЕСКОЙ УСТОЙЧИВОСТИ ЛЕССОВЫХ МАССИВОВ С УЧЕТОМ ИХ ГЕНЕЗИСА И ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ ХАРАКТЕРИСТИК Специальность 05.15.09 – “Геотехническая и горная механика” Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель доктор технических наук, проф....»

«ПАЛКИНА Елена Сергеевна МЕТОДОЛОГИЯ И ЭКОНОМИЧЕСКИЙ МЕХАНИЗМ РЕАЛИЗАЦИИ СТРАТЕГИИ РОСТА В СИСТЕМЕ УПРАВЛЕНИЯ ТРАНСПОРТНОЙ ОРГАНИЗАЦИЕЙ Специальность 08.00.05 – Экономика и управление народным хозяйством: экономика, организация и управление предприятиями, отраслями, комплексами (транспорт) Диссертация на соискание ученой степени доктора экономических наук Научный консультант доктор экономических...»

«Васильев Дмитрий Вячеславович МЕТОД ФОРМИРОВАНИЯ УСЛОВИЙ МАКСИМАЛЬНОЙ ОБРАБАТЫВАЕМОСТИ ЖАРОПРОЧНЫХ МАТЕРИАЛОВ ПУТЕМ ВЫСОКОТЕМПЕРАТУРНОГО ОХРУПЧИВАНИЯ ПРИ РЕЗАНИИ Специальность 05.02.07 – Технология и оборудование механической и физико-технической обработки Диссертация...»

«ББК 65. 65. Ч Черемисин Дмитрий Владимирович АУТСОРСИНГ КАК ЭЛЕМЕНТ СОВРЕМЕННОГО ХОЗЯЙСТВЕННОГО МЕХАНИЗМА: ТЕОРЕТИЧЕСКИЙ АСПЕКТ Специальность 08.00.01 – Экономическая теория Диссертация на соискание ученой степени кандидата экономических наук Научный руководитель доктор экономических наук, профессор Думная Н.Н. Москва 200 Оглавление Введение..3ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ ОСНОВЫ АНАЛИЗА АУТСОРСИНГА.111.1. Сущность аутсорсинга как...»









 
2016 www.konf.x-pdf.ru - «Бесплатная электронная библиотека - Авторефераты, диссертации, конференции»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.