WWW.KONF.X-PDF.RU
БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА - Авторефераты, диссертации, конференции
 

Pages:   || 2 | 3 |

«ПРОГНОЗ УСТОЙЧИВОСТИ ПОДГОТОВИТЕЛЬНЫХ ВЫРАБОТОК В НЕЛИНЕЙНО-ДЕФОРМИРУЕМЫХ СРЕДНЕЙ ПРОЧНОСТИ И ПРОЧНЫХ РУДАХ (НА ПРИМЕРЕ ЯКОВЛЕВСКОГО РУДНИКА) ...»

-- [ Страница 1 ] --

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ

Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение

высшего профессионального образования

«Национальный минерально-сырьевой университет «Горный»

На правах рукописи

СЕМЕНОВ Виталий Игоревич

ПРОГНОЗ УСТОЙЧИВОСТИ ПОДГОТОВИТЕЛЬНЫХ

ВЫРАБОТОК В НЕЛИНЕЙНО-ДЕФОРМИРУЕМЫХ СРЕДНЕЙ



ПРОЧНОСТИ И ПРОЧНЫХ РУДАХ (НА ПРИМЕРЕ

ЯКОВЛЕВСКОГО РУДНИКА)

Специальность 25.00.20 - Геомеханика, разрушение горных пород, рудничная аэрогазодинамика и горная теплофизика Диссертация на соискание учёной степени кандидата технических наук

Научный руководитель доктор технических наук, профессор А.Г. Протосеня Санкт Петербург - 201

ОГЛАВЛЕНИЕ

ВВЕДЕНИЕ

ГЛАВА 1 СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА И ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЙ

1.1 Опыт ведения горных работ в условиях обводненности под водозащитной потолочиной

1.2 Горногеологические и гидрогеологические условия Яковлевского месторождения

1.3 Физико-механические свойства руд и вмещающих пород

1.4 Анализ моделей нелинейного деформирования материалов и руд

1.5 Анализ методов оценки устойчивости обнажений подготовительных горных выработок

1.6 Выводы по главе 1

ГЛАВА 2 ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ СРЕДНЕЙ ПРОЧНОСТИ

И ПРОЧНЫХ РУД ЯКОВЛЕВСКОГО МЕСТОРОЖДЕНИЯ

2.1 Методика экспериментальных исследований руд на прессовом оборудовании

2.2 Обработка результатов

2.3 Выводы по главе 2

ГЛАВА ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ ИССЛЕДОВАНИЯ НАПРЯЖЕННО

–  –  –

3.2 Анализ результатов расчёта напряжённо-деформированного состояния массива

3.3 Исследование на плоской конечно-элементной модели напряженнодеформированного состояния физически-нелинейного массива, вмещающего выработку с поперечным сечением сводчатой формы

3.4 Анализ результатов расчёта напряжённо-деформированного состояния массива

3.5 Исследование на плоской конечно-элементной модели напряженного состояния вокруг подготовительной выработки, заложенной в физически-нелинейном рудном массиве в зоне влияния очистных работ при слоевой системе разработки............ 67

3.6 Анализ результатов расчёта напряжённо-деформированного состояния массива

3.7 Исследование на объемной конечно-элементной модели напряженнодеформированного состояния рудного массива, вмещающего подготовительные выработки в зоне влияния очистных работ

3.8 Анализ результатов расчёта напряжённо-деформированного состояния массива

3.9 Выводы по главе 3

ГЛАВА 4 СОПОСТАВЛЕНИЕ ТЕОРЕТИЧЕСКИХ И ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ

ИССЛЕДОВАНИЙ И РАЗРАБОТКА РЕКОМЕНДАЦИЙ ПО ИХ

ИСПОЛЬЗОВАНИЮ

4.1 Визуальные обследования подготовительных выработок

4.2 Исследование характера формирования зоны пластических деформаций вокруг подготовительной выработки

4.3 Расчет параметров поддерживающей крепи подготовительных выработок.. 11

4.4 Выбор типа и параметров крепи подготовительных выработок

4.5 Выводы по главе 4

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

ВВЕДЕНИЕ

Актуальность темы исследования В основных направлениях экономического развития Российской Федерации обеспечение сырьевой базы черной металлургии является одной из приоритетных задач.

На месторождениях Курской магнитной аномалии добывается более половины отечественного железорудного сырья.

Яковлевское месторождение богатых железных руд, наряду с другими месторождениями КМА, уникально как по качеству железорудного сырья, так и по сложности горно-геологических и гидрогеологических условий. Поэтому не всегда удается воспользоваться апробированными на практике решениями, так как аналоги отсутствуют. Это требует изучения существующих подходов к анализу напряженно-деформированного состояния железорудного массива, а также проведения теоретических и экспериментальных исследований.





В этой связи особое значение приобретает обеспечение эксплуатационного состояния подготовительных выработок. Требуется разработка методики прогноза устойчивости подготовительных выработок и способов обеспечения их эксплуатационного состояния.

Решение перечисленных проблем возможно только при комплексном подходе, который позволит учесть влияющие факторы, как правило, находящиеся в сложной взаимосвязи. Поэтому, разработка адекватной методики оценки устойчивости обнажений железорудного массива с учетом физически-нелинейного характера деформирования является актуальной задачей.

Существенный вклад в исследование процесса деформирования и разрушения пород вокруг капитальных горных выработок внесли Протодьяконов М.М., Безродный К.П., Булычев Н.С., Картозия Б.А., Руппенейт К.В, Цимбаревич П.М. и многие другие.

Обеспечением устойчивости подготовительных выработок занимались отечественные ученые Ардашев К.А., Трушко В.Л., Зубов В.П., Долгий И.Е., Козырев А.А., Ковалев О.В., Смирняков В.В., Черняк И.Л., Сергеев С.В. и другие.

Изучению геомеханических процессов с использованием физически-нелинейных моделей посвящены работы Баряха А.А., Господарикова А.П., Протосени А.Г., Константиновой С.А. и других.

Цель работы: обеспечение устойчивости подготовительных горных выработок в нелинейно-деформируемом железорудном массиве Яковлевского месторождения.

Идея работы: экспериментальное обоснование и установление параметров модели физически-нелинейного деформирования средней прочности и прочных руд и их использование для прогноза напряжений вокруг подготовительных горных выработок для обеспечения их устойчивости.

Основные задачи исследования:

- исследование прочностных и деформационных свойств образцов средней прочности и прочных руд на прессовом оборудовании с целью выявления закономерностей их деформирования;

- проведение натурных наблюдений за устойчивостью подготовительных выработок Яковлевского рудника, расположенных в средней прочности и прочных рудах;

- выбор и обоснование уравнений состояния средней прочности и прочных руд с учетом физической нелинейности;

- разработка конечно-элементных моделей, имитирующих проходку и закладку очистных выработок, проводимых в средней прочности и прочных рудах;

- расчет зон опорного давления в рудном массиве при слоевой системе разработки с закладкой;

- разработка рекомендаций по повышению устойчивости подготовительных выработок в средней прочности и прочных рудах с учетом физической нелинейности.

Методология и методы исследования

Работа выполнена с использованием комплекса методов исследований, включающего анализ и обобщение отечественной и зарубежной литературы, натурные исследования проявлений горного давления при ведении горных работ под защитным перекрытием, компьютерное моделирование геомеханических процессов деформирования рудного массива при ведении горных работ и закладке выработок под защитным перекрытием с использованием метода конечных элементов.

Научная новизна

На базе лабораторных исследований и численного моделирования установлены:

- закономерности деформирования железнослюдково-мартитовых и гидрогематитовых средней прочности и прочных руд в условиях одноосного и объемного сжатия;

- закономерности изменения коэффициентов концентрации тангенциальных напряжений на контуре подготовительной выработки на различных этапах ведения очистных работ с учетом физически-нелинейной модели деформирования железорудного массива.

Положения, выносимые на защиту Для моделирования геомеханических процессов в средней прочности и 1.

прочных рудах следует использовать уравнения физически-нелинейной теории упругости с экспериментально установленными параметрами связи между напряжениями и деформациями.

Прогноз напряженно-деформированного состояния железорудного 2.

массива необходимо выполнять на основе разработанных численных моделей расчета концентрации тангенциальных напряжений вокруг подготовительных выработок в рудах средней прочности и прочных с учетом уравнений физически-нелинейного упругого тела и этапа отработки очистных заходок в слоях.

Устойчивость обнажений железорудного массива на контуре подготовительных выработок в средней прочности и прочных рудах должна оцениваться комплексным критерием напряженности Пв, учитывающим модель физически-нелинейного упругого тела и очередность ведения очистных и закладочных работ.

Практическая значимость работы:

- разработана методика расчета концентрации тангенциальных напряжений вокруг подготовительных выработок в железнослюдково-мартитовых и гидрогематитовых средней прочности и прочных рудах;

- на основании учета коэффициентов концентрации тангенциальных напряжений, полученных с учетом свойств физически нелинейного упругого тела, уточнены комплексный критерий напряженности и классификации устойчивости подготовительных выработок в рудных массивах средней прочности и прочных.

Достоверность и обоснованность научных положений и рекомендаций: подтверждается значительным объемом лабораторных испытаний на прессовом оборудовании и экспериментальных натурных наблюдений за состоянием подготовительных выработок; моделированием напряженно-деформированного состояния (НДС) массива, вмещающего подготовительные выработки, при различном порядке проведения с учетом нелинейных свойств железорудного массива; согласованностью результатов смещений контура выработок, полученных в натурных условиях, с результатами численных экспериментов.

Апробация диссертации: Содержание и основные положения диссертационной работы докладывались на ежегодных конференциях молодых ученых и студентов в 2012-2014 (Национальный минерально-сырьевой университет «Горный», Санкт-Петербург); на Международной научно-практической конференции «Освоение минеральных ресурсов севера: проблемы и их решения» (Воркута, 2012 г); на заседаниях кафедры Строительства горных предприятий и подземных сооружений Национального минерально-сырьевого университета «Горный» и получили одобрение.

Реализация результатов работы Результаты исследований предполагается использовать для обоснования параметров крепи подготовительных выработок под защитным перекрытием при отработке богатых железных руд на Яковлевском руднике ООО «МЕТАЛЛ-ГРУПП».

Личный вклад автора заключается: в постановке задач исследований, участии в проведении натурных исследований, обработке полученных данных на ЭВМ, анализе натурных данных, создании плоских конечно-элементных моделей для исследования особенностей формирования напряженно-деформированного состояния вокруг подготовительных выработок в зоне влияния очистных работ, выполнении численных экспериментов и разработке практических рекомендаций Публикации По теме диссертации опубликовано 3 печатных работы, из них 2 работы в изданиях, входящих в Перечень ВАК Минобрнауки России.

Объем и структура работы Диссертационная работа изложена на 138 страницах машинописного текста, содержит 4 главы, введение и заключение, список использованной литературы из 90 именований, 72 рисунка и 35 таблиц.

ГЛАВА 1 СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА И ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЙ

–  –  –

Разработка месторождений в условиях обводненности всегда являлась сложной горнотехнической задачей.

Одним из наиболее эффективных способов разработки месторождений под водоемами и водоносными горизонтами без осушения вышележащей толщи в современной практике является оставление предохранительной потолочины, предотвращающей прорыв воды в горные выработки. Рассмотрим месторождения, при разработке которых применялся данный способ.

На Коробковском месторождении КМА, которое отрабатывается шахтой им.

Губкина, железистые кварциты перекрыты мощной толщей обводненных песчаноглинистых пород, склонных к плывунности. Строительство рудника планировалось первоначально для отработки богатых железистых руд, но в связи с неоднократными прорывами воды и плывунов в горные выработки, отработку богатых руд осуществить не удалось, и было принято решение использовать пройденные стволы для добычи железистых кварцитов. Добыча руды этажно-камерной системой разработки ведется в пределах одного выемочного этажа высотой 60 м под защитой предохранительной рудной потолочины мощностью 70-100 м, опирающейся на систему междукамерных целиков. Потери руды в них достигают 57–60%, что обуславливает наряду со значительным резервом прочности конструкции «потолочина – камеры – целики» и значительную потерю запасов руды в недрах. Водоприток в шахту не превышает 300 м3/час.

Рудник «Вобана» (Атлантическое побережье Канады) разрабатывает месторождение, представленное гематитовыми пластами мощностью до 10 м, падающих в направлении океана под углом 80. Глубина океана над наиболее удаленной частью месторождения достигает 500 м. Рудное тело отрабатывают камерной системой разработки с шириной камер 6-7 м и шириной междукамерных целиков 4-6 м.

Мощность водозащитной потолочины между очистными работами и дном океана составляет не менее 60 м [53].

На Зыряновском руднике выемка руды осуществлялась под защитой бетонной крепи, создаваемой в виде объемной решетки путем последовательного проведения одна над другой выработок по простиранию и вкрест простирания рудного тела с последующей их закладкой твердеющей смесью. Внедрение технологии позволило снизить как себестоимость добычи за счет сокращения объёма закладочных работ, так и потери полезного ископаемого за счет безцеликовой выемки [20, 70, 79, 89].

Запорожский рудник разрабатывает месторождение, имеющее наибольшую мощность залежи 115 м в южном крыле, на севере мощность уменьшается до 10 м.

Падение крутое, на восток под углом 6570°. Месторождение и руднокристаллический горизонт сильно обводнены. Напор составляет до 200 м. Рудное тело отрабатывается этажно-камерной системой разработки с подэтажной отбойкой руды, с последующей закладкой выработанного пространства твердеющим материалом.

Ширина камеры 30 м. Мощность рудной потолочины составляет 50-70 м [11, 87].

Отрицательным примером разработки месторождения под обводненной толщей может служить разработка залежи хлористого калия ОАО «Уралкалий» (Березники, Пермский край). Развитие аварии происходило стремительно. На руднике было зафиксировано увеличение притока рассолов и рост уровня сероводорода. Десять дней «Уралкалий» боролся за спасение рудника. Однако скорость притока рассолов резко возрастала (превысила 1200 кубометров в час), а концентрация сероводорода увеличивалась. Руководство предприятия приняло решение прекратить борьбу за рудник. Впоследствии на территории БКПРУ-1 ОАО "Уралкалий", в районе фабрики техсоли, произошел провал на земной поверхности, который в настоящее время активно развивается. К ноябрю 2007 года его поперечные размеры достигли 300х200 метров, глубина 30-40 м. Расположение провала достаточно хорошо согласуется с прогнозными оценками, полученными в начальный период аварии. Позже в образовавшемся провале произошло обрушение глубинных пород, сопровождавшееся громким хлопком, кратковременным колебанием земной поверхности и выбросом шахтного воздуха и кусков породы. Одновременно в месте образования воронки был зафиксирован выброс сероводорода.

По мнению ученых, повышенный приток рассолов стал следствием разрыва водозащитной толщи на одном из неразрабатываемых участков рудника. Подобная причина в течение последнего столетия привела к затоплению 80 соляных и калийных шахт в мире [29].

Этот пример показывает, что в процессе эксплуатации и на этапах строительства и разработки месторождений под обводненными толщами могут возникнуть катастрофические последствия, выражающиеся в обрушении поверхности и даже затоплении рудников.

1.2 Горногеологические и гидрогеологические условия Яковлевского месторождения Яковлевское месторождение, наряду с другими месторождениями КМА, является уникальным как по ценности и запасам богатых железных руд, так и по сложности горнотехнических, геологических и гидрогеологических условий его освоения. Согласно Классификации запасов месторождений твердых полезных ископаемых, месторождение отнесено ко второй группе сложности [34].

Уникальность богатых железных руд заключается в высоком содержание железа (до 70%) при низкой концентрации вредных примесей, таких как фосфор и сера (до 0,1%), что качественно выделяет их на фоне других разведанных в настоящее время в мире железных руд. Богатые железные руды являются корой выветривания железистых кварцитов. Глубина залегания богатых железных руд превышает 500 м. Ширина залежи варьируется от 200 до 600 м. Вертикальная мощность рудного тела составляет от 20-30 м вблизи лежачего бока, представленного железистыми кварцитами до 300 м в висячем боку. Угол падения рудного тела изменяется в пределах 60-700 [14]. На месторождении можно выделить следующие минералогические типы богатых железных руд: мартитовые и железнослюдко-мартитовые, мартит-гидрогематитовые, гидрогетит-гидрогематитовые, а также карбонатизированные. Наибольшее развитие имеют магнетит-железнослюдковые кварциты типа итабиритов, в значительно меньшей степени - силикат-магнетитовые кварциты типа таконитов. [53] Мартитовые и железнослюдко-мартитовые руды («синьки») являются наиболее богатыми по содержанию железа, часто развиты совместно, обладают близкими текстурными свойствами, поэтому разновидности этих руд объединяют в один морфологический тип, который составляет более 50% общих запасов месторождения. Мартит-гидрогематитовых руды («краски») характеризуются пестрой окраской с преобладанием красного цвета с оттенками, имеют полосчатую текстуру за счет мартитовых прослоев. В Яковлевской полосе они составляют свыше 20% запасов руд и приурочены чаще к висячему боку залежи. Содержание железа в руде варьируется от 45 до 70% в зависимости от мощности рудной залежи – возрастание мощности связано, как правило, с повышением содержания железа.

Лежачий бок залежи представлен относительно устойчивыми железистыми кварцитами железнонослюдково-мартитового состава. Висячий бок месторождения слагают неустойчивые филлитовидные кварц-серицитовые, хлорито-серицитовые сланцы.

На Яковлевском месторождении существует два водоносных комплекса, в осадочном чехле и кристаллическом фундаменте. К водоносным горизонтами осадочного чехла относятся: аллювиальный, харьковский, каневско-бучакский, туронмаастрихтский, альб-сеноманский, неокомаптский, юрский и каменноугольный.

Наличие двух водоупоров препятствует воздействию большинства водонапорных горизонтов осадочного чехла на рудную залежь. Однако непосредственно над рудным телом располагается нижнекаменноугольный водоносный горизонт с напорами до 440 м. Между водоносным горизонтом и рудной залежью отсутствуют выдержанные водоупоры [26].

Геологический разрез Яковлевского железорудного месторождения представлен на рисунке 1.1

Рисунок 1.1 – Сводный геологический разрез Яковлевского месторождения

В настоящее время месторождение разрабатывается под защитой предохранительной рудной потолочины мощностью 65 м и искусственного перекрытия, представленного сетью параллельных горизонтальных выработок, заполненных литой твердеющей смесью [48, 73]. Дренирование рудно-кристаллического массива привело к незначительному водопонижению в каменноугольном массиве. Это свидетельствует о наличии слабой гидравлической связи между горизонтами. Не исключается возможность возникновения прямой гидравлической связи между горизонтами в результате ведения очистных работ с активным перетеканием вод и вторичным увлажнением богатых железных руд. Результатом может быть значительное снижение прочности руд и затопление горных выработок рудника, что может привести к авариям при строительстве и эксплуатации рудника [18, 50, 73, 76].

Загрузка...

Поэтому встает задача обеспечения устойчивости подготовительных выработок при сохранении водозащитных свойств разделительной водоупорной толщи и недопущении ее деформаций при очистных работах.

1.3 Физико-механические свойства руд и вмещающих пород

Данные о физико-механических свойствах руд и пород получены на стадии проектирования и строительства рудника. В разрезе рудной залежи остаточного генезиса Яковлевского месторождения наиболее распространены руды полу рыхлые и рыхлые (до 78 %); на долю скальных типов приходится до 22,5 %, а полускальных

– около 21,4 %. По данным ВИОГЕМ рыхлые руды имеют пористость до 30% и низкую (от 0,5 МПа) прочность [5].

В таблице 1.1 приведены обобщенные характеристики физико-механических свойств пород и руд Яковлевского месторождения по данным Всероссийского научно-исследовательского института по осушению месторождений полезных ископаемых, защите инженерных сооружений от обводнения, специальным горным работам, геомеханике, геофизике, гидротехнике, геологии и маркшейдерскому делу ВИОГЕМ (г. Белгород), Научно-исследовательского института горной геомеханики и маркшейдерского дела ВНИМИ (г. Санкт-Петербург) и Национального минерально-сырьевого университета «Горный» (г. Санкт-Петербург).

Таблица 1.1 – Физико-механические свойства руд и пород рудно-кристаллического комплекса Яковлевского месторождения <

–  –  –

Примечание: числитель – диапазон изменения параметра; знаменатель – среднее значение параметра 1 Анализ физико-механических свойств руд указывает на низкую сопротивляемость вмещающего рудного массива (пределы прочности при сжатии составляют всего 0,61,7 МПа, удельное сцепление 0,170,40 МПа, углы внутреннего трения от 27 до 38. Все руды месторождения отличаются высокой пористостью.

Исследования физико-механических свойств закладочного материала были проведены в лабораторных условиях Горного университета, а также непосредственно на базе Яковлевского рудника. В 2009 году асп. К.Г. Синякиным были проведены испытания образцов закладки неправильной формы, непосредственно отобранных на гор. –370 м. В экспериментах использовалось нагрузочное устройство БУ-64, оснащенное в качестве нагрузочных элементов сферическими инденторами [27]. Физико-механические свойства закладочного материала представлены в таблице 1.2.

Анализ приведенных данных показывает, что свойства руд разного минералогического состава существенно отличаются. Плотные мартитовые и гидрогематитовые руды имеют пределы прочности при одноосном сжатии в среднем от 16,7 до 20,1 МПа, удельное сцепление от 4,3 до 5,8 МПа, углы внутреннего трения 35-38.

Предел прочности при одноосном сжатии рыхлых руд изменяется в пределах 1,02МПа, удельное сцепление 0,40,6 МПа, углы внутреннего трения от 27 до 34, руды характеризуются высокой пористостью, достигающей в рыхлых рудах 42%.

Коэффициенты структурного ослабления руд и пород приведены в таблице 1.3.

1.4 Анализ моделей нелинейного деформирования материалов и руд

Строительство и эксплуатация большинства подготовительных выработок при разработке железорудных месторождений производится в зоне влияния очистных работ. Существует особенность нелинейного деформирования железных средней прочности и прочных руд за пределами упругости.

Таблица 1.2 – Физико-механические свойства закладочного материала

–  –  –

На современном этапе развития нелинейного направления геомеханики оформились два основных подхода к решению практических задач расчета напряженно-деформированного состояния железорудного массива: нелинейно-упругий и упругопластический.

При описании упругопластической модели принята следующая идеализированная диаграмма (рисунок 1.2), характеризующая процесс деформирования, протекающий в железорудном массиве. В расчетах экспериментальная зависимость 1 в осях «-» обычно аппроксимируется линиями 2 и 3, первая из которых является уравнением состояния для линейно-деформируемого тела, а вторая – для предельного состояния.

–  –  –

·10-3 Рисунок 1.2 – Диаграмма напряжений физически-нелинейной модели (1) и упругопластической модели (2 – упругий участок, 3 – предельное состояние) На диаграмме, приведенной на рисунке 1.2 и – наибольшие касательные напряжения и наибольший сдвиг, определяемые по формулам 1 3, (1.1)

–  –  –

где – наибольший сдвиг; 1 и 3– относительные поперечные и продольные деформации.

Нелинейно-упругое направление основывается на нелинейных зависимостях между напряжениями и деформациями, принимаемых едиными во всех точках железорудного массива, как при нагружении, так и разгрузке. При этом пластические деформации учитываются в сумме с упругими путем применения эмпирических зависимостей «напряжение — полная (упругая и пластическая) деформация»

В случае больших деформаций необходимо иметь действительные диаграммы деформирования средней прочности и прочных руд.

Диаграммой деформирования материала называют график зависимости интенсивности касательных напряжений от интенсивности деформаций сдвига. Действительные или условные диаграммы деформирования горных пород за пределами упругости могут быть схематизированы, т.е. заменены кривыми или прямыми линиями, имеющими достаточно простое математическое выражение и в то же время хорошо совпадающими с экспериментально полученными диаграммами [55].

В работе [45] описаны графоаналитические и графические методы построения диаграмм деформирования. Схематизированная диаграмма деформирования может быть представлена как в виде кривой с площадкой текучести и степенным упрочнением (рисунок 1.3), так и в виде кривой с площадкой текучести и линейным упрочнением (рисунок 1.4).

Для упрощения расчетов зависимость интенсивности напряжений от интенсивности деформаций не только в области упрочнения, но и во всем интервале изменения деформаций аппроксимируется степенной функцией

–  –  –

где i – обобщенные напряжения, МПа; A – безразмерный коэффициент, i –обобщенные деформации; m – показатель степени, изменяющийся от 0 до 1.

Рисунок 1.3 – Схематизированная диаграмма деформирования с площадкой текучести и степенным упрочнением: i и i – обобщенные напряжения и деформации; Т – предел текучести материала; iТ, iТ – параметры деформаций, отделяющие упругий и пластический участки Рисунок 1.

4 – Схематизированная диаграмма деформирования с площадкой текучести и линейным упрочнением: i и i – обобщенные напряжения и деформации; Т – предел текучести материала; iТ, iТ – параметры деформаций, отделяющие упругий и пластический участки Частным случаем диаграммы с линейным упрочнением является диаграмма идеально жесткопластического тела (рисунок 1.5), которая может быть использована для описания характера деформирования сыпучих сред, к которым можно отнести рыхлые богатые железные руды Яковлевского месторождения.

Рисунок 1.5 – Схематизированная диаграмма деформирования идеального жесткопластического тела: i и i – обобщенные напряжения и деформации Такая схематизация диаграммы деформирования грубо искажает экспериментально полученную диаграмму при малых деформациях (рисунок 1.

6).

Рисунок 1.6 – Схематизированная диаграмма деформирования со степенным упрочнением без упругого участка: i и i – обобщенные напряжения и деформации Гипотеза о существовании диаграммы деформирования (гипотеза «единой кривой»), не зависящей от типа напряженного состояния, была выдвинута Людвиком [36].

Таким образом, в частном случае так называемого простого нагружения появляется возможность использования зависимостей между деформациями и напряжениями в конце процесса нагружения. Теории, в которых такие зависимости устанавливаются, называют деформационными. Простейший вариант деформационной теории – теория малых упругопластических деформаций.

Впервые основные уравнения данной теории при условии отсутствия упрочнения были получены Генки [13]. Зависимости Генки, связывая напряжения с полными деформациями, используются в деформационной теории пластичности для описания поведения упругопластических материалов.

Упрочнение в теории малых упругопластических деформаций было рассмотрено в работе Шмидта [84]. Зависимость компонентов напряжений от компонентов деформаций были установлены А.А. Ильюшиным [24]. Ему же принадлежит анализ и развитие теории пластичности.

Н.С. Булычевым [9] рассмотрена модель массива с ограниченной пластической деформацией. Особенность этой модели заключается в том, что достижение материалом предела прочности является необходимым, но недостаточным условием для разрушения. Достаточным условием является достижение предельных деформаций.

Модель упругопластической среды для определения нагрузок на крепь капитальных выработок рассматривалась Р. Феннером, А. Лабассом и другими учеными.

При этом рассматривалось сечение массива плоскостью, перпендикулярной к оси выработки и исследовалось напряженное состояние в ней.

Упругопластическая модель рассматривает напряженно-деформированное состояние массива при условии, что в нем образуется зона пластических деформаций. Пластические деформации происходят без изменения свойств пород.

При решении задач физически нелинейной теории упругости приходится прибегать к методу последовательных приближений (итераций). Решение нелинейной задачи при этом сводится к решению последовательности линейных задач, из которых каждая является некоторой отдельной задачей линейной теории упругости. Этот способ получил название метода упругих решений и он применяется на практике в различных вариантах.

Достаточно просто реализуется, например, вариант переменных коэффициентов упругости, использованный в модели K-G, предложенной Barron и Sandler (1981), а также в гиперболической модели, впервые предложенной Kondler (1963) и дополненной Duncan и Chang (1970).

Рассмотрим гиперболическую модель Duncan, Chang с изменяющимися модулями упругости [51]. Параметры, характеризующие напряженно-деформированное состояние породы, устанавливаются при трехосных испытаниях ( 1 2 = 3).

По результатам испытаний строится график зависимости осевой деформации 1 от максимального касательного напряжения ((1 - 3) / 2), по которому определяются три модуля упругости: начальный Ei тангенциальный Et и модуль упругости в период разгрузки – повторного нагружения Eur (рисунок 1.7)

–  –  –

Модель Duncan, Chang основывается на предположениях:

Kondler и др. (1963), представить нелинейность связи между напряжениями и деформациями в виде:

–  –  –

где kL – коэффициент пропорциональности при первичном нагружении; Pa – атмосферное давление; 3 – минимальное напряжение на породу (боковое напряжение в трехосной камере); n – показатель степени, для определения влияния 3 на начальный модуль упругости.

Если n = 1, то начальный модуль упругости Ei прямо пропорционален 3, если n = 0, то Ei не зависит от напряжения 3.

При нагружении напряженно-деформированное состояние меняется по траектории OAB. Вдоль траектории нагружения поведение грунта контролируется тангенциальным модулем упругости Et:

–  –  –

где Ei – начальный модуль упругости; Et – тангенциальный модуль упругости; – угол внутреннего трения; с – сцепление; Rf – отношение между асимптотой к кривой и максимумом касательного напряжения. Обычно это значение составляет 0,75-1,0; 1 и 3 – максимальное и минимальное главные напряжения.

Подавляющее большинство подготовительных выработок при разработке месторождений полезных ископаемых проводится и эксплуатируется в зоне влияния очистных работ. При этом часть выработок испытывает влияние опорного давления.

В общем виде опорное давление:

–  –  –

Устойчивое состояние подготовительной горной выработки – это состояние, при котором в течение заданного срока службы форма и размеры рудных обнажений на контуре, не выходят за допустимые пределы, обусловленные правилами и нормами технической безопасности.

На основании натурных наблюдений можно выделить три основных формы потери устойчивости пород незакрепленных выработок:

- вывалообразование под действием собственного веса обрушающихся пород;

- разрушение пород в зонах концентрации напряжений, вызванных весом всей вышележащей толщи;

- чрезмерные смещения обнаженной поверхности без видимого разрушения пород вследствие их пластических деформаций.

В устойчивом состоянии уровни напряженности и деформации железорудного массива в приконтурной зоне не приводят к вывалам, разрушениям, смещениям, препятствующим нормальной эксплуатации выработки. Оценка устойчивости обнажений необходима для обоснования оптимальных параметров крепи выработки, выбора адекватной геомеханической модели взаимодействия крепи с массивом и схемы расчёта нагрузки на крепь [5].

В настоящее время известно достаточно много критериев оценки устойчивости обнажений, предложенных различными авторами. Основные из них можно разделить на две группы. К первой группе относятся критерии, основанные на прочностном расчете устойчивости обнажений выработок, то есть оценке их прочности.

Ко второй группе относятся критерии, основанные на деформационном подходе, то есть оценка устойчивости производится по результатам сравнения величины прогнозируемых смещений контура с нормативным значением [74].

Деформационный подход для горизонтальных выработок применяется в СНиП II-94-80 [65]. В качестве критерия определения категории устойчивости пород принимается величина расчетного смещения U (таблица 1.4) незакрепленного контура выработки за весь срок ее службы.

–  –  –

где k - коэффициент влияния угла залегания пород и направления проходки выработки относительно простирания пород или основных плоскостей трещиноватости;

k - коэффициент направления смещения пород: при определении смещений со стороны кровли или почвы; kS - коэффициент влияния размера выработки; kB - коэффициент воздействия других выработок, kt - коэффициент влияния времени возведения крепи; UT - смещение пород, мм, принятое за типовое, в зависимости от расчетного сопротивления пород сжатию.

В настоящее время устойчивость рудных обнажений в выработках Яковлевского рудника определяется по критерию напряженности («Указания по выбору типов и параметров крепи капительных и подготовительных выработок Яковлевского рудника») Санкт-Петербургского государственного горного института (технического университета), 2006 [12].

Проведенные в Санкт-Петербургском Горном университете исследования показывают, что более эффективным критерием оценки устойчивости подготовительных выработок является критерий напряженности элементов выработки (кровли, боков). Критерий напряженности отражает соотношение в элементах выработки отношение расчетных величин напряжений и расчетной прочности:

K1 K 2 Пв, (1.11) R Kc в где - статическое вертикальное (для кровли выработки) и горизонтальное (для боков выработки) напряжение в нетронутом массиве в месте расположения выработки, МПа; К1 – коэффициент концентрации напряжений вследствие проведения выработки (таблица 1.5); К2 = К'2 К''2 – коэффициент изменения напряжений в результате влияния других выработок (К'2) (таблица 1.6) и ведения очистных работ (К''2) (таблица 1.7); R – среднее значение сопротивления пород в образце одноосному сжатию; Кс – коэффициент структурного ослабления массива (таблица 1.8);

в – коэффициент, учитывающий снижение сопротивления породы вследствие водонасыщения и равный отношению пределов прочности в водонасыщенном и естественном состояниях.

Величина Пв по формуле определяется для кровли и боков отдельно [42].

Таблица 1.5 - Коэффициенты концентрации напряжений (К1) в боках и кровле выработок сводчатой формы поперечного сечения

–  –  –

Коэффициент К'2 концентрации напряжений от взаимного влияния параллельно расположенных выработок, приведен в таблице 1.6.

Таблица 1.6 - Коэффициент изменения напряжений в результате влияния других выработок

–  –  –

где Sпр – площадь поперечного сечения выработки в проходке, м2.

Значения К''2 рекомендуется выбирать ориентировочно по таблице 1.7.

Таблица 1.7 - Коэффициент К''2 концентрации напряжений от влияния очистных работ

–  –  –

По величине критерия напряженности Пв разработана классификация обнажений пород на контуре выработок, в которой выделены следующие категории состояния устойчивости:

- I – устойчивое, Пв 1,0;

- II – предельное, Пв = 1,0-1,3;

- III – неустойчивое, Пв = 1,31-3,0;

- IV – очень неустойчивое, Пв 3,0.

Степень и характер деформаций горных пород в окрестности подготовительных выработок, а также устойчивость их в обнажении оценивают в основном величиной U смещения пород кровли и почвы и боков на контуре выработки.

–  –  –

Отработка Яковлевского месторождения осуществляется в исключительно сложных горно-геологических условиях, обусловленных наличием в покрывающей толще осадочных пород семи водоносных горизонтов, низкой прочностью богатых железных руд, высокой пористостью и недопустимостью их вторичного обводнения. Прогнозирование геомеханических процессов, протекающих в рудном массиве затруднено, что препятствует более эффективному освоению месторождения.

Месторождение разрабатывается под защитной предохранительной 2.

рудной потолочиной мощностью 65 м и искусственного перекрытия, представленного сетью параллельных горизонтальных выработок, заполненных литой твердеющей смесью.

Анализ физико-механических свойств руд Яковлевского месторождения указывает на низкую сопротивляемость вмещающего рудного массива. Свойства руд разного минералогического состава существенно отличаются.

На современном этапе развития нелинейного направления геомеханики 4.

оформились два основных подхода к решению практических задач расчета напряженно-деформированного состояния железорудных массивов и массивов горных пород: нелинейно-упругий и упругопластический.

Проведенные в Санкт-Петербургском Горном университете исследования показывают, что наиболее эффективным критерием оценки устойчивости подготовительных выработок является критерий напряженности элементов выработки (кровли, боков) Пв.

ГЛАВА 2 ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ СРЕДНЕЙ

ПРОЧНОСТИ И ПРОЧНЫХ РУД ЯКОВЛЕВСКОГО МЕСТОРОЖДЕНИЯ

–  –  –

С целью определения зависимостей между наибольшим сдвигом и наибольшим касательным напряжением для средней прочности и прочных железных руд Яковлевского месторождения проведены механические испытания на прессовом оборудовании в соответствии с методикой, изложенной в работе [68].

Испытания на одноосное сжатие проводились на образцах цилиндрической формы с использованием пресса, принципиальная схема которого представлена на рисунке 2.1. Максимальная нагрузка, развиваемая прессом - 500 кН. Габариты пресса: 350x500x500 мм.

Рисунок 2.1 – Принципиальная схема жесткого пресса на одноосное сжатие.

Гидромеханический привод содержит источник А парциальной подачи жидкости в гидродомкрат, нагружающую самотормозящуюся клиновую пару В, корпус 2, в котором размещены гидродомкрат С, механизм осадки штока гидродомкрата, выполненный в виде самотормозящейся клиновой пары D, и регулировочный винт 3.

Нагружающая клиновая пара В размещена в рабочем пространстве монолитной жесткой рамы пресса 1. Клин 4 является одновременно столом, на котором устанавливается испытываемый образец 5, и динамометром. Образец устанавливается в прессе без дополнительных сферических подпятников. Высокие требования к параллельности торцов образца в этом случае легко удовлетворяются обработкой их в упомянутой оправке. Центровка образца на столе-динамометре осуществляется накидным кольцом 6. Вертикальное перемещение стола происходит в направляющем корпусе 7, закрепленном в рабочем пространстве пресса.

Нагрузка на образец, передаваемая клиновой парой В, создается гидродомкратом С. Для того чтобы в гидродомкрате не происходило накопление упругой энергии сжатой жидкости, снижающей жесткость нагружающей системы, подача рабочей жидкости в него осуществляется дозированными порциями. Пульсирующее давление создается с помощью плунжерного насоса А, имеющего постоянную гидравлическую связь с рабочей камерой гидродомкрата. При перемещении плунжера 13 насоса вниз создается давление в гидродомкрате, вызывающее перемещение цилиндра 8, клиновой пары В, а также деформацию и нагружение образца. При перемещении плунжера 13 вверх осуществляется сброс давления в гидродомкрате до нуля. Трение в самотормозящейся клиновой паре В (с углами меньше угла трения) позволяет при этом сохранить достигнутые на образце нагрузку и деформацию, а клин 10, перемещаясь вниз под действием груза 11, полностью вытесняет жидкость из гидродомкрата обратно в насос А. Следующий нагружающий импульс насоса перемещает цилиндр 8 гидродомкрата уже из нового исходного положения.

Таким образом, объема жидкости, содержащего под плунжером насоса (1 см3), достаточно для осуществления любой по величине деформации образца (вплоть до полного разрушения) и создания соответствующих нагрузок.

Величина груза 11 подбирается из такого расчета, чтобы при данной частоте нагружающих импульсов он успевал переместить шток 9 в, новое исходное положение. Груза в 10—15 кг достаточно при работе с частотой пульсации до 300 имп/мин.

Для того чтобы усилие, создаваемое клином 10 и грузом 11, не передавалось на образец, на цилиндре 8 гидродомкрата закреплен цанговый элемент 12, создающий силу трения между корпусом 2 и цилиндром 8, достаточную для нейтрализации этого усилия.

Для увеличения скорости истечения рабочей жидкости из полости гидродомкрата после каждого рабочего импульса использована упругая мембрана 14, уплотненная резиновым кольцом 15 и образующая герметичную рабочую полость гидродомкрата. При подаче в нее рабочей жидкости мембрана упруго деформируется, передавая усилие на дно цилиндра гидродомкрата. При сбросе давления жидкость из полости вытесняется мембраной, возвращающейся в исходное положение.

Величину деформации образца за один рабочий импульс в пределах от 0.001 мм до 0.05 мм можно регулировать величиной объема порции жидкости, подаваемой в гидродомкрат. Задавая величину объема порции жидкости и частоту пульсации, скорость деформации образца можно менять в пределах нескольких десятичных порядков. Минимальная длительность опытов 5 с, что соответствует скорости деформации не более 10 -3 с -1.

Винт 3 служит для выбора зазоров при установке образца, а винт 17 - для разгрузки образца и возвращения клиньев В в исходное положение.

Регистрация продольной и поперечной деформаций образца осуществляется с помощью экстензометров 18 и 19. Погрешность измеряемых величин составляет 1 %. Нагрузка на образец регистрируется динамометром 4. Характеристика жесткости динамометра 1011 Н/м, погрешность регистрации усилия 3 %.

Максимальная нагрузка, развиваемая прессом - 500 кН. Габариты пресса:

350x500x500 мм. Размер испытываемых образцов - диаметр 30 мм, длина 60 мм.

Экстензометр для регистрации поперечной деформации образца (рисунок 2.2,

а) представляет собой стальное упругое полукольцо (скобочку) 1, на концах которого закреплены опорные элементы в виде шариков 2 и регулировочного винта 3.

Перемещение опорных элементов при деформации образца вызывает прогиб скобочки, который регистрируется тензодатчиками 4, наклеенными на поверхности скобочки. Во всех экстензометрах использовалась мостовая схема соединения датчиков сопротивления. Тарировка экстензометров осуществлялась на специальных устройствах. Погрешность измерения перемещений с помощью скобочек составляет 1 %. Замер поперечной деформации образца производился в центральной по высоте части. Крепление скобочки к образцу 5 осуществлялось через стальные подпятники 6. Количество закрепленных на образце датчиков определялось задачами эксперимента и составляло от 1 до 4. В зависимости от величины измеряемых деформаций использовались скобочки с различной толщиной упругой пластины. В некоторых экспериментах поперечная деформация достигала 30 %.

Экстензометр для регистрации продольной деформации образца (рисунок 2,2, б) представляет собой упругую стальную пластину 1 (балочку) с закрепленными на ее концах опорными элементами в виде кернов 2, смещенных относительно центральной оси пластины. Подвижное резьбовое соединение кернов с корпусом балочки дает возможность менять базовую длину экстензометра. Прогиб балочки, вызванный соответствующим продольным перемещением кернов, регистрируется тензодатчиками 3, наклеенными на балочку.

Рисунок 2.2 – Схемы экстензометров для регистрации продольной (а) и поперечной (б) деформаций образцов.

Размеры образцов: диаметр 55±1 мм, высота 100±1 мм. Не параллельность торцов образца составляла 0,02 мм. Образец с закрепленным на нем датчиком поперечной деформации устанавливался между плитами. Для снятия концентраций напряжений и равномерного распределения их по торцу образца между торцом и верхней давильной поверхностью рамы пресса помещали отожженную фольгу толщиной 0,1 мм. Продольную деформацию измеряли по всей длине образца с помощью балочки с наклеенными тензодатчиками. Продольную и поперечную деформации регистрировали с помощью тензоусилителя «ТОПАЗ-3» с записью на двухкоординатном графопостроителе Н-307.

Экспериментальные исследования в условиях объемного напряженного состояния проводились на образцах с естественной влажностью (лабораторной) и гидроизоляцией от проникновения масла создающего давление в камере с образцом. Вид напряженного состояния создавался по схеме Кармана (1 2 = 3).

При проведении испытаний образцы разрушались «мягко» без проявления эффекта динамического разрушения. Разрушение образцов происходило с образованием вертикальных трещин, либо по естественным трещинам, что отражается на кривых «напряжения-деформации».

2.2 Обработка результатов

Результаты определения механических характеристик различных типов руд Яковлевского месторождения представлены в таблицах 2.1-2.2 и на рисунках 2.4Графический материал для образцов представлен в одном масштабе.

Характерной особенности для исследованных руд является то, что образцы разрушались, в основном, от вертикальных трещин с последующим дроблением на более мелкие куски от горизонтальных трещин. При достижении нагрузки соответствующей пределу упругости прорастала вертикальная трещина с незначительным снижением осевой нагрузки и ее последующим ростом, что отмечалось для большинства образцов.

В ходе анализа графического и табличного материала установлен характер деформирования средней прочности и прочных руд. В допредельной области последние деформируются упруго, однако при нагрузках, близких к пределу прочности, отмечен нелинейный характер деформирования.

Выявлена зависимость прочности от глубины отбора. С изменением глубины отбора (интервал 38,2-244,75) прочность руды возрастает примерно в 2,5 раза, а величина модуля упругости в 2 раза.

Отмечены низкие значения коэффициента Пуассона (значения коэффициента Пуассона определены по нагрузочной кривой), что свидетельствует о сильной трещиноватости руд, с преимущественным развитием трещин в вертикальном направлении вдоль оси действия главного напряжения 1.

Установлено, что прочность образцов исследованных руд в условиях объемного напряженного состояния (давление всестороннего сжатия изменялось от 1 МПа до 15 МПа) практически равна прочности образцов на одноосное сжатие (см.

Таблицу 2.1) то есть отсутствует эффект упрочнения от действия давления всестороннего сжатия.

Модуль упругости с ростом давления всестороннего сжатия уменьшается. Такое поведение в условиях напряженного состояния характерно для пород с хорошо развитой системой трещиноватости и слабо сцементированных.

Вероятнее всего, что при создании объемного напряженного состояния происходит нарушение целостности образцов и их уплотнение.

На рисунках 2.4-2.9 приведены зависимости между наибольшим сдвигом и наибольшим касательным напряжением для всех типов исследованных руд.

Таблица 2.1 – Результаты исследований прочностных и деформационных характеристик железных руд на одноосное сжатие

–  –  –



Pages:   || 2 | 3 |
Похожие работы:

«Лазарев Илья Николаевич ФОРМИРОВАНИЕ МЕХАНИЗМОВ ОБЕСПЕЧЕНИЯ УСТОЙЧИВОГО РАЗВИТИЯ ПРЕДПРИЯТИЙ МЯСОПЕРЕРАБАТЫВАЮЩЕЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ Специальность 08.00.05 Экономика и управление народным хозяйством: экономика, организация и управление предприятиями, отраслями комплексами...»

«Смирнова Елена Юрьевна Свойства корковых нейронов и механизм обработки информации о цвете в первичной зрительной коре 03.01.02 Биофизика Диссертация на соискание ученой степени кандидата физико-математических наук Научный руководитель: доктор физико-математических наук, Чижов Антон Вадимович Санкт-Петербург – 2015 ОГЛАВЛЕНИЕ 1. ВВЕДЕНИЕ 1.1 Актуальность...»

«Павлов Александр Борисович ИССЛЕДОВАНИЕ И ОПТИМИЗАЦИЯ СИСТЕМ ЭЛЕКТРОПОДОГРЕВА ПОЛИМЕРНЫХ ТРУБОПРОВОДОВ 05.09.01 — Электромеханика и электрические аппараты Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель доктор технических наук профессор Плохов И.В. Псков 2015 ОГЛАВЛЕНИЕ ВВЕДЕНИЕ ГЛАВА 1:...»

«АРОНОВ ГЕОРГИЙ ЗАЛМАНОВИЧ ФОРМИРОВАНИЕ МЕХАНИЗМА ПОВЫШЕНИЯ КАЧЕСТВА И ДОСТУПНОСТИ УСЛУГ СФЕРЫ ФИЗИЧЕСКОЙ КУЛЬТУРЫ НА ОСНОВЕ МУНИЦИПАЛЬНО-ЧАСТНОГО ПАРТНЁРСТВА Специальность 08.00.05 Экономика и управление народным хозяйством (экономика, организация и управления предприятиями, отраслями, комплексами: сфера услуг) Диссертация на соискание...»

«ГОРПИНЧЕНКО Ксения Николаевна ОРГАНИЗАЦИОННО-ЭКОНОМИЧЕСКИЙ МЕХАНИЗМ УПРАВЛЕНИЯ ИННОВАЦИОННЫМ ПРОЦЕССОМ: ТЕОРИЯ, МЕТОДОЛОГИЯ И ПРАКТИКА (на примере зернового производства) Специальность 08.00.05 – экономика и управление народным хозяйством: управление инновациями ДИССЕРТАЦИЯ на соискание учной степени доктора экономических наук...»

«КРУПНОВ Леонид Владимирович МЕХАНИЗМ ОБРАЗОВАНИЯ ТУГОПЛАВКОЙ НАСТЫЛИ В ПЕЧАХ ВЗВЕШЕННОЙ ПЛАВКИ И СПОСОБЫ ЕЕ УСТРАНЕНИЯ Специальность: 05.16.02 – Металлургия черных, цветных и редких металлов ДИССЕРТАЦИЯ на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель: к.т.н., доцент Роман Валерьевич Старых Санкт-Петербург, Норильск 2015 ОГЛАВЛЕНИЕ № стр. Введение.. 5 Особенности переработки...»

«Колесник Мария Александровна КОНСТРУИРОВАНИЕ РУССКОЙ КУЛЬТУРНОЙ ИДЕНТИЧНОСТИ: КОНЦЕПТУАЛЬНЫЙ И МЕТОДОЛОГИЧЕСКИЙ ПОДХОДЫ Диссертация на соискание ученой степени кандидата культурологии Специальность 24.00.01 – Теория и история культуры Научный руководитель доктор философских наук, профессор Наталья Петровна Копцева Красноярск – СОДЕРЖАНИЕ...»

«Ращектаев Александр Сергеевич Фармако-клиническое обоснование применения «Геприма для кошек» при жировом гепатозе 06.02.03 – Ветеринарная фармакология с токсикологией диссертация на соискание учной степени кандидата ветеринарных наук Научный руководитель: доктор ветеринарных наук, доцент Щербаков П.Н. Троицк – 2015 Оглавление Перечень сокращений в диссертации ВВЕДЕНИЕ Обзор литературы 1. 1.1 Гепатопротекторы....»

«Горбунов Юрий Вадимович ИСПОЛЬЗОВАНИЕ ВУЗОВСКИХ НАУЧНЫХ РАЗРАБОТОК ПРИ ФОРМИРОВАНИИ МЕХАНИЗМА УСТОЙЧИВОГО РАЗВИТИЯ ПРОМЫШЛЕННЫХ ПРЕДПРИЯТИЙ Диссертация на соискание ученой степени кандидата экономических наук Специальность 08.00.05 – Экономика и управление народным хозяйством (экономика, организация и управление предприятиями,...»

«ББК 65. 65. Ч Черемисин Дмитрий Владимирович АУТСОРСИНГ КАК ЭЛЕМЕНТ СОВРЕМЕННОГО ХОЗЯЙСТВЕННОГО МЕХАНИЗМА: ТЕОРЕТИЧЕСКИЙ АСПЕКТ Специальность 08.00.01 – Экономическая теория Диссертация на соискание ученой степени кандидата экономических наук Научный руководитель доктор экономических наук, профессор Думная Н.Н. Москва 200 Оглавление Введение..3ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ ОСНОВЫ АНАЛИЗА АУТСОРСИНГА.111.1. Сущность аутсорсинга как...»

«Игнатенко Евгений Александрович МЕТОДИКА РАССЛЕДОВАНИЯ НЕЗАКОННОЙ ПЕРЕСЫЛКИ НАРКОТИЧЕСКИХ СРЕДСТВ Специальность: 12.00.12 – «Криминалистика; судебно-экспертная деятельность; оперативно-розыскная деятельность» Диссертация на соискание ученой степени кандидата юридических наук Научный руководитель: доктор юридических наук, доцент П.В....»

«Комарова Наталья Сергеевна ФОРМИРОВАНИЕ МЕХАНИЗМА КОМПЛЕКСНОЙ ОЦЕНКИ И ПРОГНОЗИРОВАНИЯ ЭФФЕКТИВНОСТИ ИНВЕСТИЦИОННЫХ ПРОЕКТОВ ПРОМЫШЛЕННЫХ ПРЕДПРИЯТИЙ Специальность 08.00.05 – «Экономика и управление народным хозяйством (экономика, организация и управление предприятиями, отраслями, комплексами: промышленность)» Диссертация на соискание ученой степени кандидата экономических наук Научный руководитель: доктор...»

«Бекежанова Виктория Бахытовна УСТОЙЧИВОСТЬ НЕИЗОТЕРМИЧЕСКИХ ЖИДКОСТЕЙ В РАЗЛИЧНЫХ МОДЕЛЯХ КОНВЕКЦИИ 01.02.05 механика жидкости, газа и плазмы Диссертация на соискание ученой степени доктора физико-математических наук Научный консультант доктор физико-математических наук, профессор В. К. Андреев Красноярск 2015 ОГЛАВЛЕНИЕ ВВЕДЕНИЕ Глава 1....»

«Максимов Роман Александрович МЕХАНИЗМ ДЕЙСТВИЯ ПРАВА В ЧРЕЗВЫЧАЙНЫХ СИТУАЦИЯХ (Общетеоретический аспект) Специальность 12.00.01 – теория и история права и государства; история учений о праве и государстве Диссертация на соискание ученой степени кандидата юридических наук Научный руководитель – доктор юридических наук, доцент Фомин...»

«ИЗ ФОНДОВ РОССИЙСКОЙ ГОСУДАРСТВЕННОЙ БИБЛИОТЕКИ Карницкая, Элла Николаевна Формирование экономического механизма развития здравоохранения региона в условиях социально­ориентированной рыночной среды Москва Российская государственная библиотека diss.rsl.ru Карницкая, Элла Николаевна Формирование экономического механизма развития здравоохранения региона в условиях социально­ориентированной рыночной среды : [Электронный ресурс] : Дис. . канд. экон. наук : 08.00.05. ­...»

«ГРАЧЕВ Николай Николаевич РАЗВИТИЕ СИСТЕМЫ УПРАВЛЕНИЯ ОХРАНОЙ ТРУДА В СЕЛЬСКОМ ХОЗЯЙСТВЕ Специальность 08.00.05 – Экономика и управление народным хозяйством (экономика труда) Диссертация на соискание ученой степени доктора экономических наук Рязань – СОДЕРЖАНИЕ Стр. СОДЕРЖАНИЕ...»

«АРТЕМЬЕВ АНДРЕЙ БОРИСОВИЧ Коррупция в механизме функционирования государства (теоретико-правовое исследование в рамках эволюционного подхода) Специальность 12.00.01 – теория и история права и государства; история учений о праве и государстве ДИССЕРТАЦИЯ на соискание ученой степени доктора юридических наук Научный консультант: доктор юридических наук профессор С.А.КОМАРОВ...»

«Карыев Леонид Геннадьевич ЗАКОНОМЕРНОСТИ И МЕХАНИЗМЫ ПРОЦЕССОВ, ОБУСЛОВЛЕННЫХ ТЕРМОЭЛЕКТРИЧЕСКИМ ВОЗДЕЙСТВИЕМ, В ИОННЫХ КРИСТАЛЛАХ 01.04.07 – Физика конденсированного состояния Диссертация на соискание ученой степени доктора физико-математических наук Научный консультант: доктор физико-математических наук, профессор В.А. Фдоров Тамбов 2015 Автор выражает...»

«КАСАТКИНА Наталия Александровна ФОРМЫ ГОСУДАРСТВЕННОГО УСТРОЙСТВА СОВРЕМЕННОСТИ: ТЕОРЕТИКО-ПРАВОВОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ 12.00.01 – теория и история права и государства; история учений о праве и государстве ДИССЕРТАЦИЯ на соискание ученой степени кандидата юридических наук Научный...»

«ЧЖАН ГОФАН ВЛИЯНИЕ РАЗГРУЗОЧНЫХ ПРОБ НА БИОМЕХАНИЧЕСКИЕ ПАРАМЕТРЫ ГЛАЗА ПРИ ПЕРВИЧНОЙ ОТКРЫТОУГОЛЬНОЙ ГЛАУКОМЕ 14.01.07 глазные болезни Диссертация на соискание ученой степени кандидата медицинских наук Научный руководитель: Д.м.н., Макашова Надежда Васильевна М о с к в а – 2016 ОГЛАВЛЕНИЕ Список сокращений ВВЕДЕНИЕ ГЛАВА I. Обзор литературы Биомеханика склеры. 1. Терминология: понятия биомеханики, ригидности и...»









 
2016 www.konf.x-pdf.ru - «Бесплатная электронная библиотека - Авторефераты, диссертации, конференции»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.