WWW.KONF.X-PDF.RU
БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА - Авторефераты, диссертации, конференции
 

Pages:   || 2 | 3 | 4 | 5 |   ...   | 9 |

«МЕТОДОЛОГИЯ ПРОГНОЗИРОВАНИЯ НАПРЯЖЕННО– ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ КОНСТРУКЦИЙ СТАНЦИЙ МЕТРОПОЛИТЕНА ГЛУБОКОГО ЗАЛОЖЕНИЯ С УЧЕТОМ ЭТАПОВ СТРОИТЕЛЬСТВА ...»

-- [ Страница 1 ] --

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ

федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего

профессионального образования

«НАЦИОНАЛЬНЫЙ МИНЕРАЛЬНО-СЫРЬЕВОЙ УНИВЕРСИТЕТ «ГОРНЫЙ»

На правах рукописи

ДЕМЕНКОВ ПЕТР АЛЕКСЕЕВИЧ

МЕТОДОЛОГИЯ ПРОГНОЗИРОВАНИЯ НАПРЯЖЕННО–



ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ КОНСТРУКЦИЙ

СТАНЦИЙ МЕТРОПОЛИТЕНА ГЛУБОКОГО ЗАЛОЖЕНИЯ

С УЧЕТОМ ЭТАПОВ СТРОИТЕЛЬСТВА

Специальность 25.00.20 – Геомеханика, разрушение горных пород, рудничная аэрогазодинамика и горная теплофизика

Научный консультант Протосеня Анатолий Григорьевич доктор технических наук

, профессор

ДИССЕРТАЦИЯ

на соискание учёной степени доктора технических наук Санкт-Петербург – 2015

ОГЛАВЛЕНИЕ

Введение

Глава 1 Состояние вопроса, конструкции и технологии сооружения станций..................1

1.1 Анализ методов расчета напряженно-деформированного состояния вокруг станций метрополитена и подземных сооружений

1.2 Конструкции и технологии сооружения станций

1.2.1 Пилонные станции

1.2.2 Односводчатые станции

1.2.3 Колонные станции открытого типа

Глава 2 Анализ натурных исследований напряженно – деформированного состояния массива при строительстве станций метрополитена

2.1 Анализ натурных исследований пилонных станций метрополитена

2.1.1 Пилонная станция «Площадь Ленина»

2.2 Анализ натурных исследований односводчатых станции

2.2.1 Натурные исследования односводчатой станции «Удельная»

2.3 Анализ натурных исследований статической работы колонных станций закрытого типа (без боковых платформ)

2.3.1 Общий анализ различных станций

2.3.2 Станция «Маяковская»

2.4 Натурные исследования колонных станций открытого типа

2.4.1 Колонная станция «Комендантский проспект»

2.4.2 Колонная станция «Проспект просвещения»

2.4.3 Колонная станция «Крестовский остров»

Глава 3 Методология прогнозирования напряженно–деформированного состояния конструкций станций метрополитена глубокого заложения с учетом этапов строительства

3.1 Методология прогнозирования напряженно-деформированного состояния конструкций станций метрополитена глубокого заложения

3.1.1 Общие сведения

3.1.2 Система «массив – технология строительства – станция»

3.1.3 Методы подготовки и способы воздействия на грунтовый массив.............. 109 3.1.4 Численное моделирование системы «массив – технология строительства – станция»

3.1.5 Естественное напряженное состояние грунтового массива

3.1.6 Прогноз напряженно-деформированного состояния грунтового массива... 119 3.1.7 Прогноз напряженного состояния конструкций станций метрополитена... 121 3.1.8 Некоторые аспекты методологии проектирования станций

3.2 Методика прогнозирования напряженно-деформированного состояния и параметров конструкций станций метрополитена глубокого заложения с использованием численных методов

3.3 Численное моделирование пилонной станции метрополитена глубокого заложения

3.4 Численное моделирование односводчатых станций

3.4.1 Построение модели и обоснование расчетной схемы

3.4.2 Результаты численного моделирования односводчатой станции................. 176

3.5 Моделирование напряженно-деформированного состояния обделки станции без боковых посадочных платформ с учетом последовательности ее строительства.......... 181

3.6 Моделирование напряженно-деформированного состояния обделки колонных станций открытого типа с учетом этапности строительства

3.6.1 Станция колонного типа «Комендантский проспект» с металлическими колонно-прогонными комплексами

3.6.2 Станция колонного типа «Проспект Просвещения»

3.6.3 Распределение вертикальных напряжений на наружных поверхностях обделок колонных станций

Глава 4 численные эксперименты на основе базовых моделей

4.1 Численные эксперименты на пилонных станциях

4.2 Численные эксперименты на односводчатых станциях





4.3 Численные эксперименты на колонных станциях закрытого типа

4.3.1 Моделирование напряженного состояния в обделке станции без боковых платформ с различным радиусом верхнего свода среднего станционного тоннеля. 227 4.3.2 Моделирование напряженно-деформированного состояния станции с чугунным и железобетонным колонно-прогонным комплексом

4.3.3 Новые конструктивные решения колонной станции закрытого типа метрополитена глубокого заложения

4.4 Численные эксперименты на колонных станциях открытого типа

4.5 Объемно-планировочные и конструктивные решения многофункциональных подземных комплексов с пересадочными узлами метрополитена

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

Список литературы

Приложение А

Приложение Б

Приложение В

ВВЕДЕНИЕ

Актуальность работы. Условия строительства станций метрополитена характеризуются множеством взаимосвязанных природных, техногенных и антропогенных факторов, отражающих специфику требований к способам и технологиям их строительства. При проектировании и строительстве вмещающий массив, технология строительства и станция должны рассматриваться как элементы динамической природнотехнической геосистемы.

Важнейшие направления стратегии развития строительства станций метрополитена – исследования геомеханических процессов в системе «массив – технология строительства – станция», свойств вмещающего массива, выбор рациональных конструкций крепи и обделок, методологии геомониторинга для контроля состояния элементов станции на всех этапах их строительства и эксплуатации.

Большой вклад в разработку методов расчета нагрузок и исследования процессов деформирования грунтовых массивов вокруг подземных сооружений внесли Ю.Н. Айвазов, И.В. Баклашов, Н.С. Булычев, Н.И. Ваучский, Б.А. Картозия, М.В.

Корнилков, А.В. Корчак, А.Г. Протосеня, А.С. Саммаль, Г.А. Скобенников, П.В.

Степанов, Б.И. Федунец, Н.Н. Фотиева, М.Н. Шуплик и др., а станций метрополитена и выработок большого поперечного сечения К.П. Безродный, В.А. Гарбер, Д.М.

Голицинский, В.Н. Кавказский, А.Н. Коньков, Н.И. Кулагин, М.О. Лебедев, А.П. Ледяев, В.Е. Меркин, А.Н. Панкратенко, Ю.С. Фролов и др.

Натурные исследования свидетельствуют о существенном влиянии, как технологии строительства (последовательность проходки тоннелей, постепенное раскрытие сечения тоннелей, подвигание забоя и т.д.), так и условий контакта обделки с грунтовым массивом на величину и характер распределения нагрузок по обделке станций метрополитена глубокого заложения.

Существующие методы расчета конструкций станций метрополитена глубокого заложения, как правило, основаны на схеме заданных нагрузок, не учитывают сложную объемно-планировочную схему станций и основные этапы технологии их строительства, а также другие условия и факторы, оказывающие значительное влияние на развитие геомеханических процессов и напряженное состояние и, в связи с этим, не в полной мере отражают особенности их работы.

Расчет сложных конструкции станций в виде стержневой системы на основе строительной механики требует использования значительных допущений, что является серьезной проблемой особенно при разработке принципиально новых конструкций, технологических решений и типов станций ввиду невозможности достоверной оценки величины влияния вносимых изменений в существующую расчетную схему. Для разработки адекватной расчетной схемы, при таком подходе, необходимо строительство станции метрополитена с большими запасами прочности, с дальнейшим проведением натурных исследований на ней, что требует значительных затрат материальных ресурсов при строительстве и времени для разработки рациональной конструкции. Дальнейшее совершенствование станций будет проводится последовательно, длительное время с постепенной корректировкой расчетной схемы и конструкций в соответствии с полученными результатами на вновь построенных станциях. Перечисленные выше проблемы, помимо прочего, привели к тому, что за последние десятилетия проектировщики и конструкторы не разработали новых типов станций глубокого заложения или принципиально новых конструктивных решений.

В связи с этим разработка методологии расчета напряженно-деформированного состояния станции метрополитена на основе открытой динамической геосистемы «массив – технология строительства – станция» с учетом конструктивных особенностей станций и этапов их сооружения, влияющих на протекание геомеханических процессов для обоснования рациональных объемно-планировочных и конструктивнотехнологических решений, позволяющей на базе созданных численных моделей проводить проектирование станций на новом уровне и в процессе их расчета вносить конструктивные и технологические изменения в модель методом последовательных приближений и получить полную и объемную картину как напряженнодеформированного состояния конструкций станций так и мульды оседания поверхности является актуальной.

Связь темы диссертации с научно-техническими программами. Программа исследований и решение отдельных вопросов по теме диссертации выполнялись в рамках проекта №2.1.2/3559 «Создание теоретических основ прогноза пространственного напряженно-деформированного состояния массива, станций метрополитенов глубокого заложения и многофункциональных подземных комплексов», аналитической ведомственной целевой программы «Развитие научного потенциала высшей школы (2009–2011 годы)» Министерства образования и науки Российской Федерации.

Цель работы. Геомеханическое обеспечение проектирования рациональных объемно-планировочных и конструктивно-технологических решений, обеспечивающих безопасную и эффективную эксплуатацию станций метрополитена глубокого заложения.

Идея работы. Прогнозирование напряженно-деформированного состояния конструкций станций метрополитена учитывает их сложную пространственную геометрию, этапы строительства и базируется на открытой динамической геосистеме «массив – технология строительства – станция», позволяющей в процессе расчета и проектирования вносить конструктивные и технологические изменения в модель методом последовательных приближений.

Задачи исследований:

разработка методологии прогнозирования геомеханических процессов при строительстве станций метрополитена глубокого заложения;

проведение и анализ натурных исследований напряженно-деформированного состояния несущих элементов станций метрополитена глубокого заложения;

разработка геомеханических моделей и расчетных схем взаимодействия массива и обделки станций метрополитена глубокого заложения;

разработка объемных численных моделей расчета конструкций станций метрополитена, учитывающих конструктивные и технологические особенности строительства станций;

разработка методики геомеханического прогноза напряженнодеформированного состояния станций на основе численного моделирования;

сопоставление результатов теоретических и экспериментальных исследований, выявление закономерностей и особенностей формирования напряженнодеформированного состояния станций в процессе их строительства;

разработка новых конструктивных и технологических решений станций глубокого заложения.

Практическая значимость работы.

разработана методика прогноза напряженно-деформированного состояния конструкций станций метрополитена глубокого заложения, основанная на пространственном взаимодействии системы «обделка-грунтовый массив» и учитывающая этапы строительства;

предложены новые конструктивные и технологические решения, обеспечивающие уменьшение материалоемкости, трудоемкости и продолжительности строительства станций метрополитена;

обоснованы рациональные параметры несущих конструкций пилонных и колонных станций метрополитена.

Методы исследований. Для решения поставленных задач использовались численные методы расчета напряженно-деформированного состояния конструкций станций метрополитена, натурные наблюдения за формированием напряженного состояния в них, сопоставление результатов численного моделирования с натурными наблюдениями, системный подход.

Научная новизна диссертационного исследования заключается в следующем:

разработана методология прогнозирования напряженно-деформированного состояния конструкций станций метрополитена глубокого заложения с учетом этапов строительства;

выявлены закономерности формирования пространственного распределения контактных давлений на внешних поверхностях обделок станций различных типов метрополитена глубокого заложения от основных этапов их строительства (последовательность проходки тоннелей, постепенное раскрытие сечения тоннелей, подвигание забоя и т.д.) с учетом конструктивных особенностей (размеры проемов, размеры колонн и пилонов, материалов конструкций);

установлены закономерности формирования пространственного напряженнодеформированного состояния несущих конструкций колонной станций при изменении параметров конструкций и замене материала.

Основные защищаемые положения:

Методология прогнозирования пространственного формирования 1.

напряженно-деформированного состояния конструкций при строительстве станций метрополитена глубокого заложения базируется на использовании открытой динамической системы «массив – технология строительства – станция» и контактное взаимодействие грунтового массива и обделки с применением пространственных численных моделей и учетом взаимного влияния среднего и боковых станционных тоннелей на различных этапах их строительства, видов временной крепи лба забоя.

2. Геомеханическое обоснование параметров пилонных и колонных станций основывается на пространственном представлении их конструктивных элементов и особенностях строительства станций; в пилонной станции раскрытие сечения каждого тоннеля моделируется в два этапа, при последовательном их строительстве; поочередном устройстве проемов; в колонной и пилонной станциях боковые тоннели проходятся способом пилот-тоннеля, а средний – уступами, как и в односводчатой станции; во всех случаях учитывается постепенное подвигание забоя.

3. Обоснование рациональных и геомеханически безопасных конструкций станций нужно выполнять на разработанных базовых объемных численных моделях расчета конструкций станций метрополитена, учитывающих конструктивные и технологические особенности строительства станций и позволяющих в процессе расчетов и проектирования вносить конструктивные и технологические изменения в модель с получением напряженно-деформированного состояния конструкций станций на всех этапах строительства.

Достоверность и обоснованность научных положений, выводов и рекомендаций подтверждается натурными исследованиями работы станций различных типов метрополитена глубокого заложения, использованием современных методов геомеханики, численных экспериментов, статистических методов обработки данных с применением ЭВМ, сопоставимостью результатов расчетов с натурными данными.

Апробация работы. Основные положения и результаты исследований освещались на научно-практических конференциях и выставках: Межрегиональной конференции «Освоение подземного пространства в городской застройке. Проектирование и строительство». ОАО "ЛЕННИИПРОЕКТ", Санкт-Петербург, 2007; Межрегиональной конференции «Обеспечение безопасности при использовании современных технологий строительства подземных сооружений в сложных условиях городской застройки». ОАО "ЛЕННИИПРОЕКТ", Санкт-Петербург, 2008; Международной конференции «Berg- und Httenmnnischer Tag», Германия, Фрайберг, 2008 г; Международной конференции “LA

INGENIERIA Y TECNOLOGIAS RUSAS: PERSPECTIVAS DE DESARROLLO”

(«Российские технологии и инженерное дело: перспективные проекты»), Чили, Сантьяго, 2010 г; IХ международной конференции «Школа геомеханики – 2009» Польша, ГливицеУстронь, 2009 г; Международной конференции «Современные проблемы геомеханики, горного производства и недропользования», Санкт-Петербург, Горный институт, 2009 г;

XVI Московский международный салон изобретений и инновационных технологий «Архимед-2013», Москва, 2013 г; Международная выставка изобретений «Seoul International Invention Fair 2013», Корея, Сеул, 2013 г; Международная научная школа академика К.Н. Трубецкого (Институт проблем комплексного освоения недр) «Проблемы и перспективы комплексного освоения и сохранения земных недр», Москва, 2014 г., а также обсуждались на заседаниях научно-технического совета по работе с докторантами Национального минерально-сырьевого университета «Горный», на заседаниях кафедры строительства горных предприятий и подземных сооружений и получили одобрение.

Автор выражает искреннюю благодарность научному консультанту д.т.н., профессору Протосене Анатолию Григорьевичу, сотрудникам кафедры строительства горных предприятий и подземных сооружений и ОАО «НИПИИ «Ленметрогипротранс»

за помощь в проведении исследований, полезные советы и конструктивные замечания.

ГЛАВА 1 СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА, КОНСТРУКЦИИ И ТЕХНОЛОГИИ

1

СООРУЖЕНИЯ СТАНЦИЙ

Анализ методов расчета напряженно-деформированного состояния вокруг 1.1 станций метрополитена и подземных сооружений Определение нагрузок на несущие конструкции подземных сооружений является одним из самых важных вопросов, которому посвящено большое количество работ, обзор которых дан в работах [17-20, 32-34, 74, 97, 110, 165]. Кроме того, строительство станций метрополитена сопровождается значительными оседаниями земной поверхности, при этом оказывается существенное влияние на окружающую застройку. В этом направлении проводили исследования Ю.А. Лиманов, В.Ф. Подаков, Ю.Ф. Соловьев и др [98,135, 117, 118, 134, 141].

Существует два принципиально разных представления о взаимодействии обделки подземных сооружений с грунтовым массивом: схема заданных нагрузок и схема взаимодействия.

Определение нагрузки при расчете крепи на заданную нагрузку от горного давления посвящены работы А.Н. Динника [73], М.М. Протодьяконова [123], П.М. Цимбаревича [166] и других исследователей. Дальнейшие исследования расчета нагрузок на обделку станций метрополитена и тоннелей, заложенных в глинах по теории образования разгружающего свода, показало, что сводообразование может возникать только при сравнительно малой ширине (перегонные тоннели) [41] или больших глубинах. Это доказано результатами исследований, проведенных ЦНИИС и К. Терцаги.

В выработках большого поперечного сечения, таких как станции метрополитена, на обделку передается весь вес налегающих пород. Аналогичный подход в определении нагрузки на обделку станций, заложенных в глинах, отражен в нормативных документах [152, 154]. Метод расчета горных выработок на заданную нагрузку приведен в нормах [149]. Натурные исследования работы конструкций станций метрополитена глубокого заложения показывают, что величина горного давления равная весу столба пород завешена и справедлива не для всех типов станций [86, 102, 103, 111, 112, 160].

Схемы заданных нагрузок, отличаясь простотой и доступностью, вместе с тем, не соответствуют современному уровню расчета и проектирования станций метрополитена.

Основным недостатком такого подхода можно отметить то, что практически не учитывается технология строительства станции, которая существенно влияет на перераспределение нагрузки на обделку станции по мере ввода в работу отдельных ее частей. Большое количество допущений при использовании методов строительной механики также влияет на достоверность полученных результатов.

Второе направление реализовано по схеме взаимодействия крепи выработки и породного массива вследствие совместности перемещений на их контакте. Никакие заранее определенные нагрузки со стороны грунта к обделке не прикладываются.

Загрузка...

Напряженно-деформированное состояние элементов определяется путем решения контактной задачи механики сплошной среды, в которой рассматривается система «массив – обделка» в гравитационном или другом силовом поле.

Исследования по расчету крепей по схеме взаимодействия выполнялись А.Н. Динником [73], Г.Н. Савиным [142, 143], К.В. Руппенейтом [138, 139, 140], Ю.М. Либерманом [94, 140], Ю.А. Песляком [140], Ф.А. Белаенко [26], Б.В. Бокием [125], А.Г. Протосеней [125, 128, 131, 132], Н.С. Булычевым [32-35], Е.Б. Дружко [75], А.М. Козелом [85] и др.

Ф.А. Белаенко предложил условие совместности перемещений [26] в виде U U 0 U k P, (1.1) где U – радиальное перемещение контура выработки по истечении достаточно большого промежутка времени от момента обнажения;

U 0 – радиальное перемещение контура выработки до ввода крепи в работу с массивом пород;

U k P – радиальное перемещение контура крепи под нагрузкой Р.

Основная сложность заключается в определении составляющих в уравнении (1.1)

– нахождение перемещения U 0, которое показывает влияние отставания забоя в пространстве и времени на формирование нагрузок на обделку станций.

На реализацию процесса деформирования массива оказывает сдерживающее забой тоннеля.

При нахождении радиального перемещения контура выработки до ввода обделки в работу с грунтовым массивом тоннель вблизи забоя заменяется протяженной бесконечно длинной цилиндрической полостью с граничными условиями на поверхности. Эти условия приняты такими, что перемещение впереди забоя направлено от центра выработки, что трудно объяснить [140].

Учет влияния забоя на формирование нагрузки на крепь при упругом режиме ее работы был также предложен Г.А. Крупенниковым, Н.С. Булычевым, Н.А. Филатовым, А.М. Козелом [88].

Учесть сдерживающее влияние забоя на процесс развития перемещений можно с помощью их аппроксимации U 0 U 1 e, (1.2) где U - перемещение контура поперечного сечения выработки, находящегося на бесконечно большом расстоянии от забоя;

- расстояние от забоя до рассматриваемого сечения;

- постоянная, определяемая на основе натурных наблюдений за развитием процесса деформирования.

Учесть сдерживающее влияние забоя на процесс развития перемещений можно также с помощью коэффициента в граничных условиях, которые характеризуют напряженное состояние пород в нетронутом массиве [9, 35] x y H, (1.3)

–  –  –

- коэффициент Пуассона грунта;

- средний объемный вес горных пород;

Н - расстояние от поверхности земли до оси выработки.

Обосновывая такой подход по учету сдерживающего влияния забоя Н.С. Булычев применял упругую линейную модель грунтового массива. В упругой модели задача является линейной и применение граничных условий приведет к линейности перемещений относительно и H. Такой подход по учету для упругих линейных моделей является правомерным.

Вместе с тем Н.С. Булычев предлагает использовать такой же подход и граничные условия для нелинейных моделей при образовании вокруг выработок зон предельного состояния. Для этих моделей задача взаимодействия крепи и массива пород является нелинейной и использование подхода Н.С. Булычева не будет правомерным.

–  –  –

Другой способ учета влияния забоя выработки основан на обобщении данных натурных наблюдений и введение эмпирической функции в зависимость смещений L V V0 f, зависящей только от времени. Используя этот подход, в работах [79, 22] r предложены следующие виды функций (соответственно)

–  –  –

При этом в зависимости смещений значение V0 соответствует смещению контура сечения выработки на 30 суток с момента обнажения.

В работе [9] показано, что для случая вязкого течения пластичных пород с постоянной скоростью (для пластичных глин) функция f практически не зависит от расстояния до забоя, а связана только со временем деформирования (линейная зависимость).

Н.И. Кулагин определил горное давление на временную крепь при проходке калоттной прорези с учетом отставания возведения постоянной крепи и ее обжатия, подсчитанного по теории сводообразования [90]. Вертикальная нагрузка составляет

–  –  –

- скорость продвижения забоя, м/сут;

, - коэффициенты, подобранные для рассматриваемых условий.

Влияние забоя учитывается зависимостью [1-3] L0, L, AL, BL0,, (1.8) где первое слагаемое соответствует перемещениям поверхности бесконечной выработки, а второе – учитывает сдерживающее влияние забоя на развитие этих перемещений.

Решению контактных задач посвящены работы Ю.Н. Айвазова, Ш.М. Айталиева, И.А. Баславского, И.В. Баклашова, Н.С. Булычева, Б.А. Картозия, А.М. Козела, А.Г.

Протосени, И.В. Родина, Г.Н. Савина, Н.Н. Фотиевой и других авторов.

Наряду с натурными наблюдениями для решения проблемы создания методов расчета нагрузок на крепь выработок издавна привлекались аналитические методы.

Упругая модель деформирования массива рассматривалась Н.С. Булычевым [33, 35], Давыдовой Н.А. [45], А.Н. Динником [73], Г.Н. Савиным [142, 143], Вайнбергом Д.В. [38], Мусхелишвили Н.И. [108], Флорин Н.А. [171, 172], Н.Н. Фотиевой [173, 175], Цитовичем Н.А. [167] и рядом других исследователей. Крепь выработки моделируется впаянным упругим кольцом, несмотря на то, что такой прием ведет к значительному завышению средних нагрузок на крепь. С помощью этой модели удалось оценить роль различных факторов в формировании нагрузок на крепь и углубить наше представление о геомеханических процессах в массиве пород вокруг тоннелей.

Дальнейшим этапом в развитии расчетных методов явился учет вязкости горных пород.

Для описания ползучести (вязкости) используются структурные модели и соответствующие им физические уравнения (уравнения состояния), получаемые на основании испытания горных пород. Выделяется три модели [34]: модель Максвела;

модель Кельвина и модели обобщенной вязкоупругой среды. Согласно модели Максвела развитие деформаций во времени носит незатухающий характер, поэтому с течением времени в массиве вокруг выработки восстановится гидростатическое поле напряжений, и крепь будет испытывать давление равное Н. Модель Кельвина имитирует затухающую ограниченную ползучесть. Деформирование модели обобщенной вязкоупругой среды характеризуется длительным модулем упругости, деформация с течением времени

–  –  –

напряжений.

Наибольшее распространение для описания процессов деформирования горных пород во времени получила теория вязкоупругости, развитая в работах Ж. С. Ержанова [77, 78] и ряда других.

Ю.Н. Работновым [137] предложено рассматривать задачу теории линейной наследственной ползучести как задачу теории упругости с заменой упругих постоянных временными интегральными операторами с ядром ползучести. Среда в наследственной теории ползучести может быть описана интегральными уравнениями БольцманаВольтерра:

t t t Lt, d, (1.9) E где Lt, - ядро ползучести.

Ж.С. Ержанов [76] впервые экспериментально показал, что деформирование многих горных пород до определенного уровня нагружения соответствует закону линейной наследственной ползучести с ядром в виде степенной функции (ядро типа

Абеля):

Lt, t, (1.10) где, - параметры ползучести;

t - время наблюдения;

- время, предшествующее моменту наблюдения.

На основании принципа Вольтерра А.М.Линьковым и Б.З.Амусиным предложен метод переменных модулей [7], благодаря чему сложные интегральные выражения сводятся к простым алгебраическим выражениям.

Проведенными исследованиями взаимодействия массива горных пород с крепью капитальных выработок [34, 37] методами теории линейной наследственной ползучести установлено, что при отсутствии крепи напряжения в массиве соответствуют мгновенно упругим и не релаксируют, перемещения с течением времени возрастают. Вблизи закрепленной выработки радиальные напряжения возрастают, а тангенциальные по такому же закону уменьшаются, сохраняя максимум на контуре ствола.

Вопросы реологии массива и учета ползучести пород при расчете обделок подземных сооружений нашил отражение в исследованиях Ю.Н. Айвазова, Ш.М.

Айталиева, И.А. Баславского, Н.С. Булычева, В.Т. Глушко, М.М. Гольдштейна, А.Г.

Протосени и других авторов.

А.П.Максимовым [101] для описания деформирования пород при достижении касательными напряжениями предельного сопротивления сдвигу была рассмотрена вязкопластическая модель взаимодействия, в которой он использовал дифференциальное уравнение Навье-Стокса для вязкой несжимаемой жидкости.

Одномерный анализ деформирования массива пород, модулируемого средой Шведова-Бингама, ослабленного выработкой круглого сечения, выполнен Ю.А. Песляком и К.В. Руппенейтом [140]. Вокруг выработки образуется зона пластического течения (релаксация напряжений), радиус которой зависит от времени.

При сооружении выработок в сыпучих и нарушенных породах вблизи контура происходит образование зоны предельных (пластических) состояний.

Жесткопластическая модель взаимодействия предполагает образование устойчивого "свода", ограничивающего область деформирующихся при сооружении выработки горных пород. Неупругие деформации намного превосходят упругие и вызываются собственным весом пород в объеме зоны смещения. За пределами этого “свода” массив не оказывает влияния на крепь. Частным случаем жесткопластической модели являются работы М.М.Протодьяконова, П.М. Цимбаревича, М.П. Бродского и др., в которых рассматривается образование свода обрушения.

М.М. Протодьяконов считал, что давление на крепь зависит от свойств (крепости, удельного веса) пород и пролета выработки, а от глубины не зависит (при незначительных глубинах). Для определения давления на крепь он предложил следующую зависимость:

2b p 3f, (1.11) где b - полупролет выработки.

Исследованию жестко-пластической модели взаимодействия сыпучей среды с крепью посвящены работы В.Г. Березанцева [28], Г.Л. Фисенко [170], Н.С. Булычева [33, 34].

В.Г. Березенцевым [28] рассмотрена среда, обладающая сцеплением и внутренним трением, характеризующаяся прямолинейной огибающей наибольших кругов напряжений. Условие предельного равновесия выполняется в каждой точке области

–  –  –

К.В. Руппенейт, на основании условия несжимаемости материала в зоне пластических деформаций, связал размер пластической зоны с величиной перемещений контура сечения выработки u [138]:

–  –  –

где G - модуль сдвига пород.

Упругопластическая неоднородная модель впервые была рассмотрена Ю.М. Либерманом [97]. Зона пластических деформаций является одновременно зоной разрушения. Граница этой зоны является границей сред с разными свойствами. В зоне разрушения сцепление полностью утрачивается, угол внутреннего трения в обеих зонах принят одинаковым. Нагрузка на крепь связана с перемещением контура следующим образом:

–  –  –

где rc радиус зоны разрушения; C1 сцепление в зоне разрушения.

Н.С. Булычевым [34] рассмотрена модель массива с ограниченной пластической деформацией. Особенность этой модели заключается в том, что достижение материалом предела прочности c является необходимым, но недостаточным условием для

–  –  –

Пластичность горных пород с дилатансией изучали А.Г. Протосеня и А.Н. Ставрогин [132]. Результаты экспериментальных исследований деформирования горных пород при объемных напряженных состояниях выявили относительное изменение объема – дилатансию. По рассматриваемой теории напряжения в предельной зоне удовлетворяют условию пластичности А.Н. Ставрогина [157, 158] max 0 e AC, (1.25)

–  –  –

1, 2 - коэффициенты аппроксимации [132].

Решению задач, связанных с оценкой взаимовлияния близко расположенных выработок, посвящены работы А.Г. Протосени и О.В. Тимофеева [133], Н.Н. Фотиевой [174].

При разработке методик расчета нагрузок на крепь необходимо с достаточной надежностью находить их средние значения. Неравномерность распределения нагрузок по контуру крепи может быть учтена путем введения коэффициента неравномерности, значение которого устанавливается на основе натурных наблюдений или расчетным путем. Эта задача решена Н.С. Булычевым и Н.Н. Фотиевой [173].

Методика определения напряжений в обделках тоннелей некругового поперечного сечения по схеме взаимодействия при действии на обделку основных видов статических нагрузок разработана Н.Н. Фотиевой [175]. Решение соответствующих задач теории упругости получено на основе развития метода М. П. Шереметьева и дано в общем виде для любой формы обделки (с одной осью симметрии).

Численное моделирование позволяет выполнять расчеты по схеме взаимодействия с заданным гравитационным или другим силовым полем.

Наиболее простая форма идеализации рассматриваемой системы при выполнении численного моделирования строительства подземных сооружений в условиях мегаполиса

– решение задачи в плоско-деформационной постановке. Такой вариант постановки задачи предполагает, что продольные деформации вдоль протяженной части системы равны 0, при любом виде напряженного состояния и характера нагружения системы. При этом главные напряжения 1, 2, 3 и компоненты напряжений могут быть отличны от нуля. Такая постановка задачи, при выполнении математического моделирования, позволяет значительно уменьшить размерность модели (количество линейных уравнений в системе) сохраняя требуемую точность. К области применения численного моделирования в плоско-деформационной постановке можно отнести: протяженные транспортные и напорные тоннели, откосы, склоны, глубокие котлованы на протяженном участке и др. объекты, длина которых значительно превосходит их поперечные размеры.

Связь между напряжениями и деформациями для случая плоской деформации запишем в следующем виде (1.27) 12 = (1 + )(1 2) 0,

–  –  –

(22 ) = 0 ] (22 ).

[ (1.28) (1 + )(1 2 ) Другим видом идеализации системы «грунтовый массив – подземное сооружение»

является осесимметричная постановка. Данный вид постановки задачи удобно применять при численном моделировании таких подземных сооружений как, как: вертикальный ствол, опускной колодец, подземное хранилище нефти или газа в отложениях каменной соли и др.

Объемная постановка применяется в тех случаях, когда плоско-деформационная или осесимметричная постановки не могут с должной степенью достоверности отобразить все геометрические особенности рассматриваемой системы «грунтовый массив – подземное сооружение» или, когда последовательность выполнения процессов может быть реализованы только в трех измерениях или изменение инженерногеологических условий по периметру подземного сооружения. Примером таких сооружений могут служить станции метрополитенов и транспортные тоннели, обделка которых имеет сложную геометрическую конфигурацию, сопряжения двух и более тоннелей, участки сопряжения стен глубоких котлованов и др.

Взаимосвязь между напряжениями и деформациями устанавливается по следующей зависимости (1.29) 12 = (1 + )(1 2) 0, (23 ) 1 2 ] (23 ) [0 0 0 0 Результаты расчета станций по методу заданных нагрузок с использованием плоских расчетных схем не отражают реальную картину формирования напряженнодеформированного состояния системы «массив – станция». Аналитические решения также обладают сложностью математического аппарата и требуют использования различных коэффициентов, которые могут сильно варьироваться в зависимости от условий строительства и их точные значения можно определить только натурными исследованиями.

Существующие методики расчета таких сложных объектов как станции метрополитена глубокого заложения не учитывают технологические этапы строительства, пространственные особенности конструкций и не позволяют получить полную картину формирования напряженно-деформированного состояния системы «массив – технология строительства – станция». Решить данную проблему можно только применяя комплексный подход с использованием натурных исследований и численного моделирования.

–  –  –

Конструкции пилонной станции. Станция пилонного типа (рисунок 1.1) состоит из трех (реже двух) залов - центрального и двух боковых. Залы образованы самостоятельными тоннелями, между которыми устроены проходы. В боковых (путевых) залах устраиваются посадочные платформы, центральный зал является распределительным. Все три зала образуют общую островную платформу. В торец центрального зала, как правило, подводится эскалаторный наклон, что позволяет пассажирам подниматься на поверхность непосредственно с уровня платформы.

Рисунок 1.1 – Общий вид станции пилонного типа

Трехсводчатая станция пилонного типа из чугунных тюбингов (рисунок 1.2) состоит из трех параллельных тоннелей, расположенных в одном уровне. В пределах платформенного участка крайние тоннели соединяются со средними проходами. В местах проходов тоннели имеют общие опоры в виде пилонов, на которые опираются своды.

Для станционных тоннелей этой конструкции применяют обделки кругового очертания, которые состоят из нормальных колец и колец проемной части [29].

Для устройства проходов в круговой обделке тоннелей делают проемы (в боковых тоннелях – с одной стороны, а в среднем – с обеих сторон). Для этого в нормальные кольца среднего и боковых тоннелей монтируют специальные проемные рамы. Сверху и снизу проемы перекрыты клинчатыми перемычками, образуемыми специальными фасонными тюбингами, опирающимися на расположенные по бокам проема тюбинги. Верхние и нижние проемные перемычки, и боковые тюбинги образуют раму проема, а тюбинги, входящие в раму, называют рамными. Сверху и снизу к раме примыкают тюбинги нормального кольца. Между проемами расположены замкнутые усиленные пилонные кольца, собранные из тюбингов, имеющих среднее ребро жесткости.

–  –  –

1 – нормальное тюбинговое кольцо в глухой части станции; 2 – железобетонная обделка прохода; 3 – проход; 4 – клинчатая перемычка проемной части станции; 5 – пилон;

6 – водоотводящнй зонт; 7 – платформа; 8 – обстройка пилонной части; 9 – путевая стена

–  –  –

1 – верхний фасонный тюбинг; 2 – проход из центрального зала к платформе; 3 – верхние монолитные железобетонные балки проема; 4 – бетонная обделка прохода, 5 – нижние железобетонные балки проема; 6 – нижний фасонный тюбинг Соединительные проходы между тоннелями имеют железобетонную замкнутую обделку с металлоизоляцией.

Конструкция пилонной станции из сборного железобетона (рисунок 1.3) аналогична конструкции станций из чугунных тюбингов и состоит из трех параллельных тоннелей с наружным диаметром 8,5 м. Каждое кольцо обделки состоит из железобетонных ребристых блоков коробчатого сечения. Средний тоннель сообщается с боковыми тоннелями пятью-шестью проходами с каждой стороны шириной по 3 м.

Перекрытие верхней и нижней частей проемов в тоннелях выполнено с помощью монолитных железобетонных балок, опирающихся на специальные дополнительные опорные блоки, устанавливаемые в пилонных кольцах. При строительстве станции вначале сооружают боковые и средний тоннели, после чего бетонируют железобетонные балки (перемычки) и раскрывают проемы.

Для осуществления проходов между залами, в боковых залах с одной стороны, а в центральном - с обоих сторон, в процессе проходки тоннелей и монтажа обделки, в нормальные тюбинговые кольца включают специальные элементы, которые образуют раму проема (рисунок 1.4). Рама проема в тюбинговой обделке тоннеля пилонной станции.

Верхняя (а иногда и нижняя) часть рамы собрана из специальных фасонных клиновидных тюбингов со кошенными кольцевыми бортами. Уложенные в определенном порядке в смежных кольцах, они образуют клинчатые перемычки проема. После раскрытия проемов клинчатые перемычки воспримут нагрузку от разомкнутых колец обделки и передадут ее на усиленные (имеющие дополнительное кольцевое ребро жесткости) боковые тюбинги рамы проема. В условиях значительных нагрузок в рамах проема устанавливают, как верхние, так и нижние клинчатые перемычки. В более благоприятных условиях нижние клинчатые перемычки заменяются усиленными тюбингами. При расположении рам проемов вплотную друг к другу достигается минимальная ширина пилона - 1,5 м (два кольца станционной обделки).

Рисунок 1.4 – Рама проема в тюбинговой обделке тоннеля пилонной станции

Проходы между тоннелями имеют замкнутую бетонную или железобетонную обделку. При устройстве проходов грунт между смежными тоннелями заменяется бетоном. При наличии напорных грунтовых вод гидроизоляцию проходов выполняется из металлических листов, сваренных между собой и заанкеренных в бетоне обделки прохода. Боковые тоннели имеют диаметр 8,5 м (на части станций - 9,5 м) а центральный зал - 9,5 м (на некоторых станциях - 8,5 м).

Расстояние между обделками смежных тоннелей пилонных станций на уровне горизонтального диаметра в зависимости от геологических условий принимают от 0,65 до 3,0 м.

Ширина пилонов (расстояние между соседними проемами по длине станции) принимается кратной ширине колец (1,5; 3,0 м и т.д.) и определяется необходимым количеством проходов между средним и боковым тоннелями, а также, инженерногеологическими условиями строительства. Ширина проемов установлена равной 3,0 и 3,75 м.

Грунтовый целик между смежными тоннелями при узких, до 1,5 м, пилонах заменяют при устройстве проходов бетоном. При широких пилонах и в крепких скальных грунтах целик не удаляют, а лишь на 0,5 м со стороны проемов заменяют железобетоном.

Обделки пилонных станций из сборного железобетона собирают из ребристых блоков (бетон класса В35, марка по водонепроницаемости не ниже W4). Продольные ригели ставят или бетонируют на месте в замкнутых тоннельных обделках. Для этого в надпроемных и надпилонных блоках с внутренней стороны предусматривают срезы в бортах, обеспечивающих опирание ригелей непосредственно на торцовую часть блоков, которые окаймляют проемы. При монтаже предварительно изготовленных ригелей зазоры под ними тщательно уплотняют цементно-песчаным раствором класса В45 или фибробетоном той же прочности.

При удалении временных блоков заполнения грунтовые целики в пилонах заменяют бетоном класса В25.

В качестве примера пилонной станции рассмотрим конструкцию станции «Большой проспект». Строительство этой станции планируют на Васильевском острове на пересечении Косой линии и Большого проспекта. Станция включает в себя три станционных тоннеля: два боковых и один средний. Перемещение между станционными тоннелями осуществляется через проемы. Ширина станции составила 31 м.

Ширина пилонов (расстояние между соседними проемами по длине станции) принята 11,4 м (15 колец) и определяется необходимым количеством проходов между средним и боковым тоннелями, а также, инженерно-геологическими условиями строительства. Ширина проемов установлена равной 3,04 м.

Грунтовый целик между смежными тоннелями на 1 м со стороны проемов заменен железобетоном.

Обделка станции собрана из железобетонных ребристых блоков (бетон класса В35, марка по водонепроницаемости не ниже W4). Продольные ригели установлены и забетонированы на месте в замкнутых тоннельных обделках. Для этого в надпроемных и надпилонных блоках с внутренней стороны предусмотрены срезы в бортах, обеспечивающих опирание ригелей непосредственно на торцовую часть блоков, которые окаймляют проемы.

Сечение на участке проемов проектируемой станции «Большой проспект»

показано на рисунке (рисунок 1.5).

Рисунок 1.5 – Сечение пилонной станции «Большой проспект» на участке проемов

Технология строительства пилонной станции. Конструкция пилонной станции допускает независимую проходку параллельных тоннелей с последующим соединением их поперечными проходами. Круговое очертание тоннелей, образующих станционное сооружение, и относительно небольшой пролет выработок обеспечивает однотипность работ и безопасность их проведения.

Способы сооружения пилонных станций отличаются большим разнообразием соответственно вариантам конструктивного исполнения станций. Отличаются они главным образом очередностью, с которой возводят пилоны с проходами и станционные тоннели. В соответствии с этим характерным признаком можно выделить три основные технологические схемы возведения станций пилонного типа [176].

1. Сооружение пилонов и проходов непосредственно после проходки станционных тоннелей. По такой схеме сооружают пилонные тоннели с круговой обделкой из чугунных тюбингов. В процессе проходки станционных тоннелей в пределах проемной части станции в обделку включают рамные кольца из усиленных и клинчатых тюбингов.

Это позволяет разомкнуть кольца при устройстве проходов без дополнительного усиления проемных участков.

2. Сооружение пилонов и проходов после того, как в предварительно пройденных станционных тоннелях будут выполнены работы по усилению проемных участков. По этой схеме сооружают пилонные станции с обделкой кругового очертания из железобетонных элементов. В станционных тоннелях до устройства проходов устраивают специальные сборные или монолитные конструкции, которые позволяют разомкнуть кольца в пределах проема.

3. Сооружение пилонов и проходов в штольнях до проходки станционных тоннелей. По такой схеме сооружают станции сводчатой формы поперечного сечения.

Обделку проходов и пилоны возводят в штольнях из монолитного бетона как единую конструкцию в виде аркады, расположенной вдоль станции в пределах ее проемной части. Затем сооружают станционные тоннели, при этом их разомкнутую в пределах проемной части станции обделку опирают на готовые бетонные конструкции.

По первой технологической схеме сооружают пилонные станции с обделкой из чугунных тюбингов, где проемы в разомкнутых кольцах перекрыты клинчатыми перемычками. Процесс сооружения станции включает последовательную проходку трех станционных тоннелей с одновременным возведением постоянной обделки разного типа в глухих частях и проемной части станции. Затем приступают к устройству проходов.

Для того чтобы в меньшей степени нарушать естественное равновесие грунтового массива, сооружают сначала путевые тоннели, а затем средний тоннель.

В слабых малосвязных грунтах проходку второго путевого тоннеля ведут с отставанием от забоя первого не менее 30 м, а среднего - не менее 50 м от забоя второго.

Иногда, с учетом местных условий, последовательность проходки изменяют:

опережающим является забой среднего тоннеля.

Проходка станционных тоннелей в благоприятных инженерно-геологических условиях (полускальные грунты или твердые глины) допускается на полное сечение (сплошным забоем). Работы ведут с помощью частично механизированных комплексов.

Комплекс оснащен рабочими выдвижными платформами и укладчиком тоннельной обделки. Грунт в забое разрабатывают, как правило, заходками на ширину одного кольца отбойными молотками или буровзрывным способом мелкошпуровыми зарядами. Забой обуревают электро- или пневмосверлами, а в более прочных грунтах - ручными перфораторами. Разработанный грунт грузят при помощи породопогрузочных машин непосредственно в большегрузные вагонетки (1,5 м3) или на транспортер-перегружатель.

Вагонетки транспортируют электровозами по готовому тоннелю к шахтному стволу. В конце станции устраивают наклонный помост или переподъемники для перемещения вагонеток на отметку пути откаточных выработок. Поэтому же пути от ствола в забой транспортируют тюбинги, крепежный материал и сухую смесь для первичного нагнетания. Лоб забоя в зависимости от его устойчивости крепят металлическими телескопическими трубами или двутавровыми балками с затяжкой. Для крепления кровли по кольцевым бортам тюбингов устанавливают кронштейны, на которые укладывают марчеваны, либо их заводят одним концом за обделку, а другим - в штробы по контуру забоя. За обделку растворонагнетателем, установленным на укладчике, нагнетают раствор. Установку асбобитумных шайб, чеканку швов и контрольное нагнетание ведут с отставанием от забоя на 30 м со специальных подвижных вспомогательных подмостей, на которых расположен растворонасос.



Pages:   || 2 | 3 | 4 | 5 |   ...   | 9 |
Похожие работы:

«Кириловский Станислав Викторович УПРАВЛЕНИЕ ВОЗМУЩЕНИЯМИ ГИПЕРЗВУКОВОГО ВЯЗКОГО УДАРНОГО СЛОЯ С УЧЕТОМ РЕАЛЬНЫХ СВОЙСТВ ГАЗА 01.02.05 – Механика жидкости, газа и плазмы ДИССЕРТАЦИЯ на соискание ученой степени кандидата физико-математических наук Научный руководитель: д.ф.-м.н. Т.В. Поплавская Новосибирск 2014...»

«ГОРПИНЧЕНКО Ксения Николаевна ОРГАНИЗАЦИОННО-ЭКОНОМИЧЕСКИЙ МЕХАНИЗМ УПРАВЛЕНИЯ ИННОВАЦИОННЫМ ПРОЦЕССОМ: ТЕОРИЯ, МЕТОДОЛОГИЯ И ПРАКТИКА (на примере зернового производства) Специальность 08.00.05 – экономика и управление народным хозяйством: управление инновациями ДИССЕРТАЦИЯ на соискание учной степени доктора экономических наук...»

«ПАЛАНКОЕВ ИБРАГИМ МАГОМЕДОВИЧ Обоснование параметров технологии проходки шахтных стволов в искусственно замороженных породах Специальности: 25.00.22«Геотехнология (подземная, открытая и строительная)» 25.00.20 «Геомеханика, разрушение горных пород,...»

«КРУПНОВ Леонид Владимирович МЕХАНИЗМ ОБРАЗОВАНИЯ ТУГОПЛАВКОЙ НАСТЫЛИ В ПЕЧАХ ВЗВЕШЕННОЙ ПЛАВКИ И СПОСОБЫ ЕЕ УСТРАНЕНИЯ Специальность: 05.16.02 – Металлургия черных, цветных и редких металлов ДИССЕРТАЦИЯ на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель: к.т.н., доцент Роман Валерьевич Старых Санкт-Петербург, Норильск 2015 ОГЛАВЛЕНИЕ № стр. Введение.. 5 Особенности переработки...»

«ЧЖАН ГОФАН ВЛИЯНИЕ РАЗГРУЗОЧНЫХ ПРОБ НА БИОМЕХАНИЧЕСКИЕ ПАРАМЕТРЫ ГЛАЗА ПРИ ПЕРВИЧНОЙ ОТКРЫТОУГОЛЬНОЙ ГЛАУКОМЕ 14.01.07 глазные болезни Диссертация на соискание ученой степени кандидата медицинских наук Научный руководитель: Д.м.н., Макашова Надежда Васильевна М о с к в а – 2016 ОГЛАВЛЕНИЕ Список сокращений ВВЕДЕНИЕ ГЛАВА I. Обзор литературы Биомеханика склеры. 1. Терминология: понятия биомеханики, ригидности и...»

«СТЕПАНЕНКО Сергей Владимирович ПРОГНОЗ ДЕФОРМАЦИЙ ГРУНТОВОГО МАССИВА ПРИ СТРОИТЕЛЬСТВЕ ПОЛУЗАГЛУБЛЕННЫХ ПОДЗЕМНЫХ СООРУЖЕНИЙ СПОСОБОМ «СТЕНА В ГРУНТЕ» Специальность 25.00.20 Геомеханика, разрушение горных пород, рудничная аэрогазодинамика и горная теплофизика...»

«Смирнова Елена Юрьевна Свойства корковых нейронов и механизм обработки информации о цвете в первичной зрительной коре 03.01.02 Биофизика Диссертация на соискание ученой степени кандидата физико-математических наук Научный руководитель: доктор физико-математических наук, Чижов Антон Вадимович Санкт-Петербург – 2015 ОГЛАВЛЕНИЕ 1. ВВЕДЕНИЕ 1.1 Актуальность...»

«ЧАРКИНА Елена Сергеевна Совершенствование концессионного механизма реализации инфраструктурных проектов в российских регионах (на примере Удмуртской Республики) Специальность 08.00.05 экономика и управление народным хозяйством (региональная экономика) Диссертация на соискание ученой степени...»

«ГОРПИНЧЕНКО Ксения Николаевна ОРГАНИЗАЦИОННО-ЭКОНОМИЧЕСКИЙ МЕХАНИЗМ УПРАВЛЕНИЯ ИННОВАЦИОННЫМ ПРОЦЕССОМ: ТЕОРИЯ, МЕТОДОЛОГИЯ И ПРАКТИКА (на примере зернового производства) Специальность 08.00.05 – экономика и управление народным хозяйством: управление инновациями ДИССЕРТАЦИЯ на соискание учной степени доктора экономических наук...»

«КАСАТКИНА Наталия Александровна ФОРМЫ ГОСУДАРСТВЕННОГО УСТРОЙСТВА СОВРЕМЕННОСТИ: ТЕОРЕТИКО-ПРАВОВОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ 12.00.01 – теория и история права и государства; история учений о праве и государстве ДИССЕРТАЦИЯ на соискание ученой степени кандидата юридических наук Научный...»

«Деркачев Игорь Сергеевич РУЧНАЯ ШЛИФОВАЛЬНАЯ МАШИНА С БИРОТАТИВНЫМ РАБОЧИМ ОРГАНОМ ДЛЯ ОБРАБОТКИ ИЗДЕЛИЙ ИЗ КАМНЯ Специальность 05.02.13 – Машины, агрегаты и процессы (строительство и ЖКХ) ДИССЕРТАЦИЯ на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель д.т.н., проф. Адигамов К.А. Шахты 2015г. СОДЕРЖАНИЕ ВВЕДЕНИЕ ГЛАВА I. КРИТИЧЕСКИЙ АНАЛИЗ СОСТОЯНИЯ ВОПРОСА.11 1.1 Состав, строение и...»

«Максимов Роман Александрович МЕХАНИЗМ ДЕЙСТВИЯ ПРАВА В ЧРЕЗВЫЧАЙНЫХ СИТУАЦИЯХ (Общетеоретический аспект) Специальность 12.00.01 – теория и история права и государства; история учений о праве и государстве Диссертация на соискание ученой степени кандидата юридических наук Научный руководитель – доктор юридических наук, доцент Фомин...»

«ББК 65. 65. Ч Черемисин Дмитрий Владимирович АУТСОРСИНГ КАК ЭЛЕМЕНТ СОВРЕМЕННОГО ХОЗЯЙСТВЕННОГО МЕХАНИЗМА: ТЕОРЕТИЧЕСКИЙ АСПЕКТ Специальность 08.00.01 – Экономическая теория Диссертация на соискание ученой степени кандидата экономических наук Научный руководитель доктор экономических наук, профессор Думная Н.Н. Москва 200 Оглавление Введение..3ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ ОСНОВЫ АНАЛИЗА АУТСОРСИНГА.111.1. Сущность аутсорсинга как...»

«ГРАЧЕВ Николай Николаевич РАЗВИТИЕ СИСТЕМЫ УПРАВЛЕНИЯ ОХРАНОЙ ТРУДА В СЕЛЬСКОМ ХОЗЯЙСТВЕ Специальность 08.00.05 – Экономика и управление народным хозяйством (экономика труда) Диссертация на соискание ученой степени доктора экономических наук Рязань – СОДЕРЖАНИЕ Стр. СОДЕРЖАНИЕ...»

«АРОНОВ ГЕОРГИЙ ЗАЛМАНОВИЧ ФОРМИРОВАНИЕ МЕХАНИЗМА ПОВЫШЕНИЯ КАЧЕСТВА И ДОСТУПНОСТИ УСЛУГ СФЕРЫ ФИЗИЧЕСКОЙ КУЛЬТУРЫ НА ОСНОВЕ МУНИЦИПАЛЬНО-ЧАСТНОГО ПАРТНЁРСТВА Специальность 08.00.05 Экономика и управление народным хозяйством (экономика, организация и управления предприятиями, отраслями, комплексами: сфера услуг) Диссертация на соискание...»

«ИЗ ФОНДОВ РОССИЙСКОЙ ГОСУДАРСТВЕННОЙ БИБЛИОТЕКИ Карницкая, Элла Николаевна Формирование экономического механизма развития здравоохранения региона в условиях социально­ориентированной рыночной среды Москва Российская государственная библиотека diss.rsl.ru Карницкая, Элла Николаевна Формирование экономического механизма развития здравоохранения региона в условиях социально­ориентированной рыночной среды : [Электронный ресурс] : Дис. . канд. экон. наук : 08.00.05. ­...»

«Карыев Леонид Геннадьевич ЗАКОНОМЕРНОСТИ И МЕХАНИЗМЫ ПРОЦЕССОВ, ОБУСЛОВЛЕННЫХ ТЕРМОЭЛЕКТРИЧЕСКИМ ВОЗДЕЙСТВИЕМ, В ИОННЫХ КРИСТАЛЛАХ 01.04.07 – Физика конденсированного состояния Диссертация на соискание ученой степени доктора физико-математических наук Научный консультант: доктор физико-математических наук, профессор В.А. Фдоров Тамбов 2015 Автор выражает...»

«Мартыненко Дмитрий Сергеевич ПОВЫШЕНИЕ ЭФФЕКТИВНОСТИ СИСТЕМЫ ОЧИСТКИ ЗЕРНОУБОРОЧНОГО КОМБАЙНА ПУТЕМ ПРИМЕНЕНИЯ РЕКУПЕРАТИВНОГО ПРИВОДА РЕШЕТ И ТРАНСПОРТНОЙ ДОСКИ Специальность 05.20.01 – Технологии и средства механизации сельского хозяйства ДИССЕРТАЦИЯ на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный...»

«КАСАТКИНА Наталия Александровна ФОРМЫ ГОСУДАРСТВЕННОГО УСТРОЙСТВА СОВРЕМЕННОСТИ: ТЕОРЕТИКО-ПРАВОВОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ 12.00.01 – теория и история права и государства; история учений о праве и государстве ДИССЕРТАЦИЯ на соискание ученой степени кандидата юридических наук юридических наук...»

«ДОМОЖИРОВА КСЕНИЯ ВАЛЕРЬЕВНА СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ МЕХАНИЗМА УПРАВЛЕНИЯ КОМПЛЕКСНЫМ ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ ЛЕСНЫХ РЕСУРСОВ РЕГИОНА Специальность 08.00.05 – Экономика и управление народным хозяйством (региональная экономика) Диссертация на соискание ученой степени кандидата экономических наук Научный руководитель Доктор экономических наук, профессор Прудский Владимир Григорьевич Пермь 2015 СОДЕРЖАНИЕ Введение...»









 
2016 www.konf.x-pdf.ru - «Бесплатная электронная библиотека - Авторефераты, диссертации, конференции»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.