WWW.KONF.X-PDF.RU
БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА - Авторефераты, диссертации, конференции
 

Pages:   || 2 | 3 |

«ПРОГНОЗ ДЕФОРМАЦИЙ ГРУНТОВОГО МАССИВА ПРИ СТРОИТЕЛЬСТВЕ ПОЛУЗАГЛУБЛЕННЫХ ПОДЗЕМНЫХ СООРУЖЕНИЙ СПОСОБОМ «СТЕНА В ГРУНТЕ» ...»

-- [ Страница 1 ] --

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ

Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение

высшего профессионального образования

«НАЦИОНАЛЬНЫЙ МИНЕРАЛЬНО-СЫРЬЕВОЙ УНИВЕРСИТЕТ «ГОРНЫЙ»

На правах рукописи

СТЕПАНЕНКО Сергей Владимирович

ПРОГНОЗ ДЕФОРМАЦИЙ ГРУНТОВОГО МАССИВА ПРИ



СТРОИТЕЛЬСТВЕ ПОЛУЗАГЛУБЛЕННЫХ ПОДЗЕМНЫХ

СООРУЖЕНИЙ СПОСОБОМ «СТЕНА В ГРУНТЕ»

Специальность 25.00.20 - Геомеханика, разрушение горных пород, рудничная аэрогазодинамика и горная теплофизика

ДИССЕРТАЦИЯ

на соискание учёной степени кандидата технических наук

Научный руководитель д.т.н., профессор А.Г. Протосеня Санкт-Петербург – 2015

ОГЛАВЛЕНИЕ

ВВЕДЕНИЕ

СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА И ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЙ

1.1 Общие сведения о строительстве ограждающих конструкций способом«стена в грунте»

1.1.1 Современные способы ограждения глубоких котлованов

1.1.2 Технология строительства стены в грунте

1.1.3 Буронабивные сваи

1.1.4 Буросекущиеся сваи

1.1.5 Траншейный метод

1.2 Анализ методов прогноза деформаций в окрестности полузаглубленных сооружений и задачи исследований

1.2.1 Полуэмпирические методы прогноза деформаций в окрестности полузаглубленных сооружений

1.2.2 Численные методы расчета осадок земной поверхности

Выводы по главе 1

ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ НАТУРНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ

2

ДЕФОРМИРОВАНИЯ ГРУНТОВОГО МАССИВА ПРИ СТРОИТЕЛЬСТВЕ

ПОЛУЗАГЛУБЛЕННЫХ СООРУЖЕНИЙ

2.1 Основные тенденции деформирования грунтового массива в окрестности полузаглубленных сооружений

2.1.1 Анализ деформаций грунтового массива, вызванных строительством «стены в грунте»

–  –  –

2.2 Анализ результатов натурных наблюдений за деформированием грунтового массива в окрестности полузаглубленных сооружений

2.3 Результаты геотехнического мониторинга при строительстве подземного паркинга способом «стена в грунте»

2.3.1 Общие сведения об объекте строительства и реконструкции............. 56 2.3.2 Инженерно-геологические условия

2.3.3 Методика проведения мониторинга

2.3.4 Результаты наблюдений за ограждающей конструкцией

2.4 Мониторинг за стенами котлована при строительстве главной насосной станции г. Санкт-Петербурга способом «стена в грунте»

2.4.1 Результаты мониторинга

Выводы по главе 2

3 ЧИСЛЕННОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ ГЕОМЕХАНИЧЕСКИХ ПРОЦЕССОВ ПРИ

СТРОИТЕЛЬСТВЕ КОТЛОВАНА ПОД ЗАЩИТОЙ ОГРАЖДАЮЩЕЙ

КОНСТРУКЦИИ

3.1 Методика проведения теоретических исследований

3.2 Напряженно-деформированное состояние конструкций полузаглубленного сооружения

3.2.1 Постановка задачи и исходные данные

3.2.2 Результаты численного моделирования

Выводы по главе 3

4 СОПОСТАВЛЕНИЕ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ И ТЕОРЕТИЧЕСКИХ

ИССЛЕДОВАНИЙ И НАПРАВЛЕНИЯ ИХ ИСПОЛЬЗОВАНИЯ

4.1. Методика расчета нагрузок на обделку полузаглубленного подземного сооружения насосной станции

4.1.1 Исходные данные

4.1.2 Постановка задачи

4.1.3 Результаты численного моделирования.

4.1.4 Оценка прочности и устойчивости расстрела

4.2. Определение рациональной области и направлений применения технологии «стена в грунте»

Выводы по главе 4

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

ВВЕДЕНИЕ

Актуальность работы.

Строительство полузаглубленных подземных сооружений в рыхлых, слабосвязных или трещиноватых водонасыщенных грунтах невозможно без применения специальных способов строительства. Постоянные несущие конструкции сооружений, возведенные способом «стена в грунте», обладают значительной жесткостью и вступают в работу до момента разработки грунта в котловане, что позволяет их эффективно использовать в условиях плотной городской застройки.





Оптимальные параметры ограждающей конструкции (несущих стен) и поддерживающих элементов (расстрелов, анкерного крепления и др.) ограничивают деформации грунтового массива в допустимых пределах. Деформации грунтового массива и параметры несущих конструкций (стены, расстрелы, анкеры) зависят от инженерно-геологических условий строительства, принятой последовательности разработки грунта в котловане и возведения конструкции сооружения, наличия зданий на поверхности и подземных объектов.

При недостаточно обоснованном использовании способа «стена в грунте» в России и за рубежом, в отдельных случаях, имели место значительные деформации грунтового массива и земной поверхности, сопровождающиеся большими осадками и разрушениями фундаментов зданий и экономическими потерями.

Разработкой технологий и методов прогноза деформаций грунтового массива при строительстве полузаглубленных сооружений занимались отечественные и зарубежные исследователи Маковский Л.В., Меркин В.Е., Ильичев В.А., Колыбин И.В., Малинин А.Г., Мангушев Р.А., Улицкий В.М., Шашкин А.Г., Парамонов В.Н., Пекк, Сугимото, Боулес и др.

Повышение достоверности прогноза напряженно-деформированного состояния (НДС) грунтового массива и обоснование рациональных параметров конструктивных элементов способа «стена в грунте», учитывающих технологию строительства полузаглубленных сооружений в условиях плотной городской застройки остается актуальной научной и инженерной задачей.

Цель диссертационной работы: обеспечение минимальных осадков земной поверхности и сохранности зданий и сооружений при строительстве полузаглубленных сооружений способом «стена в грунте» в условиях плотной городской застройки.

Идея работы: заключается в разработке геомеханических моделей и методов прогноза напряженно-деформированного состояния грунтового массива и использованием их при проектировании и строительстве полузаглубленных подземных сооружений способом «стена в грунте».

Основные задачи

исследования:

• выбор методики геотехнического мониторинга при строительстве полузаглубленных подземных сооружений способом «стена в грунте»;

• проведение натурных исследований деформаций грунтового массива при строительстве полузаглубленных подземных сооружений способом «стена в грунте»;

• разработка геомеханической модели прогноза деформаций при строительстве полузаглубленных подземных сооружений;

• проведение численных экспериментов с геомеханической моделью;

• выбор параметров несущих конструкций сооружений.

Методы исследований. Обоснование методики геотехнического мониторинга; натурные инструментальные исследования деформаций грунтового массива при строительстве полузаглубленных подземных сооружений; математическое моделирование геомеханических процессов в грунтовом массиве при ведении горностроительных работ; сравнительный анализ расчетных значений деформаций грунтового массива с данными натурных измерений.

Научная новизна работы:

• закономерности деформирования ограждающих конструкций при взаимодействии с грунтовым массивом, учитывающие параметры и силовые характеристики конструкций и этапы проведения горностроительных работ;

• закономерности подъема дна котлована в зависимости от его размеров и глубины, деформационных характеристик и этапов выемки котлована.

Основные защищаемые положения:

• деформирование грунтового массива при строительстве полузаглубленного подземного сооружения, в основном, зависит от инженерно-геологических условий строительства, геометрических параметров ограждающей конструкции, прочностных и деформационных характеристик грунтов и несущей стены, схемы их взаимодействия, типов и параметров поддерживающих элементов;

• прогноз деформаций грунтового массива при строительстве полузаглубленных подземных сооружений следует производить по методике, учитывающей прочностные и деформационные характеристики грунтов и несущих стен, параметры сооружения и ограждающих конструкций;

• расчет параметров несущих стен полузаглубленных подземных сооружений нужно выполнять на основе пространственной упруго-пластической модели, учитывающей совместную работу системы «конструкция - грунтовый массив» с учетом основных этапов технологии строительства.

Практическая значимость работы:

• разработан метод расчета вертикальных и горизонтальных смещений грунтового массива при строительстве полузаглубленных подземных сооружений способом «стена в грунте»;

• разработана методика расчета параметров несущих конструкций полузаглубленного сооружения с учетом его взаимодействия с грунтовым массивом и технологии строительства.

Достоверность и обоснованность научных положений и рекомендаций подтверждается результатами экспериментальных натурных измерений деформаций грунтового массива при строительстве полузаглубленных подземных сооружений; моделированием деформирования грунтового массива на основе плоских и пространственных конечно-элементных моделей при линейных и нелинейных средах; согласованностью расчетных величин смещений с данными натурных измерений.

Апробация диссертации. Содержание и основные положения диссертационной работы докладывались на международной научно-практической конференции «Освоение минеральных ресурсов Севера: проблемы и решения» (Воркутинский горный институт, Воркута, 2012 г.), на ежегодных конференциях молодых ученых и студентов в 2011-2014 годах в Национальном минерально-сырьевом университете «Горный»; на заседаниях кафедры «Строительство горных предприятий и подземных сооружений» Горного университета и получили одобрение.

Личный вклад автора заключается: постановке задач исследований, в участии в проведении натурных исследований деформаций грунтового массива, обработке и анализе результатов, создании конечно-элементных моделей, разработке методик расчета деформации грунтового массива, параметров несущих конструкций подземных сооружений и практических рекомендаций.

Публикации. По теме диссертации опубликовано 4 печатных работы, из них три работы в изданиях, входящих в перечень ВАК Минобрнауки России.

Объем и структура работы. Диссертационная работа изложена на 141 странице машинописного текста, содержит 4 главы, введение и заключение, список использованной литературы из 97 наименований, 78 рисунков и 10 таблиц.

ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

В главе 1 выполнен анализ технологий строительства полузаглубленных подземных сооружений способом «стена в грунте», методов прогноза осадок земной поверхности и деформаций грунтового массива при строительстве полузаглубленных сооружений. Сформулированы цель и задачи исследований.

В главе 2 приведена методика геотехнического мониторинга и результаты экспериментальных натурных исследований деформирования грунтового массива при строительстве полузаглубленных подземных сооружений и их анализ.

В главе 3 представлены конечно-элементные модели и результаты моделирования геомеханических процессов при строительстве полузаглубленных сооружений способом «стена в грунте».

В главе 4 приведены результаты сопоставления расчетных значений вертикальных и горизонтальных смещений с данными натурных исследований и представлена методика расчета параметров несущих конструкций обделок полузаглубленных подземных сооружений.

СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА И ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЙ

1.1 ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ О СТРОИТЕЛЬСТВЕ ОГРАЖДАЮЩИХ

КОНСТРУКЦИЙ СПОСОБОМ«СТЕНА В ГРУНТЕ»

Освоение подземного пространства мегаполисов является комплексной научно-технической проблемой, находящейся на стыке различных наук, и требующей для решения своих задач привлечение методов инженерной геологии и гидрогеологии [1-5], механики грунтов [6-13] и горных пород, геомеханики и механики подземных сооружений [14], строительной геотехнологии и геотехники [19современных технологий строительства подземных сооружений [26-28], а также специальных способов строительства [29].
Одним из эффективных способов освоения приповерхностного слоя подземного пространства является способ «стена в грунте».

1.1.1 Современные способы ограждения глубоких котлованов

Технические решения по технологии строительства подземных сооружений открытым способом должны быть комплексными и включать технологии крепления котлована, разработки грунта в нем и устройства конструкций сооружения, инженерные мероприятия по защите котлована и подземного сооружения от подземных вод, инженерные мероприятия по обеспечению сохранности близрасположенной существующей застройки, а также обеспечивать выполнение экологических требований по охране окружающей среды [30-33].

Обоснование этих технических решений должно обеспечиваться проектными расчетами напряженно-деформированного состояния ограждающих конструкций и вмещающего массива грунтов вместе с примыкающими к котловану зданиями и сооружениями, гидрогеологического режима подземных вод и фильтрационного притока в котлован [34-38].

На выбор технологии возводимого открытым способом подземного сооружения решающее значение оказывают следующие факторы:

габариты подземного сооружения в плане и по глубине, месторасположение подземного сооружения (строительство на свободной территории или в условиях тесной существующей застройки);

инженерно-геологические и гидрогеологические условия участка строительства;

необходимость соблюдения экологических требований по охране окружающей среды;

экономические соображения;

возможности строительной организации.

При проектировании подземных сооружений в районах существующей застройки следует выполнять геотехнический прогноз влияния строительства на изменение напряженно-деформированного состояния грунтового массива и деформации существующих зданий и сооружений [39-42].

Выбранная технология возведения подземного сооружения должна обеспечивать не превышение допустимых дополнительных деформаций эксплуатируемых зданий, попадающих в зону влияния нового строительства, с учетом их технического состояния. Также технология должна учитывать наличие линий метрополитена и насыщенность подземного пространства существующими коммуникациями.

При проектировании подземных сооружений, перекрывающих частично или полностью естественные фильтрационные потоки в грунтовом массиве, а также изменяющих условия и пути фильтрации подземных вод, следует выполнять прогноз изменений гидрогеологического режима площадки строительства.

В процессе строительства и в начальный период эксплуатации подземных сооружений следует выполнять натурные наблюдения (мониторинг) на строительной площадке для оценки надежности системы «сооружение-основание», своевременного выявления дефектов конструкций, предотвращения аварийных ситуаций [43-46], а также для оценки правильности результатов прогноза, принятых методов расчета и проектных решений. Состав, объем и методы мониторинга должны назначаться в зависимости от уровня ответственности подземных сооружений, их конструктивных особенностей, геологических и гидрогеологических условий площадки, способа возведения, плотности окружающей существующей застройки, требований эксплуатации и в соответствии с результатами геотехнического прогноза [47,48].

Конструкция и технология устройства ограждения при строительстве подземного сооружения открытым способом должны удовлетворять следующим основным требованиям:

обеспечивать устойчивость стен котлована в процессе и после полной разработки грунта;

воспринимать нагрузку от сооружения, если ограждение входит в состав конструкции подземного сооружения;

обеспечивать водонепроницаемость, если невозможно или экономически нецелесообразно водопонижение;

должна быть предусмотрена многократная оборачиваемость элементов крепи, если ограждение является временным;

крепление не должно загромождать котлован, мешать выемке и обратной засыпке грунта и монтажу основных конструкций;

обеспечивать сокращение материалоемкости, трудоемкости и сроков строительства;

обеспечивать сохранность эксплуатируемых наземных и подземных объектов, попадающих в зону влияния строящегося подземного сооружения;

обеспечивать соблюдение экологических требований (соблюдение допустимых норм по шуму, вибрации, защите окружающей среды).

Классификация современных методов крепления котлована при строительстве полузаглубленных сооружений приведена ниже (рисунок 1.1).

–  –  –

Способ «стена в грунте» является одним из наиболее прогрессивных и универсальных для устройства подземных сооружений, возводимых в открытых котлованах [49-53].

По назначению различают три типа стен: несущие, ограждающие и противофильтрационные; по материалам - монолитные, сборные и сборно-монолитные.

Способ «стена в грунте» позволяет осуществлять строительство:

в непосредственной близости от существующих зданий и сооружений;

при значительной глубине сооружения (до 50 м);

при больших размерах в плане и сложной форме сооружения;

при высоком уровне подземных вод.

По грунтовым условиям «стена в грунте» может применяться в любых дисперсных грунтах за исключением:

текучих глинистых грунтов, илов и плывунов;

при наличии подземных вод с большими скоростями фильтрации.

1.1.3 Буронабивные сваи

Ограждение из буронабивных свай относится к малодеформирующимся видам крепления и его целесообразно применять в случае больших нагрузок на бровке котлована, а также на сами сваи при использовании их в качестве несущего элемента строящегося сооружения.

В качестве ограждения котлованов из буронабивных свай применяют три группы свайных стен: с прерывистым расположением свай, с касательным их сопряжением и секущиеся сваи (рисунок 1.2).

Рисунок 1.2 – Типы ограждений котлована из буронабивных свай:

а и б - сваи, установленные с определенным шагом и затяжкой;

в - бурокасающиеся сваи Стены с прерывистым расположением свай устраиваются в сухих связных грунтах, способных держать вертикальный откос 1-2 м. Промежуток между сваями для предотвращения местных вывалов защищается затяжками из досок, тонких железобетонных плит, гофрированных стальных листов или бетонной затяжкой. Расстояние между осями а свай должно находиться в пределах D + 50 мм а 3D, где D - диаметр скважины.

Стены с касательным сопряжением свай используются в несвязных грунтах, чтобы избежать осыпания грунта между сваями при раскрытии котлована, а следовательно и осадок поверхности.

К преимуществам ограждений из буронабивных свай следует отнести:

возможность использования в качестве основания прочных грунтов, залегающих на большой глубине;

возможность устройства свай разной длины, опирающихся на необходимой отметке при резко пересеченном рельефе кровли прочных грунтов, принятых за основание свай;

возможность устройства ограждений стен котлованов, когда уровень подземных вод залегает выше уровня дна котлована;

возможность передачи на одну сваю большого диапазона нагрузок (1000кН);

возможность устройства свай большого диаметра (по сравнению с забивными сваями), что значительно улучшает работу свай на горизонтальную нагрузку;

повышение надежности сооружений за счет уменьшения общих и неравномерных осадок;

исключение подвижки и деформации грунтового массива и расположенных поблизости зданий за счет повышенной жесткости свай;

Загрузка...

возможность устройства свай без армирования в нижней ее части, где отсутствует передача моментов и горизонтальных сил;

отсутствие существенных вибраций и сотрясений в процессе производства работ;

сокращение потребности в механизмах и транспорте.

В зависимости от грунтовых условий применяют следующие способы бурения скважин для устройства буронабивных свай:

грейферный способ - в песчаных, крупнообломочных, скальных и глинистых грунтах;

способ бурения желонкой - в водонасыщенных пылеватых песках, текучих супесях и илах;

вращательный (роторный) способ - в глинистых грунтах от мягкопластичной до твердой консистенции, песках средней крупности и крупных.

Для предотвращения обрушения стенок скважин при бурении применяют инвентарные обсадные трубы или избыточное давление воды или глинистого раствора. Применение обсадных труб является наиболее эффективной мерой обеспечения качества изготовления свай в неустойчивых обводненных грунтах.

Устройство буронабивных свай предъявляет жесткие требования к технологическому процессу производства работ. Особенно это важно при устройстве буросекущихся свай. Изготовление таких свай требует обеспечения непрерывности процесса производства работ, т.к. устройство секущихся армированных свай должно быть произведено в относительно строго регламентированный период (1,5-2 суток), начиная с момента выполнения бетонных неармированных свай.

Во избежание возможного излишнего отбора и разуплотнения грунта за счет его текучего состояния и выдавливания внутрь обсадных труб при проходке скважин, что может вызвать деформации оснований близко расположенных эксплуатируемых зданий, следует обеспечивать опережающую обсадку трубами забоя скважины (сохранение пробок), а при необходимости дополнительно осуществлять пригрузку забоя глинистым раствором или водой.

Буронабивные сваи изготавливаются по одной технологической схеме: вначале бурят скважину, устанавливают арматуру, затем скважину заполняют бетонной смесью. Более совершенной и рациональной технологией является технология, когда через отверстия в полом шнеке скважина заполняется бетоном в процессе бурения, а каркас погружается в литой бетон при помощи виброзадавливания.

При бурении скважин для устройства буронабивных свай под защитой глинистого раствора требуется бентонитовая глина. Бентонитовый раствор может быть заменен специальным полимерным раствором, изготовленным с использованием сертифицированных загустителей на основе полиакриламида с обязательным соблюдением условия обеспечения вязкости раствора в пределах 35сек/литр по вискозиметру Марша (меньшее значение для глинистых грунтов, большее для песков).

1.1.4 Буросекущиеся сваи

В условиях, когда потери бентонитового раствора в грунтах возможны, а также при сложной форме конфигурации подземного сооружения в плане все более широкое применятся ограждение котлована из буросекущихся свай [54].

Стены из буросекущихся свай сооружают, когда дно котлована ниже уровня подземных вод. На первом этапе изготавливаются через одну сваи без армирования, на втором - между ними устраиваются сваи таким образом, чтобы бетон соседних свай частично подрезался. Сваи второго этапа армируются. Благодаря полученному сцеплению образуется сплошная прочная стена с повышенной водонепроницаемостью. Врезка в бетон соседних свай составляет 80-150 мм в зависимости от диаметра свай, который составляет от 600 до 1300 мм.

Если уровень подземных вод расположен ниже дна котлована или предполагается строительное водопонижение, ограждающая конструкция может быть выполнена из отдельно стоящих или касательных буровых свай (рисунок 1.3,а).

Рисунок 1.3 – Устройство ограждений из буровых свай:

а - схемы расположения свай, 1 - 7 – последовательность сооружения свай;

б - схема сооружения свай; в - общий вид ограждения из свай Параметры ограждений определяются глубиной котлована, устойчивостью грунтов, уровнем грунтовых вод, а также ответственностью объекта.

Для неглубоких котлованов в связных грунтах ограждение может быть выполнено из отдельно стоящих свай. Ограждение из касательных свай целесообразно использовать при разработке котлована в несвязных грунтах. Если прочность касательных свай недостаточна, а также когда котлован разрабатывается в обводнённых условиях, ограждение выполняют из взаимносекущихся свай. Для ответственных конструкций возможно возведение двухрядной стены или расположение взаимносекущихся свай в шахматном порядке.

Наиболее распространенной технологией устройства тела свай является бурение грунта под защитой инвентарной обсадной трубы, бетонирование скважины с помощью поднимаемой бетонолитной трубы и погружение в бетонную смесь арматурного каркаса (рисунок 1.3,б).

Для устройства ограждений котлованов, как правило, применяют секущиеся сваи диаметром 0,6-1,2 м. При отсутствии подземных вод применяют сваи меньших диаметров. Достаточно высокая прочность и жесткость свай позволяет разрабатывать под их защитой котлованы глубиной до 20-25 м (рисунок 1.3,в).

К недостаткам таких ограждающих конструкций можно отнести худшую гидроизоляцию, чем у траншейных «стен в грунте», а также достаточно высокую стоимость. При некачественном выполнении свай возможны прорывы грунтовой массы в котлован через дефектные стыки.

Сравнение экономических показателей методов ограждения котлованов показывает, что производительность работ по устройству стен из буросекущихся свай примерно в 5 раз ниже производительности по устройству траншейных стен в грунте. Однако, в тех случаях, когда «стена в грунте» по каким-либо причинам невыполнима, например, из-за опасности выпуска глинистого раствора, стена из буросекущихся свай остается наиболее надежным видом ограждения котлованов.

1.1.5 Траншейный метод

Технология строительства состоит из пяти основных технологических этапов:

разработка траншеи под защитой глинистого раствора;

установка арматурного каркаса;

заполнение траншеи монолитным или сборным железобетоном;

разработка грунта в ядре сооружения с замоноличиванием стыков и устройством распорных конструкций;

устройство днища внутренних конструкций.

При наличии грунтов, содержащих твердые включения природного или техногенного происхождения (крупные валуны, обломки бетонных конструкций, каменной кладки и др.) при проходке траншеи необходимо использовать технику, оснащенную фрезерным оборудованием, например фирм «Касагранде», «Бауэр», TONEBoring.

Использование грейферного оборудования, которым крупные включения извлекаются, может привести к деформированию стенки траншеи, падению уровня тиксотропного раствора и деформациям окружающего массива и близрасположенных зданий.

При наличии трещиноватых скальных грунтов или прослоев из них и закарстованных пород, когда тиксотропный раствор может вытекать в грунт, необходимо применять опережающий тампонаж этих прослоев цементно-глинистыми растворами.

При устройстве «стены в грунте» жесткие требования должны предъявляться к глинистому раствору, приготовление которого, как правило, должно осуществляться с использованием бентонитового глинопорошка. Плотность раствора должна составлять при приготовлении его с использованием бентонитового глинопорошка 1,03-1,10 г/см3, а из глин других видов - 1,10-1,25 г/см3.

При разработке траншей в неустойчивых грунтах (водонасыщенные пески, глинистые грунты текучей консистенции) с напорными водами необходимо использовать глинистые растворы повышенной плотности, для чего допускается применять барит, магнетит и другие утяжелители раствора, но не более 7% массы глины.

Для снижения водоотдачи и потерь глинистого раствора в него можно добавлять жидкое стекло (силикат натрия) в пределах 2-6% массы глины.

При устройстве монолитных стен в грунте методом вертикально перемещающейся трубы необходимо применять более совершенную технологию бетонирования с использованием вибрирования. Если бетон литых смесей, укладываемый без вибрирования, должен иметь осадку конуса 18-20 см, то при бетонировании полужесткими смесями с применением вибраторов осадка конуса должна быть не более 8 см, а подвижность бетонной смеси сохраняться на период транспортировки и укладки - не менее 40 мин.

При закреплении глубинных вибраторов на нижней части бетонолитной трубы при применении жестких смесей с осадкой конуса 3-6 см значительно повышается однородность бетона, а его средняя прочность на 35-40% выше, чем при укладке литых смесей.

При регулировании процесса подачи бетона путем включения и выключения вибратора достигается повышенная плотность, прочность и водонепроницаемость стены. Вместо литых бетонов с высоким содержанием цемента (до 500кг/м3) можно использовать малоподвижные смеси с осадкой конуса 3-4 см.

Экономия цемента по сравнению с литыми смесями составляет 150-200 кг/м3. Метод применим и при температуре до -30 С.

Для повышения индустриальности ведения работ и качества стен рекомендуется применять сборный или сборно-монолитный вариант. Сборная или сборномонолитная «стена в грунте» позволяет увеличить скорость возведения конструкции и снизить ее трудоемкость, а также снизить расход бетона.

Применение для ограждения котлованов технологии «стена в грунте» в виде сборной или сборно-монолитной конструкции позволяет получить:

гарантированную марку бетона стен по прочности и водонепроницаемости;

гарантированную геометрию и чистую поверхность стен;

снижение расхода бетона на 15-20%;

возможность установки в заводских условиях закладных деталей и сальников для подводки коммуникаций;

исключение необходимости регулярной поставки расчетного количества товарного бетона в нормативные сроки;

увеличение скорости возведения конструкции на 15-20%;

снижение трудоемкости работ;

возможность передачи нагрузки на стену сразу после ее возведения.

Последовательность работ при устройстве монолитных конструкций по способу «стена в грунте» (рисунок 1.2, рисунок 1.3).

Технологические приемы, применяемые для омоноличивания (тампонажа) стыков при устройстве «стен в грунте», должны обеспечивать достаточную прочность и водонепроницаемость стыков.

Опыт строительства показывает, что более рационально увеличить ширину стыка (и расстояние между панелями) с обычных 20 мм до 200-300 мм и перейти на тампонаж его бетонным раствором с классом не ниже В25. Применение этой рекомендации полностью исключает фильтрацию подземных вод и позволяет отказаться от заварки стыков металлическими накладками.

Эффективно технологическое решение стыков из монолитного и сборного железобетона вибронабивным способом. Оборудование для омоноличивания бетонной смесью стыков ограждающих конструкций под глинистым раствором включает: инвентарную трубу, вибратор (например, В-401), приемный бункер с площадкой для обслуживания вибратора и заполнения бункера бетонной смесью.

Применение этой технологии обеспечивает высокое качество работ по прочности стыка (40-50 МПа) и водонепроницаемости (на контакте с бетоном испытаны на 2 атм.).

Технология устройства «стены в грунте» отдельными захватками (опережающими и соединительными) предусматривает установку арматурных каркасов и бетонирование в опережающих захватках и последующую разработку соединительных захваток со срезкой бетона толщиной 0,15 м с торцевых кромок опережающих захваток с последующей установкой каркасов и бетонированием. Такая технология обеспечивает монолитность «стены в грунте» и отсутствие холодных и грязевых швов в стыках.

Для надежного уплотнения проблемных стыков между, панелями траншейных стен, как показал опыт строительства, успешно может быть применена технология струйной цементации «jet-grouting» [55-63]. При этом цементационные работы могут выполняться как снаружи ограждающих котлован стен, так и изнутри котлована до его разработки. С этой целью в зависимости от прогнозируемой величины раскрытия стыков с глубиной могут быть применены неармируемые или армируемые металлическими трубами грунтоцементные колонны диаметром 60 или 80 см.

Для разработки грунтового ядра внутри подземного сооружения, возводимого способом «стена в грунте», рекомендуется применять технологию, которая предусматривает разработку вначале центральной части грунтового массива внутри сооружения на глубину одного яруса с сохранением по периферии неразработанных участков. Такой прием облегчает работу ограждающей конструкции.

Затем монтируются распорные конструкции и разрабатывается оставшаяся часть грунта. На следующей заходке цикл повторяется.

Новым и прогрессивным является также способ разработки грунта в котловане через перекрытия в многоуровневых подземных сооружениях. В этом случае дополнительная крепь ограждающих стен не применяется.

Наиболее трудоемкой и дорогостоящей операцией является образование траншеи шириной 0,4-1,2 м на глубину до 50 м. Для разработки траншей используется различное траншеепроходческое оборудование:

оборудование вращательного действия с погружным приводом породоразрушающего инструмента;

оборудование вращательного действия с расположенным на поверхности приводом породоразрушающего инструмента;

оборудование ударного и ударно-вращательного действия;

оборудование с породоразрушающим инструментом скребкового типа (экскаваторы-драглайны, скребковые траншеекопатели, экскаваторы с обратной лопатой, грейферные установки).

1.2 АНАЛИЗ МЕТОДОВ ПРОГНОЗА ДЕФОРМАЦИЙ В ОКРЕСТНОСТИ

ПОЛУЗАГЛУБЛЕННЫХ СООРУЖЕНИЙ И ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЙ

Строительство полузаглубленных сооружений связано с такими понятиями как устойчивость и деформации. Полузаглубленные сооружения должны быть выполнены таким образом, чтобы быть устойчивыми на этапе строительства и последующей эксплуатации, а также ограничить величину деформаций в окружающем грунтовом массиве на допустимом уровне. Смещения грунтового массива в окрестности полузаглубленного сооружения может вызвать повреждения зданий, дорожного покрытия, городской объектов инфраструктуры. Степень повреждения сооружений расположенных в зоне влияния полузаглубленного сооружения зависит от характера и величины деформаций в его окрестности [64-70].

Прогноз устойчивости полузаглубленного сооружения можно выполнить с достаточной степенью достоверности воспользовавшись методом предельного состояния, который широко распространен и хорошо зарекомендовал себя в инженерной практике анализа подобных объектов. Однако, деформации в окрестности полузаглублённого сооружения, намного сложнее предсказать, и обычно такие расчеты выполняются с применением метода конечных элементов или метода конечных разностей.

–  –  –

Пекк [71] был одним из тех, кто предложил методику прогноза деформаций в окрестности полузаглубленных сооружений, основанную на результатах натурных наблюдений. Метод подразделяют грунты на три категории, согласно их составу (рисунок 1.4).

Рисунок 1.4 – Метод Пекка для оценки величины осадки земной поверхности при строительстве полузаглубленных сооружений:

I зона – пески и глинистые породы от слабых до весьма твердых; II зона –весьма слабые или слабые глинистые грунты, расположенные выше дна котлована; III зона – весьма слабые или слабые глинистые грунты, расположенные выше и ниже дна котлована. Все данные получены по результатам наблюдения, за глубокими котлованами закрепленными интервальными или сплошным шпунтовым ограждением и усиленные расстрелами или распорками I категория: пески и глинистые породы от слабых до весьма плотных.

II категория: очень слабые глинистые породы: ограниченная мощность слабых глинистых грунтов ниже дна котлована; значительная мощность слабых глинистых грунтов ниже дна котлована, но.

III категория: очень слабые глинистые породы - значительная мощность слабых глинистых грунтов ниже дна котлована, но.

Здесь – показатель устойчивости грунтового массива, определяется как, – объемный вес грунта; – глубина от поверхности земли до дна котлована; – недренированная прочность грунта сдвигу. – критическое значение показателя устойчивости подъему дна котлована.

Метод Пекка основан на обобщении натурных данных, полученных при строительстве полузаглубленных сооружений с применением шпунтового ограждения или интервального шпунтового ограждения, поэтому его применения для современных способов обеспечения устойчивости котлована (метод «стена в грунте», жесткость стены которого значительно выше) имеет ряд ограничений.

Сугимото (1986) [72] предложил эмпирический метод прогноза осадки земной поверхности, основанный на обработке результатов натурных наблюдений за максимальной величиной осадки земной поверхности при строительстве полузаглубленных сооружений. Эмпирическая взаимосвязь между максимальной величиной осадки земной поверхности и предложенным коэффициентам была установлена для различных грунтовых условий на основании 84 результатов натурных наблюдений (рисунок 1.5).

–  –  –

Согласно предложенной классификации условия строительства подразделяются на три группы: 1 – строительство котлована в песках; 2 – строительство котлована в глинах; 3 – строительство котлована в смешанных грунтах.

Сугимото ввел понятие коэффициента вскрыши, который можно определить по следующей зависимости (1.1) где – ширина котлована; – расстояние от поверхности земли до дна котлована; – глубина защемления; – коэффициент защемления.

( ) (1.2) где – усредненный модуль деформации грунта ниже дна котлована до окончания заделки подпорной стены; – модуль упругости материала подпорной стены;

– момент инерции подпорной стены.

Таким образом, получив значение коэффициента и воспользовавшись диаграммами (рисунок 1.5), можно оценить верхнюю границу максимальных вертикальных смещений земной поверхности. Несмотря на то, что данный метод может оказаться полезным при выполнении предварительного прогноза величины максимальной осадки земной поверхности, область его применения ограничивается котлованами глубиной до 15 м (данные натурных наблюдений были получены только для глубин не выше этой величины).

Боулес [73] предложил метод для прогноза осадки земной поверхности, который сводится к: расчету горизонтальных смещений стены котлована, расчету площади эпюры горизонтальных смещений и определению зоны влияния строительства полузаглубленного сооружения рисунок 1.6).

) ( ) (1.3)

–  –  –

Предположив, что максимальная величина осадки расположена на пересечении стены котлована с поверхностью земли, тогда (1.4) Рисунок 1.6 – Метод Боулеса для оценки величины осадки земной поверхности при строительстве полузаглубленных сооружений Предположив, что форма мульды оседания земной поверхности имеет параболический характер, осадка на расстоянии от края границы влияния котлована () (1.5) Рассмотренный метод определения осадки земной поверхности по Боулесу предполагает, что величина горизонтальных смещений известна или определена на основании одного из численных методов анализа. Но, при выполнении численного моделирования предполагается комплексное рассмотрение напряженнодеформированного состояния грунтового массива в окрестности полузаглубленного сооружения, то есть величины горизонтальных смещений стенки котлована и величины осадки земной поверхности.

–  –  –

Cloughи O’Rourke предложили графический метод оценки осадки земной поверхности в зависимости от инженерно-геологических условий и глубины заложения (рисунок 1.9, рисунок 1.10).

0,16

–  –  –

Clough предложил полуэмпирический метод, который позволяет оценить максимальную величину горизонтальных смещений стен котлована, сооружаемого в глинистых грунтах, в зависимости от коэффициента запаса по устойчивости и жесткости системы крепления ST.

Жёсткость системы крепления задается следующим выражением (1.6)

–  –  –

(1.7) где – соответственно длина площадки и прочность сдвигу грунта, расположенного ниже дна котлована, полученная по недренированным неконсолидированным испытаниями; - прочность сдвигу грунта, расположенного выше дна котлована, полученная по недренированным неконсолидированным испытаниями; –объемный вес насыщенного водой грунта; – ширина котлована; - расстояние от дна котлована до основания.

( ) (рисунок 1.11,б), коэффициент запаса по устойчивости Если определяется по следующему выражению (1.8) При строительстве полузаглубленных сооружений в слабых и средней плотности глинистых грунтах для оценки величины максимальных горизонтальных смещений можно воспользоваться следующей диаграммой (рисунок 1.12) полученной на основании натурных наблюдений. Как видно, максимальные горизонтальные смещения взаимосвязаны с жесткостью подпорной системы и величиной коэффициента устойчивости.

–  –  –

Рисунок 1.12 – Корреляция между величиной максимальных горизонтальных смещений и жесткостью системы при заданном коэффициенте устойчивости ) )включает в себя усреднённое расстояние Жесткость системы между усиливающими элементами (расстрелы, распорки, анкера) и изгибную жесткость подпорной стены.

Как видно, максимальная величина горизонтальных смещений зависит в 4 степени от шага расстановки усиливающих элементов.

Анализ приведенных выше исследований показывает, что полуэмпирические методы анализа деформаций грунтового массива в окрестности подземного сооружений на настоящий момент не сильно развиты. Это связано с тем, что в своем большинстве, данные методы развивались на основании обобщения результатов натурных наблюдений за смещениями стен глубоких котлованов и оседанием земной поверхности. Недостатком такого подхода является, сложность обобщения данных полученных по результатам геотехнического мониторинга. В основном эти данные применимы для данной конкретной площадки, а незначительное изменение одного из параметров может оказать большое влияние на общее поведение системы «грунтовый массив – полузаглубленное сооружение». Таким образом, представленные выше методики прогноза оседания земной поверхности и горизонтальных смещений стен котлована можно использовать для предварительной оценки, а также для оценки корректности результатов полученных на основании более сложных, математически строгих расчетов. Более полную качественную и количественную картину деформирования грунтового массива при сооружении полузаглубленного сооружения можно получить на основании численных методов анализа [69, 75].

1.2.2 Численные методы расчета осадок земной поверхности

В работе [77] рассмотрено численное решение плоской задачи о напряженно-деформированном состоянии котлована, закрепленного ограждающей конструкцией в виде подпорной стенки с анкерной крепью. Для расчета использован программный комплекс PLAXIS.

Численное решение задачи об устойчивости траншеи, закрепленной ребристой ограждающей конструкцией приведено в работе [78]. В результате анализа результатов расчета выявлено, что при некотором уровне грунтовых вод, который назван критическим, состояние полузаглубленного подземного сооружения будет неустойчивым.

В работе Finno [79] рассматривалось сооружение сплошного шпунтового ограждения. Рассматривалась модель взаимодействия грунтового массива и шпунтового ограждения в плоско-деформационной постановке. В работе применялась анизотропная модель с вложенными поверхностями пластического течения. Результаты численного моделирования показали, что в слабых и средней прочности глинах необходимо учитывать последовательность возведения ограждающей конструкции, так как это оказывает влияние на формирование напряженного состояния в окрестности полузаглубленного сооружения.

Ng и др. [80] выполнил численное моделирование возведения стены в грунте траншейным способом в плотных глинах, на основании разработанной конечно-элементной модели в плоско-деформационной постановке. Поведение грунта рассматривалось как недренированное, влияние порового давления на эффективные напряжения не рассматривалось. По результатам численного моделирования было отмечено, чтобы смещения грунтового массива в окрестности траншеи вызвано разницей в начальной величине горизонтальных напряжений в грунтовом массиве, давлением, которое создает глинистый раствор и давлением от мокрого бетона. Смещение стены неравномерно по глубине, что связано с различной жесткостью грунта при разной величине напряжений действующих в конкретной области грунтового массива.

Приведенный выше анализ состояния вопроса показывает, что сформулированная во введении задача прогноза деформации грунтового массива при строительстве полузаглубленных сооружений является актуальной и еще на получила своего решения.

Основными задачами

диссертационной работы являются:

• разработка методики геотехнического мониторинга при строительстве полузаглубленных подземных сооружений способом «стена в грунте»;

• проведение инструментальных натурных исследований деформаций грунтового массива при строительстве полузаглубленных подземных сооружений способом «стена в грунте»;

• разработка геомеханической модели прогноза деформационных процессов при строительстве полузаглубленных подземных сооружений;

• проведение численных экспериментов с помощью геомеханической модели;

• выбор параметров несущих конструкций сооружений.

Выводы по главе 1

1. Важнейшими факторами, оказывающими влияние на деформации в окрестности полузаглубленных сооружений являются: тип грунта и его механическое поведение; способ строительства; последовательность ведения строительных работ; начальное напряженное состояние грунтового массива; гидрогеологические условия; конструкция ограждающей стены; количество и расстановка поддерживающих элементов; качество ведения строительных работ; температурный режим; размеры полузаглубленного сооружения.

2. Роль каждого из приведенных выше факторов и степень их влияния на поведение полузаглубленного сооружения достаточно сложно оценить заранее.

Численные методы анализа следует применять для проведения многофакторного анализа, который позволит выявить влияние отдельных факторов на поведение полузаглубленного сооружения, а также определить факторы оказывающее первостепенное влияние. При выполнении геотехнического мониторинга, результаты натурных наблюдений должны являться базой, позволяющей внести корректировки в разработанные численные модели.

3. Роль численных методов при выполнении оценки устойчивости стен и днища полузаглубленных сооружений, а также при выполнении прогноза грунтового массива в окрестности полузаглубленных сооружений возрастает. Численные методы позволяют не только решать конкретные практические задачи в области строительства полузаглубленных сооружений, но и получать новые знания о процессах которые происходят в системе «грунтовый массив – полузаглубленное сооружение» на различных стадиях его возведения.

4. Существующие технологии и опыт сооружения полузаглубленных сооружений позволил снизить влияние их строительства на деформацию окружающего грунтового массива. В основном это связано с применением весьма жестких ограждающих конструкций, выполненных по технологии стена в грунте и повышением качества работ на строительной площадке.

ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ НАТУРНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ

ДЕФОРМИРОВАНИЯ ГРУНТОВОГО МАССИВА ПРИ СТРОИТЕЛЬСТВЕ

ПОЛУЗАГЛУБЛЕННЫХ СООРУЖЕНИЙ

2.1 ОСНОВНЫЕ ТЕНДЕНЦИИ ДЕФОРМИРОВАНИЯ ГРУНТОВОГО

МАССИВА В ОКРЕСТНОСТИ ПОЛУЗАГЛУБЛЕННЫХ

СООРУЖЕНИЙ

Полузаглубленные сооружения должны быть запроектированы таким образом, чтобы обеспечить его устойчивость, а также снизить деформации грунтового массива до допустимого уровня. Полузаглубленное сооружение считается устойчивым, если его стены остаются в устойчивом состоянии, а деформации грунта (подъем) на уровне его днища поддаются контролю. Деформации грунтового массива в окрестности полузаглубленного сооружения могут вызвать повреждения зданий и сооружений, расположенных в зоне влияния. Тяжесть последствий зависит от многих факторов, которые будут рассмотрены ниже.

Устойчивость полузаглубленного сооружения и деформации грунтового массива в его окрестности взаимосвязаны. Чем выше коэффициент устойчивости, тем менее значительные деформации развиваются в грунтовом массиве. По мере снижения коэффициента запаса по устойчивости стен полузаглубленного сооружения, деформации в грунтовом массиве нарастают вплоть до неконтролируемой величины.



Pages:   || 2 | 3 |
Похожие работы:

«АРОНОВ ГЕОРГИЙ ЗАЛМАНОВИЧ ФОРМИРОВАНИЕ МЕХАНИЗМА ПОВЫШЕНИЯ КАЧЕСТВА И ДОСТУПНОСТИ УСЛУГ СФЕРЫ ФИЗИЧЕСКОЙ КУЛЬТУРЫ НА ОСНОВЕ МУНИЦИПАЛЬНО-ЧАСТНОГО ПАРТНЁРСТВА Специальность 08.00.05 Экономика и управление народным хозяйством (экономика, организация и управления предприятиями, отраслями, комплексами: сфера услуг) Диссертация на соискание...»

«Дундуков Михаил Юрьевич РАЗВЕДКА В ГОСУДАРСТВЕННОМ МЕХАНИЗМЕ США (ИСТОРИКО-ПРАВОВОЙ АСПЕКТ) Диссертация на соискание ученой степени доктора юридических наук Специальность: 12.00.01 — теория и история права и государства; история учений о праве и государстве Научный консультант: доктор юридических наук, профессор Томсинов Владимир Алексеевич МОСКВА ВВЕДЕНИЕ Глава 1. РАЗВИТИЕ РАЗВЕДЫВАТЕЛЬНОЙ ДЕЯТЕЛЬНОСТИ В США (КОНЕЦ...»

«Бекежанова Виктория Бахытовна УСТОЙЧИВОСТЬ НЕИЗОТЕРМИЧЕСКИХ ЖИДКОСТЕЙ В РАЗЛИЧНЫХ МОДЕЛЯХ КОНВЕКЦИИ 01.02.05 механика жидкости, газа и плазмы Диссертация на соискание ученой степени доктора физико-математических наук Научный консультант доктор физико-математических наук, профессор В. К. Андреев Красноярск 2015 ОГЛАВЛЕНИЕ ВВЕДЕНИЕ Глава 1....»

«ЧАРКИНА Елена Сергеевна Совершенствование концессионного механизма реализации инфраструктурных проектов в российских регионах (на примере Удмуртской Республики) Специальность 08.00.05 экономика и управление народным хозяйством (региональная экономика) Диссертация на соискание ученой степени...»

«ГОЛОЛОБОВА ОЛЕСЯ АЛЕКСАНДРОВНА ИССЛЕДОВАНИЕ ОПТИЧЕСКИХ СВОЙСТВ НАНОСОЕДИНЕНИЙ НЕКОТОРЫХ ПЕРЕХОДНЫХ МЕТАЛЛОВ, ПОЛУЧЕННЫХ МЕТОДОМ ЛАЗЕРНОЙ АБЛЯЦИИ В ЖИДКОСТИ Специальность 01.02.05 механика жидкости, газа и плазмы Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель – д.т.н., В.Т. Карпухин Москва 2015 СОДЕРЖАНИЕ ВВЕДЕНИЕ ГЛАВА 1....»

«ГОРПИНЧЕНКО Ксения Николаевна ОРГАНИЗАЦИОННО-ЭКОНОМИЧЕСКИЙ МЕХАНИЗМ УПРАВЛЕНИЯ ИННОВАЦИОННЫМ ПРОЦЕССОМ: ТЕОРИЯ, МЕТОДОЛОГИЯ И ПРАКТИКА (на примере зернового производства) Специальность 08.00.05 – экономика и управление народным хозяйством: управление инновациями ДИССЕРТАЦИЯ на соискание учной степени доктора экономических наук...»

«Смирнова Елена Юрьевна Свойства корковых нейронов и механизм обработки информации о цвете в первичной зрительной коре 03.01.02 Биофизика Диссертация на соискание ученой степени кандидата физико-математических наук Научный руководитель: доктор физико-математических наук, Чижов Антон Вадимович Санкт-Петербург – 2015 ОГЛАВЛЕНИЕ 1. ВВЕДЕНИЕ 1.1 Актуальность...»

«ИЗ ФОНДОВ РОССИЙСКОЙ ГОСУДАРСТВЕННОЙ БИБЛИОТЕКИ Карницкая, Элла Николаевна Формирование экономического механизма развития здравоохранения региона в условиях социально­ориентированной рыночной среды Москва Российская государственная библиотека diss.rsl.ru Карницкая, Элла Николаевна Формирование экономического механизма развития здравоохранения региона в условиях социально­ориентированной рыночной среды : [Электронный ресурс] : Дис. . канд. экон. наук : 08.00.05. ­...»

«ДОМОЖИРОВА КСЕНИЯ ВАЛЕРЬЕВНА СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ МЕХАНИЗМА УПРАВЛЕНИЯ КОМПЛЕКСНЫМ ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ ЛЕСНЫХ РЕСУРСОВ РЕГИОНА Специальность 08.00.05 – Экономика и управление народным хозяйством (региональная экономика) Диссертация на соискание ученой степени кандидата экономических наук Научный руководитель Доктор экономических наук, профессор Прудский Владимир Григорьевич Пермь 2015 СОДЕРЖАНИЕ Введение...»

«АБРАМОВ АЛЕКСЕЙ ЮРЬЕВИЧ СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ МЕХАНИЗМА РЕГУЛИРОВАНИЯ ОБОРОТА НАРКОТИЧЕСКИХ СРЕДСТВ И ПСИХОТРОПНЫХ ВЕЩЕСТВ В РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ 14.02.03 – Общественное здоровье и здравоохранение Диссертация на соискание ученой степени доктора медицинских наук Научный консультант Доктор медицинских наук, профессор Заслуженный деятель науки РФ Михайлова Ю.В. Москва 2015 год СОДЕРЖАНИЕ Введение Глава I. Незаконный оборот наркотиков и наркомания глобальные проблемы современности...»

«Ращектаев Александр Сергеевич Фармако-клиническое обоснование применения «Геприма для кошек» при жировом гепатозе 06.02.03 – Ветеринарная фармакология с токсикологией диссертация на соискание учной степени кандидата ветеринарных наук Научный руководитель: доктор ветеринарных наук, доцент Щербаков П.Н. Троицк – 2015 Оглавление Перечень сокращений в диссертации ВВЕДЕНИЕ Обзор литературы 1. 1.1 Гепатопротекторы....»

«Летнер Оксана Никитична ИССЛЕДОВАНИЕ ОСОБЕННОСТЕЙ ДИНАМИКИ АСТЕРОИДОВ, СБЛИЖАЮЩИХСЯ С ЗЕМЛЕЙ Специальность 01.03.01 – астрометрия и небесная механика Диссертация на соискание ученой степени кандидата физико–математических наук Научный руководитель доцент, к.ф.-м.н. Л.Е. Быкова Томск – 2015 СОДЕРЖАНИЕ...»

«ГОРПИНЧЕНКО Ксения Николаевна ОРГАНИЗАЦИОННО-ЭКОНОМИЧЕСКИЙ МЕХАНИЗМ УПРАВЛЕНИЯ ИННОВАЦИОННЫМ ПРОЦЕССОМ: ТЕОРИЯ, МЕТОДОЛОГИЯ И ПРАКТИКА (на примере зернового производства) Специальность 08.00.05 – экономика и управление народным хозяйством: управление инновациями ДИССЕРТАЦИЯ на соискание учной степени доктора экономических наук...»

«ПАЛАНКОЕВ ИБРАГИМ МАГОМЕДОВИЧ Обоснование параметров технологии проходки шахтных стволов в искусственно замороженных породах Специальности: 25.00.22«Геотехнология (подземная, открытая и строительная)» 25.00.20 «Геомеханика, разрушение горных пород,...»

«ГРАЧЕВ Николай Николаевич РАЗВИТИЕ СИСТЕМЫ УПРАВЛЕНИЯ ОХРАНОЙ ТРУДА В СЕЛЬСКОМ ХОЗЯЙСТВЕ Специальность 08.00.05 – Экономика и управление народным хозяйством (экономика труда) Диссертация на соискание ученой степени доктора экономических наук Рязань – СОДЕРЖАНИЕ Стр. СОДЕРЖАНИЕ...»

«Максимов Роман Александрович МЕХАНИЗМ ДЕЙСТВИЯ ПРАВА В ЧРЕЗВЫЧАЙНЫХ СИТУАЦИЯХ (Общетеоретический аспект) Специальность 12.00.01 – теория и история права и государства; история учений о праве и государстве Диссертация на соискание ученой степени кандидата юридических наук Научный руководитель – доктор юридических наук, доцент Фомин...»

«Ботнарюк Марина Владимировна Организационно-экономический механизм повышения конкурентоспособности морских транспортных узлов на принципах маркетинга взаимодействия Специальность 08.00.05 «Экономика и управление народным хозяйством (маркетинг)» Диссертация на соискание ученой степени доктора экономических наук Научный...»

«АГАМАГОМЕДОВА САНИЯТ АБДУЛГАНИЕВНА Административно-правовой механизм защиты прав интеллектуальной собственности таможенными органами в условиях Евразийского экономического союза Специальность 12.00.14 – административное право; административный процесс ДИССЕРТАЦИЯ на...»

«ЧЖАН ГОФАН ВЛИЯНИЕ РАЗГРУЗОЧНЫХ ПРОБ НА БИОМЕХАНИЧЕСКИЕ ПАРАМЕТРЫ ГЛАЗА ПРИ ПЕРВИЧНОЙ ОТКРЫТОУГОЛЬНОЙ ГЛАУКОМЕ 14.01.07 глазные болезни Диссертация на соискание ученой степени кандидата медицинских наук Научный руководитель: Д.м.н., Макашова Надежда Васильевна М о с к в а – 2016 ОГЛАВЛЕНИЕ Список сокращений ВВЕДЕНИЕ ГЛАВА I. Обзор литературы Биомеханика склеры. 1. Терминология: понятия биомеханики, ригидности и...»

«Кириловский Станислав Викторович УПРАВЛЕНИЕ ВОЗМУЩЕНИЯМИ ГИПЕРЗВУКОВОГО ВЯЗКОГО УДАРНОГО СЛОЯ С УЧЕТОМ РЕАЛЬНЫХ СВОЙСТВ ГАЗА 01.02.05 – Механика жидкости, газа и плазмы ДИССЕРТАЦИЯ на соискание ученой степени кандидата физико-математических наук Научный руководитель: д.ф.-м.н. Т.В. Поплавская Новосибирск 2014...»









 
2016 www.konf.x-pdf.ru - «Бесплатная электронная библиотека - Авторефераты, диссертации, конференции»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.