WWW.KONF.X-PDF.RU
БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА - Авторефераты, диссертации, конференции
 

Pages:   || 2 |

«ПРОГНОЗ СДВИЖЕНИЙ И ДЕФОРМАЦИЙ ПРИ СООРУЖЕНИИ ТОННЕЛЕЙ В ДИСПЕРСНЫХ ГРУНТАХ МЕТОДОМ МИКРОТОННЕЛИРОВАНИЯ ...»

-- [ Страница 1 ] --

Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего

профессионального образования «Национальный минерально-сырьевой

университет «Горный»

На правах рукописи

Журавлев Алексей Евгеньевич

ПРОГНОЗ СДВИЖЕНИЙ И ДЕФОРМАЦИЙ

ПРИ СООРУЖЕНИИ ТОННЕЛЕЙ

В ДИСПЕРСНЫХ ГРУНТАХ

МЕТОДОМ МИКРОТОННЕЛИРОВАНИЯ



Специальность 25.00.16 – Горнопромышленная и нефтегазопромысловая геология, геофизика, маркшейдерское дело и геометрия недр Диссертация на соискание ученой степени кандидата наук

Научный руководитель:

доктор технических наук, доцент Гусев Владимир Николаевич Санкт-Петербург – 2015 Оглавление Введение

1 Общие сведения о деформациях

2 Исследование деформаций

2.1 Состояние вопроса

2.2 Определение параметров перехода между деформациями, полученными на различных интервалах между реперами наблюдательной станции................. 25

2.3 Связь кривизны и горизонтальных деформаций

2.4 Определение оптимального интервала между реперами профильной линии наблюдательной станции

2.5 Выводы по главе

3 Прогнозирование деформаций

3.1 Состояние вопроса

3.2 Общий подход к прогнозированию деформаций

3.3 Прогнозирование деформаций в устойчивых грунтах

3.4 Прогнозирование деформаций в неустойчивых грунтах

3.5 Выводы по главе

4 Наблюдения за деформациями

4.1 Исследование формы мульды деформаций

4.2 Исследование влияния интервала между реперами на результаты определения деформаций

4.3 Определение граничных углов и углов сдвижения

4.4 Пример обработки архивной информации для оценки оседаний при сооружении микротоннелей в неустойчивых грунтах

4.5 Выводы по главе

Заключение

Список литературы

Приложение А Параметры проходческих щитов Herrenknecht

Приложение Б Общие сведения о наблюдательной станции и методике наблюдений

–  –  –

Актуальность темы исследования и степень ее разработанности В передовых государствах специалисты по развитию городских территорий все чаще обращают внимание на освоение подземного пространства как на единственный способ расширения городской среды и приведения ее в соответствие с существующими запросами населения. Тенденция к организации зеленых зон в исторических центрах городов с переносом под землю транспортных коммуникаций, промышленных объектов и торговых центров прослеживается во всем цивилизованном мире. В настоящий момент в России ведется работа по созданию нормативной базы, которая позволит упорядочить и комплексно организовать освоение подземного пространства городов в будущем.

Поэтому подземное строительство имеет в нашей стране хорошие перспективы, и через несколько лет потребует использования всего научного потенциала для проектирования и строительства подземных объектов. И сейчас в рамках научной деятельности следует уделять внимание современным методам и технологиям освоения городского подземного пространства.

В России, стране с тысячелетней историей, существует целый ряд крупных городов, являющихся центрами нашей многонациональной культуры, в которых находятся уникальные сооружения – памятники истории и архитектуры, представляющие несомненную ценность для всего населения Земли. И обеспечение их сохранности – это важная задача в деле городского подземного строительства, решением которой должны заниматься специалисты по сдвижениям и деформациям земной поверхности и грунтового массива вследствие влияния подземных работ. Сегодня необходимо дополнять существующие и искать новые способы и методики описания деформаций, основываясь на уже имеющемся опыте практических наблюдений.

Строительство микротоннелей – это один из инструментов создания комфортной городской среды. С момента появления микротоннелирования в России прошло более 15 лет, однако существующие в настоящее время методики расчета деформаций земной поверхности, вызванных сооружением микротоннелей, нельзя назвать проработанными в достаточной степени. В частности, в них не учитываются технологические процессы работы автоматизированных проходческих комплексов, притом, что от этих процессов непосредственно зависит величина оседаний. Основное количество работ посвящено сооружению транспортных тоннелей метрополитена, технология строительства которых принципиально отличается от микротоннелирования.





Кроме того, в существующих нормативных документах отсутствует методика обработки результатов наблюдений за зданиями и сооружениями при строительстве микротоннелей, и не рассматриваются принципы сопоставления полученных деформаций их критическим и граничным значениям [8], [44], [61], [62].

Перечисленные факторы существенно осложняют работу специалистов по проектированию микротоннелей и наблюдательных станций, равно как и маркшейдеров, выполняющих наблюдения, что приводит к ограниченному использованию потенциала проходческого оборудования, и, в результате, к недостаточно рациональному и эффективному освоению подземного пространства российских городов.

Описания грунтов и методов их исследования приведены в [10], [11], [12].

Значительный вклад в изучение структуры, свойств, образования и поведения грунтов внесли работы В. Д. Ломтадзе [34], Р. Э. Дашко [20], [21], С. А. Яковлева [67], Д. Б. Малаховского [39], [40], [41], О. М. Знаменской [25], В. Г. Ауслендера [5], Р. А. Мангушева [42], [43] и др. Вопросы оценки сдвижений горных пород при ведении подземных горных работ были тщательно проработаны такими учеными как С. Г. Авершин [1], [2], [3], Д. А. Казаковский [28], Р. А. Муллер [46], С. П. Колбенков [29], А. Г. Акимов [4], М. А. Иофис [27], И. А. Турчанинов [63], В. Н. Новокшонов [47], В. Н. Гусев [15], [16], [17], [72], А. Г. Протосеня [54] и др.

Из иностранных исследователей в этой области заслуживают упоминания Ф.

Мартос [77], Р. Б. Пек [81] и Г. Кратч [30]. Среди работ, посвященных изучению вопросов деформаций применительно к тоннелестроению заслуживают упоминания труды следующих ученых: В. Ф. Подаков [50], [51], [52], И. С.

Бубман [6], Ю. А. Лиманов [31], [32], [33], В. Н. Гусев [13], [14], [18], [19], В. П.

Хуцкий [66], М. В. Долгих [22], М. И. Горбунов-Посадов [9], Б. Е. Резник [58], Е.

М. Волохов [7], Г. В. Макаревич [38], И. И. Филлипов [64], Д. В. Панфилов [48], М. Ю. Соколов [59], С. В. Мазеин [35], [36], [37]. Из иностранных ученых достойны быть отмеченными Р. Б. Пек [80], Б. Шмидт [86], Т. Кимура [73], М. П.

О’Рейли [79], Х. Куик [84], В. Ж. Ранкин [85], К. М. Ли [75], Ф. Пинто [82], М.

Пуллер [83], Ж. Н. Франциус [69], З. З. Ай [68], труды Французского общества бестраншейных технологий [70], И. Лека [74], С. В. В. Нг [78], А. М. Маршалл [76].

Несмотря на большое количество исследований, посвященных изучению процессов распространения деформаций вследствие влияния подземных работ, задача разработки прогнозных методов оценки и взаимного сопоставления сдвижений и деформаций горных пород при сооружении микротоннелей на сегодняшний день не решена и поэтому является актуальной.

Цель работы Основной целью данного исследования является разработка методики прогнозных расчётов сдвижений и деформаций, возникающих при строительстве тоннелей в дисперсных грунтах методом микротоннелирования, для оценки последствий подработки и выбора мер защиты подрабатываемых объектов.

Задачи исследований

- анализ и обобщение факторов, влияющих на деформации поверхности земли при сооружении микротоннелей, методов прогноза сдвижений и деформаций земной поверхности и существующих методик наблюдений за деформациями при тоннелестроении;

- выявление закономерностей перехода между деформациями, полученными на различных интервалах;

- изучение взаимосвязи между горизонтальными деформациями и деформациями кривизны;

- исследование влияния интервала между реперами на точность определения деформаций;

- разработка инженерного метода расчёта ожидаемых сдвижений и деформаций от строительства тоннелей в дисперсных грунтах;

- разработка методики определения граничных углов и углов сдвижения с учетом необходимости перехода между деформациями, определенными на различных интервалах между реперами.

Идея работы Основная идея работы заключается в создании методики прогноза сдвижений и деформаций с учётом длины интервала их получения и технологических параметров работы микротоннельного комплекса для оценки последствий подработки зданий и сооружений в процессе строительства микротоннелей.

Научная новизна

1. Для приведения деформаций к единому интервалу между реперами с целью их корректного сопоставления получена функция взаимного перехода между деформациями на различных интервалах, приведенных к параметру ширины мульды, который выражает связь интервала со свойствами грунтов и с глубиной сооружения тоннеля.

2. При проходке микротоннелей в неустойчивых грунтах деформации поверхности зависят от скорости проходки и от режима работы гидротранспортной системы комплекса. Формула для определения

–  –  –

значение разности расходов в транспортной и питающей магистралях; v – скорость поступательного движения щита; p x – параметр ширины мульды.

3. Разработана методика определения граничных углов и углов сдвижения по результатам наблюдений за деформациями на основе функций перехода между деформациями на различных интервалах и функций зависимости деформаций от длин интервалов.

Теоретическая и практическая значимость Предложенные функции перехода между деформациями позволяют в процессе проектирования быстро и достоверно оценить деформации под влиянием строительства микротоннелей щитами различных диаметров, определить оптимальные критерии закладки реперов наблюдательной станции.

Некоторые из них также могут использоваться персоналом строительной компании во время сооружения тоннеля для своевременного выявления критических параметров работы проходческого комплекса, которые могут оказаться причиной деформаций поверхности земли. Сформулированные критерии работы комплекса с целью достижения нулевых значений оседаний рекомендуется указывать в документах, регламентирующих работу оператора проходческого щита.

При проектировании наблюдательной станции для определения оптимального интервала между реперами, исходя из заданной точности измерений, точности определения деформаций M i,K,, а также учитывая, что с

–  –  –

Также для быстрой оценки деформаций при рассмотрении вариантов строительства микротоннелей различных диаметров предлагается исходить из

–  –  –

Использование результатов настоящей работы будет способствовать более полному пониманию причин возникновения деформаций массива при микротоннелировании, способов их обработки и исследований в среде строителей и проектировщиков.

Методология и методы исследования Методологической и теоретической основой диссертационного исследования послужили труды зарубежных и отечественных ученых в области изучения проблем деформаций грунтового массива и поверхности земли при сооружении тоннелей различного назначения. В процессе исследования были использованы следующие методы: методы натурных исследований процесса сдвижения горных пород (закладка наблюдательной станции в горных выработках и на земной поверхности, производство наблюдений по реперам профильных линий), а также метод идеализации, метод формализации, метод наблюдения, метод сравнения, метод аналогии, метод абстрагирования, метод индукции, метод дедукции и метод математической статистики.

Положения, выносимые на защиту

1. Сравнение, сопоставление и переход от одного вида деформаций к другому рекомендуется проводить только с учетом длин интервалов их получения, используя для этого специальные формулы перехода.

2. Оптимальный интервал между реперами в наблюдательной станции следует определять, исходя из заданной точности определения деформаций и точности измерений смещений реперов.

3. При проходке микротоннелей в дисперсных грунтах на деформации поверхности земли оказывает влияние технологические параметры работы проходческого комплекса. Поэтому наблюдения за деформациями и их прогнозирование рекомендуется выполнять с использованием имеющихся показаний датчиков проходческого комплекса с информацией о движении и работе щита.

Степень достоверности и апробация результатов Примеры практического применения положений настоящей работы содержатся в разделе 4, где приведены результаты обработки и анализа наблюдений при сооружении компанией ООО «СТИС» микротоннелей в СанктПетербурге. Так, на основе фактических данных, установлено совпадение формы мульды деформаций с ее описанием, используемым в разделе 1; установлена зависимость длины интервала получения деформаций от точности их определения, подробно описанная в разделе 2; определены граничные углы и углы сдвижения с использованием положений раздела 2; приведены результаты обработки архивных данных о работе проходческого комплекса на основе методики, предложенной в разделе 3.

Основные положения и результаты исследований были опубликованы в виде статей в сборнике научных трудов «Методы прикладной математики в транспортных системах», 2002г. [18], в журналах «Маркшейдерский вестник» за 2013–2014г. [13], [14], [19], [24], изложены на XV международном маркшейдерском конгрессе в Аахене, Германия, 2013г., а также на Всероссийской маркшейдерской конференции, проводимой Союзом маркшейдеров России, 2014г.

Личный вклад автора

- проведение, обработка и анализ натурных наблюдений деформаций при сооружении микротоннелей;

- обоснование функциональных зависимостей значений деформаций от длины интервала между реперами в профильных линиях наблюдательных станций;

- обоснование функциональных зависимостей длины интервала между реперами в профильных линиях от заданной точности определения деформаций;

- обоснование функциональной зависимости величин деформаций поверхности земли от технологических параметров работы комплекса;

- разработка методики определения граничных углов по данным натурных наблюдений с применением формул перехода между деформациями при различных интервалах.

Публикации.

Основное содержание работы

отражено в 5 печатных работах, из них 4 – в журналах, включенных в перечень ведущих рецензируемых научных изданий, определяемый ВАК Министерства образования и науки РФ.

Объем и структура работы.

Диссертация изложена на 92 страницах машинописного текста, содержит 4 главы, введение, заключение, библиографический список из 86 наименований. В работе 31 рисунок и 6 таблиц.

Основное содержание работы В Разделе 1 приводятся общеизвестные принципы и механизмы распространения деформаций, а также существующие подходы к исследованию деформаций, на которых построено настоящее исследование.

Показаны геометрические схемы распространения деформаций в устойчивых и неустойчивых грунтах; факторы, влияющие на форму и размеры мульды оседаний; параметры, с помощью которых принято описывать величину и характер сдвижений и деформаций. Также приводится классическая методика оценки смещений точек на поверхности земли; описывается ряд случаев, которые не рассматриваются в настоящей работе. Анализируется типовой график мульды оседаний с указанием характерных точек в поперечном сечении мульды.

В Разделе 2 на основе положений раздела 1 предлагается математическое описание закономерностей распространения деформаций, а также зависимости величин деформаций от интервалов между реперами. Кроме этого, выводятся формулы перехода между значениями деформаций, определенными на различных интервалах, выявляется зависимость горизонтальных деформаций от кривизны и рассматривается уравнение перехода между этими видами деформаций. Также устанавливается взаимосвязь точности определения деформаций и длины интервала, даются рекомендации по расчету значений интервалов при проектировании наблюдательной станции с целью достижения заданной точности определения деформаций.

В Разделе 3 разбираются механизмы происхождения и распространения деформаций при сооружении микротоннелей в устойчивых и неустойчивых грунтах. Исследуется зависимость деформаций от грунтовых условий, глубины и диаметра тоннелей, геометрических параметров проходческих щитов.

Выявляются основные факторы, определяющие величину максимальных оседаний. Выводится формула для отношения максимальных оседаний поверхности при использовании щитов Herrenknecht различных диаметров.

Рассматриваются особенности проходки тоннелей в неустойчивых грунтах, анализируются причины появления деформаций, а также даются рекомендации по повышению объективности прогнозирования деформаций с помощью полученных уравнений путем обработки накопленной архивной информации о работе проходческого комплекса.

В Разделе 4 с целью сопоставления практических измерений теоретическим изысканиям приводятся результаты камеральной обработки проведенных в рамках настоящего исследования наблюдений за деформациями поверхности земли во время сооружения трех микротоннелей в составе Главной водопроводной станции Санкт-Петербурга. Анализируются результаты наблюдений за деформациями на предмет соответствия двум моделям распространения деформаций: модели Муллера и Пека на основе распределения Гаусса и модели Подакова на основе фактических данных, обработанных ВНИМИ.

С применением предложенных функций перехода между деформациями и зависимости деформаций от длин интервалов предлагается методика определения граничных углов и углов сдвижения, где учитывается необходимость перехода между значениями деформаций на различных интервалах. Также приводится пример обработки архивных данных щитового компьютера на основе предложенных формул раздела 2.

1 Общие сведения о деформациях

Горные породы в массиве до проведения в них выработок находятся в естественном напряженном состоянии равновесия. Нарушение естественного равновесия горных пород при сооружении тоннелей вызывает деформацию и сдвижение пород. Процесс сдвижения достигает земной поверхности, поверхность деформируется, вызывает вертикальные и горизонтальные деформации грунтов, служащих основанием наземных сооружений. На земной поверхности образуется мульда сдвижения.

В настоящей работе рассматривается поведение грунтового массива (с образованием мульды оседаний) вследствие сооружения тоннеля в дисперсных грунтах. В. Д. Ломтадзе приводит в своих трудах термин «дисперсный грунт»

[34], одновременно отмечая, что такой способ классификации не учитывает многие инженерно-геологические особенности горных пород. Однако если рассматривать особенности поведения грунтов при проходке микротоннелей, то использование этого термина представляется уместным, так как он характеризует свойства грунтов в достаточной для данного исследования степени. В свою очередь, дисперсные грунты подразделяются на две группы: связные (глины) и несвязные (пески) [80]. И далее рассмотрены случаи сооружения тоннелей отдельно для каждой из этих двух групп.

В дисперсных грунтах величины сдвижений и деформаций в мульде и размеры мульды зависят от многих факторов, среди которых существенную роль играют глубина, форма, размеры, способ проходки и крепления тоннельных выработок, а также время нахождения выработки без крепления и физикомеханические характеристики пород: объемный вес, модули упругости и деформации, коэффициент Пуассона, коэффициент оттаивания мерзлого грунта, коэффициент уплотнения грунта и т. п.

В городских условиях в зону влияния сдвижений и деформаций вследствие проходки тоннелей, попадают гражданские и промышленные здания и сооружения. Для оценки технического состояния этих зданий и сооружений актуальным является прогнозирование деформаций.

Загрузка...

В дисперсных грунтах сооружение тоннелей, как правило, вызывает значительные смещения грунта, которые, в свою очередь, приводят к формированию условной зоны нарушенных пород: в устойчивых грунтах – позади забоя (рисунок 1), а в неустойчивых грунтах – перед забоем (рисунок 2) [74].

 

–  –  –

Геометрия распространения деформаций для тоннелей в глинах и песках различна. В случае с глинами зона деформаций распространяется вверх и вперед от тоннеля, становясь значительно больше его диаметра. Зона деформаций в песках, напротив, напоминает узкую дымовую трубу, распространяясь практически вертикально от верха тоннеля до поверхности земли (рисунок 3).

–  –  –

Основываясь на наблюдениях, выделяют две основных стадии распространения деформаций в направлении земной поверхности [74].

Первая стадия (рисунок 4) имеет место в момент отработки грунта. Под воздействием горного давления над выработкой формируется зона ослабленного грунта. Высота этой зоны, как правило, 1-1,5 диаметра тоннеля и ширина – около одного диаметра. Сбоку вдоль вертикальной линии появляются две области уплотнения. При сооружении тоннелей, для которых выполняется соотношение C D 2.5 воздействие на поверхность, как правило, ограничено.

–  –  –

Вторая стадия (рисунок 5) следует за первой в том случае, если тоннель расположен достаточно близко к поверхности ( C D 2.5 ) и сопровождается образованием отдельного блока грунта, ограниченного двумя одиночными или множественными плоскостями сдвига, расходящимися от тоннеля к поверхности.

На этой стадии величины смещений точек на поверхности сравнимы со смещениями непосредственно над тоннелем.

–  –  –

Оба упомянутых механизма, приводят к горизонтальным и вертикальным смещениям с образованием мульды оседаний.

Для исследования формы и размеров мульды оседаний принято рассматривать влияние трех ключевых параметров: это глубина тоннеля, z 0, отношение мощности вышележащих слоев грунта к диаметру тоннеля, C D и объем потерянного грунта, Vl. Известно, что ширина мульды уменьшается по мере увеличения Vl, уменьшения глубины z0 и уменьшения C D.

Величина и распространение оседаний зависят от гранулометрического состава вышележащих слоев грунта и их деформационных характеристик.

Конечно, поведение грунта также обусловлено гидрогеологическими условиями:

например, на время стабилизации грунтов влияет коэффициент пористости.

Общепринятая методика оценки смещений поверхности состоит из трех этапов:

1. Определение объема потерь грунта, вызванных его разработкой.

2. Определение доли объема потерянного грунта, достигшего поверхности земли.

3. Определение формы (ширины и глубины) мульды оседаний:

В настоящей работе при определении объема мульды оседаний делается важное допущение – что грунты несжимаемые. В то же время, существует ряд особых случаев, которые здесь не рассматриваются, когда объем мульды меньше объема потерянного грунта при проходке тоннеля. Из них можно выделить следующие:

• Наличие над тоннелем более твердого слоя грунта, чем тот, в котором расположен тоннель;

• Наличие над тоннелем слоя с расширяющимся грунтом.

В 1958 г. Р. А. Муллером в СССР [46] и Ф. Мартосом в Германии [77] была исследована форма мульды оседаний над горными выработками. Оба ученых предположили, что она может быть выражена кривой Гаусса или нормального распределения. В за основу настоящего исследования принята концепция, высказанная в 1969 г. Б. Шмидтом [86] и Р. Б. Пеком [80] на основании указанных работ, которые показали, что и над тоннелем мульда оседаний также имеет подобную форму. Позднее М. П. О’Рейли и Б. М. Нью доработали Гауссову модель, сделав предположение, что потери грунта могут быть обусловлены радиальным движением грунта в направлении оси тоннеля, и что мульда может быть связана со свойствами грунта эмпирически посредством «параметра ширины мульды» [79].

Их заключения сопровождались анализом большого объема архивных данных. Эти предположения позволили вывести уравнения для вертикальных и горизонтальных смещений, через которые выражаются горизонтальные деформации, наклоны и кривизна (как на поверхности земли, так и в массиве). С тех пор эти уравнения стали широко применяться, особенно для оценки влияния тоннеля в процессе проектирования.

Полученные уравнения имеют вид:

x2

–  –  –

– горизонтальные смещения;

V – объем мульды оседаний;

0 – максимальные оседания;

x – горизонтальное расстояние от оси тоннеля до точки мульды оседаний;

z 0 – вертикальное расстояние от оси тоннеля до поверхности мульды оседаний;

p x – параметр ширины мульды.

–  –  –

сдвижения. Согласно рисунку 6 максимальный наклон мульда имеет в точке перегиба, которая находится на расстоянии p x от оси тоннеля.

В [79] приведён анализ большого количества наблюдений при сооружении тоннеля. В результате было показано, что расстояние от оси тоннеля до точки перегиба мульды зависит от вертикального расстояния между земной px поверхностью и осью тоннеля z0. На рисунке 7 представлен график зависимости параметра ширины мульды от глубины тоннеля, сделанный М. П. О’Рейли на основе эмпирических данных. Из рисунка понятно, что с натурными данными хорошо согласуется линейная зависимость.

–  –  –

10  15  20 

–  –  –

Также нужно отметить, что в 1969 г. Р. Б. Пек вывел соотношение между параметром ширины мульды, глубиной тоннеля и его диаметром в зависимости от грунтовых условий (рисунок 8) [80].

–  –  –

В настоящей главе на основе описания процесса деформаций уравнением нормального распределения Гаусса, предложенного сначала Р. А. Муллером [46] в СССР, а за границей – Ф. Мартосом [77] и Р. Б. Пеком [80], предлагается математическое описание закономерностей распространения деформаций и зависимости величин деформаций от интервалов между реперами. Также выводятся формулы перехода между значениями деформаций, определенными на различных интервалах, выявляется зависимость горизонтальных деформаций от кривизны и предлагается уравнение перехода между этими видами деформаций.

Кроме этого, проводится анализ точности определения деформаций в зависимости от длины интервала, даются рекомендации по расчету значений интервалов при проектировании наблюдений с целью достижения заданной точности определения деформаций.

2.1 Состояние вопроса

На сегодняшний день существующие нормы предписывают сравнивать полученные в результате натурных наблюдений значения деформаций со справочными граничными и критическими значениями [8], [23], [26], [45], [49], [50], [53], [55], [56], [57], [60]. При этом граничные и критические значения деформаций приводятся для интервалов реперов 15–20 м. Очевидно, что не всегда возможно заложить подобный интервал, если рассматривать микротоннелирование в городских условиях. Кроме того, микротоннели проходятся на сравнительно не больших глубинах, до 30 м. В этом случае при граничном угле в четвертичных отложениях 45о в требуемый интервал попадает всего 3–5 реперов, что не позволяет получить всю полноту информации о форме и размерах мульды сдвижений.

На практике для наблюдений за деформациями в городских условиях целесообразно закладывать интервалы любой длины: чем меньше интервал – тем больше информации мы получаем о форме мульды. При этом, деформации, определенные на небольших интервалах, например, 2–5 м некорректно сравнивать с нормативными значениями для интервалов 15–20 м. Подобного рода сравнения приводят к неверной оценке рисков, с которыми строительные работы воздействуют на прилегающие здания и сооружения, а потому неправильно планируются мероприятия уменьшения воздействия на существующую застройку, а также не полностью реализуется потенциал подземного пространства.

На момент написания настоящей работы автором не были найдены материалы, обобщающие правила перехода от деформаций при одном интервале к деформациям при другом интервале. Ранее появлялись отдельные статьи на эту тему, например, В. Н. Новокшенов [47], В. Н. Гусев [15], [16], [18], но они относились к исследованию деформаций при разработке месторождений полезных ископаемых. Также в рамках данного исследования были опубликованы статьи В. Н. Гусева и А. Е. Журавлева [13], [14], [18], [19], которые были посвящены частным случаям распространения отдельных видов деформаций и не освещали закономерностей перехода в полном объеме.

Кроме этого, недостаточно исследован вопрос взаимосвязи точности определения деформаций и интервала между реперами: из известных автору публикаций имеется только статья самого автора [24], изданная в рамках настоящей работы и рассматривающая вопросы точности, относящиеся лишь к деформациям кривизны.

2.2 Определение параметров перехода между деформациями, полученными на различных интервалах между реперами наблюдательной станции В процессе наблюдений за деформациями мы имеем дело с сырыми данными в виде горизонтальных и вертикальных смещений реперов наблюдательной станции. В результате обработки этих смещений становятся известны остальные параметры деформаций, основные из которых – кривизна, наклоны и горизонтальные деформации. Впоследствии полученные значения сравниваются с допустимыми, а также с ранее исследованными под влиянием подобных условий деформациями.

В то же время необходимо принимать во внимание, что числовые значения деформаций непосредственно зависят от интервала между реперами в профильной линии (рисунок 9). Из рисунка видно, что угол АОВ, характеризующий кривизну, уменьшается с увеличением длин отрезков АО и BO.

–  –  –

Для определения функциональной зависимости между деформациями на различных интервалах необходимо найти отношение деформаций на интервале li к деформациям на интервале l j, используя формулы (11) – (13).

В общем виде выражения имеют вид:

–  –  –

Полученные формулы (14) – (16) выражают функциональную зависимость деформаций от длины интервала между реперами в профильной линии в произвольной точке поперечного сечения мульды. С их помощью рекомендуется переходить между значениями деформаций, полученными при различных интервалах между реперами, что особенно важно при камеральной обработке архивной информации – данных, накопленных за многолетние наблюдения.

На практике в городских условиях зачастую невозможно выдерживать требуемые инструкциями интервалы между реперами 15–20 м. Кроме этого, архивная информация зачастую содержит сведения о деформациях, полученные при разных интервалах. В подобных случаях для приведения деформаций в соответствие, их последующего сравнения и анализа также предлагается применять формулы (14) – (16).

Выражения (14) – (16) существенно упрощаются, если рассматривать точки максимальных деформаций мульды: x = p x – для наклонов и x = 0 – для кривизны и горизонтальных деформаций (рисунок 6):

–  –  –

Вопросы подработки зданий и сооружений решаются на основе сравнения полученных из натурных наблюдений или расчета величин деформаций с допустимыми деформациями для этих объектов. Если во время сооружения тоннелей под застроенными территориями проводится геомеханический мониторинг по профильным линиям реперов, то, как правило, эти наблюдения включают в себя только систематические нивелировки этих реперов, откуда определяются только вертикальные составляющие деформаций: оседания, наклоны и кривизна. Поэтому для получения более полных сведений о величине и распространении деформаций, необходимо знать параметры перехода от вертикальных перемещений к горизонтальным деформациям.

Если в результате ведения горных работ или строительства тоннелей образуется мульда сдвижения, которая выявляется через измеренные оседания x, то получаемое распределение кривизны K, как вторая производная от оседаний (6), качественно будет соответствовать распределению горизонтальных деформаций (рисунок 14).

–  –  –

где cсв – связывающий коэффициент; max – максимальная горизонтальная деформация; K max – максимальная кривизна. Откуда при известных значениях K max, можно получить максимальную горизонтальную деформацию

–  –  –

Связывающий коэффициент cсв учитывает горногеологические условия, в которых развиваются деформации, а также глубину сооружения тоннеля, что позволяет более полно и достоверно получать объективную картину распространения деформаций.

–  –  –

Как уже говорилось выше, основными параметрами деформаций являются наклоны, кривизна и горизонтальные деформации, получаемые путем обработки «сырых» натурных данных – вертикальных и горизонтальных смещений реперов в профильных линиях наблюдательной станции. В подразделе 2.1 показано, что значения деформаций зависят от длины интервалов между реперами. Ниже выявляется связь интервалов между реперами и средних квадратических погрешностей определения деформаций.

Для исследования зависимости погрешностей в определении деформаций от интервалов необходимо выяснить, при каких интервалах средние квадратические погрешности определения наклонов, кривизны и горизонтальных деформаций i, K и принимают наименьшие значения. Формула для расчета средней квадратической погрешности величины M имеет вид [65], [71]:

–  –  –

где M i, M K и M – средние квадратические погрешности определения наклонов, кривизны и горизонтальных деформаций соответственно.

Из выражений (39) – (40) следует, что с увеличением интервала точность определения деформаций на этом интервале повышается. Однако нужно учитывать, что с уменьшением количества наблюдаемых точек уменьшается достоверность определения деформаций. Для достижения компромисса следует избегать больших значений l и выразить длину интервала через средние квадратические погрешности в виде неравенства:

–  –  –

Полученные выражения (41) – (42) предлагается использовать для определения длины интервала при проектировании наблюдательной станции с целью получения параметров деформаций с заданной точностью.

–  –  –

1. Сравнение и сопоставление деформаций следует производить только при условии равенства соответствующих интервалов реперов в профильных линиях наблюдательных станций.

2. Полученные формулы перехода между деформациями при различных длинах интервалов между реперами профильной линии в общем случае имеют вид:

–  –  –

3. Для приведения в соответствие деформаций, определенных на разных интервалах, с целью их последующего сравнения и анализа в точках их максимальных значений предлагается использовать выражения:

–  –  –

= B 2 z0. Этот коэффициент зависит от грунтовых условий и глубины c= K тоннеля.

5. В процессе проектирования наблюдательной станции для определения оптимального интервала между реперами, исходя из заданной точности измерений, точности определения деформаций M i, K,, а также учитывая, что с увеличением длины интервала достоверность определения деформаций уменьшается, предлагается использовать формулы:

–  –  –

В настоящем разделе детально разбираются механизмы происхождения и распространения деформаций при сооружении микротоннелей в устойчивых и неустойчивых грунтах. Исследуется зависимость деформаций от грунтовых условий, глубины и диаметра тоннелей, геометрических параметров проходческих щитов. Даются рекомендации по повышению эффективности прогнозирования деформаций с использованием полученных уравнений.

3.1 Состояние вопроса

Технология микротоннелирования появилась в России около 15 лет назад и с тех пор является основной в строительстве тоннелей небольших диаметров различного назначения. В общепринятом понимании микротоннелирование – это метод сооружения тоннеля, основанный на технологии продавливания труб, в котором управление проходческой машиной осуществляется удаленно, с поверхности земли. Диаметр микротоннелей обычно не превышает 2,5 м, но в мире известны случаи, когда диаметр составляет 3 м и более. На рисунке 17 изображен классический пример сооружения микротоннеля из специальной камеры.

Рисунок 17 – Начало проходки микротоннеля

Тоннелепроходческие комплексы проектируются таким образом, чтобы диаметр выработанного пространства превышал диаметр обделки тоннеля. В технологии продавливания труб подобный подход способствует уменьшению трения между поверхностью трубы и грунтом: образующийся зазор заполняется бентонитом и в плотных грунтах позволяет свести к минимуму влияние грунтовых условий на усилие продавливания. Трубный став движется в бентоните, и усилие продавливания мало зависит от трения о грунт. Однако в нестабильных, слабых грунтах зазор между трубой и грунтом отсутствует. При поступательном движении щита грунт обволакивает режущий орган, обжимая сам щит и трубы.

За последние годы в России (в основном, в Москве и Санкт-Петербурге) накопилось немало примеров успешного и экономически оправданного применения технологии микротоннелирования, в то время как негативные примеры практически отсутствуют. Однако традиционно в нормативном обеспечении строительства сохраняется некоторое отставание, и существующие нормы и правила не полностью учитывают весь широчайший спектр возможностей современного оборудования.

Одной из проблем современного тоннелестроения является изучение методов прогнозирования деформаций, возникающих под влиянием проходки.

Своевременный и точный расчет последствий строительных работ является гарантией сохранности близлежащих сооружений. В то же время, меры по предупреждению и уменьшению деформаций позволяют прокладывать тоннели максимально близко к существующим объектам, что значительно расширяет возможности освоения подземного пространства города.

Еще в 1969 году Р. Б. Пек [80] сформулировал основные причины возникновения деформаций вследствие строительства тоннелей. Проведя исследования, он сделал вывод, что, как правило, деформации зависят от следующих причин:

1. Характеристики грунтов и уровня грунтовых вод;

2. Глубина и диаметр тоннеля;

3. Особенности строительства.

Для применения в микротоннелировании автору представляется наиболее подходящей методика, предложенная К. М. Ли [75]. Однако, решение вопросов учета потерь грунта вследствие его перебора в забое при гидротранспортной системе транспортировки, связанные напрямую с режимом работы комплекса, автором на сегодняшний день не обнаружено. Кроме этого, в имеющейся нормативной документации отсутствуют рекомендации, касающиеся работы операторов микротоннельных комплексов с целью уменьшения оседаний поверхности земли и обеспечения сохранности существующих сооружений. И сегодня оператор полагается лишь на собственный опыт, принимая те или иные решения об управлении проходческой машиной в целях обеспечения безосадочной проходки.

В настоящей главе автором выявляются основные факторы, влияющие на деформации. Устанавливается взаимосвязь между режимом работы гидротранспортной системы комплекса и оседаниями поверхности земли.

Попутно исследуется отношение максимальных оседаний поверхности к величине вертикальных смещений над сводом тоннеля, а также выявляется зависимость оседаний поверхности от диаметров щитов. Также автор показывает, что деформации поверхности напрямую зависят от режима работы комплекса, и приводит рекомендации по повышению объективности прогнозирования деформаций с помощью полученных уравнений путем обработки накопленной архивной информации о движении щита.

–  –  –

Рисунок 19 – Отношение максимальных оседаний на поверхности и над тоннелем в зависимости от отношения глубины тоннеля к его диаметру Из графика видно, что с уменьшением глубины тоннеля деформации возрастают. Кроме этого, в устойчивых грунтах деформации поверхности существенно меньше деформаций непосредственно над тоннелем, что объясняется более значительными размерами мульды в плане в первом случае (рисунок 3).

3.3 Прогнозирование деформаций в устойчивых грунтах

–  –  –

Случайные отклонения от трассы обусловлены вероятным уходом щита от проектной линии, вследствие которого увеличиваются размеры выработанного пространства (рисунок 21).

дополнительный объем

–  –  –

Если угол между осью щита и проектной линией назвать «углом отклонения», то тогда случайные отклонения будут учитываться параметром = L (угол отклонения), где L – длина поворотной части щита.

Таким образом, из (46) и (49) согласно концепции К. М. Ли, максимальные оседания поверхности над тоннелем при проходке в устойчивых грунтах зависят от характеристик грунтов u3D, глубины z0 и диаметра d тоннеля, геометрических *

–  –  –

Из формулы (61) можно сделать вывод, что на одной глубине ( z0, B = const ) и в одних грунтовых условиях ( f (z 0,, Pi, cu, K 0/, Pv/, Pw, P, E ) = const ) выражение для отношения максимальных оседаний 0i при применении щита i к максимальным оседаниям 0 j  при применении щита j фирмы Herrenknecht, будет выглядеть так:

–  –  –

С помощью этой формулы можно быстро оценивать возможные деформации при необходимости изменения диаметра тоннеля на стадии проектирования.

3.4 Прогнозирование деформаций в неустойчивых грунтах В неустойчивых обводненных грунтах движение щита происходит в текучей среде, и физический зазор между обделкой и грунтом G P отсутствует. По той же причине не подлежат учету и случайные отклонения, и поэтому способ определения деформаций отличается от способа, рассмотренного в предыдущем подразделе для устойчивых грунтов. Кроме того, прогнозирование оседаний поверхности должно проводиться с использованием статистических данных о количестве потерянного грунта при сооружении тоннелей в аналогичных условиях. Эти данные следует получать путем анализа содержимого текстовых файлов с полной информацией о работе проходческого комплекса, которые записываются на жесткий диск щитового компьютера.

В слабом грунте щит не пробуривает отверстие, куда затем проталкивается тоннель, а поступательно вдавливается в грунт, раздвигая и одновременно выбирая его. В этих условиях на размеры мульды оседаний оказывает влияние объем потерянного грунта, который можно контролировать путем учета количества поданной в забой чистой воды и выдаваемой на поверхность водогрунтовой смеси (рисунок 22).

Отводящаяся из забоя водогрунтовая смесь состоит из:

• «чистой» воды, подаваемой в забой

• проектного объема отработанного грунта, который равен объему тоннеля

• потерянного грунта (объем которого превышает объем тоннеля)

• потерянной грунтовой воды.

–  –  –

Для дальнейших рассуждений определим несколько параметров:

Atr, м3/сек – количество воды с грунтом, проходящее через транспортную магистраль (от забоя) в единицу времени;

A f, м /сек – количество «чистой» воды, подаваемой в забой в единицу времени;

At, м3/сек – объем тоннеля (щита), надвигающегося на забой в единицу времени;

Al, м3/сек – количество «потерянного» грунта в единицу времени Aw, м3/сек – количество «потерянной» воды в единицу времени.

–  –  –

Основными факторами, определяющими величину оседаний поверхности, являются потерянный грунт и потерянная грунтовая вода. В призабойной камере находится датчик давления воды, с помощью которого оператор контролирует уровень грунтовых вод и поддерживает его естественное значение путем

–  –  –

Таким образом, количество потерянного грунта при проходке в слабых грунтах равно количеству выданной водогрунтовой смеси за исключением поданной в забой чистой воды и объема тоннеля, занявшего выработанное пространство за рассматриваемый промежуток времени.

Проходческий щит оснащен датчиками расхода на питающей и транспортной магистралях, поэтому значения Atr и A f известны и записываются в

–  –  –

Отсюда понятно, что величина максимальных оседаний непосредственно зависит от технологических параметров работы комплекса, в данном случае это разница расходов воды в питающей и транспортной магистралях A, а также скорость движения щита v.

Для безосадочного строительства микротоннеля необходимо выполнение условия 0 0, откуда d 2 A v (69) При соблюдении данного неравенства щит будет «передавливать» грунт, и при небольших отклонениях A избыточное давление будет распространяться в массиве, не вызывая поднятия поверхности. Оператору проходческой машины рекомендуется поддерживать значение A в соответствии с выражением (69) для исключения оседаний поверхности на проходке. График функции (69) для различных типов щитов представлен на рисунке 23.

–  –  –

Рассмотрим более детально особенности параметра «скорость проходки», v.

Тоннель приводится в движение рамой продавливания, которая развивает давление P (рисунок 24).

–  –  –

3. Количество потерянного грунта при проходке в несжимаемых слабых грунтах равно количеству выданной водогрунтовой смеси за исключением количества поданной в забой чистой воды и объема микротоннеля, занявшего выработанное пространство за рассматриваемый промежуток времени.

4. При проходке микротоннелей в несжимаемых слабых грунтах деформации поверхности имеют функциональную зависимость от грунтовых условий, глубины и диаметра тоннеля, а также от скорости проходки и от режима работы гидротранспортной системы комплекса.

5. Для повышения достоверности результатов прогнозирования деформаций при сооружении тоннелей методом микротоннелирования в неустойчивых грунтах рекомендуется использовать накопленные за долгое время архивные данные в виде log-файлов в памяти щитовых компьютеров, в которых регистрируются показания различных датчиков, установленных в проходческой машине.

Наибольший интерес из имеющегося набора данных с точки зрения прогнозирования деформаций представляет разность расходов насосов в

–  –  –

                Для проверки соответствия практических результатов теоретическим изысканиям в рамках настоящей работы были проведены наблюдения за деформациями поверхности земли во время сооружения ООО «СТИС» трех микротоннелей в составе Главной водопроводной станции Санкт-Петербурга.

Соответствующий отчет приводится в Приложении Б. Настоящий раздел почти полностью состоит из результатов камеральной обработки указанных измерений с добавлением данных о движении проходческих щитов ООО «СТИС» на других объектах. Также приводится разработанная методика определения граничных углов и углов сдвижения, принимая во внимание расстояния между реперами в профильных линиях. Приведены результаты расчета значений кривизны на основе натурных данных для различных интервалов между реперами, проанализирована динамика фактического изменения СКО с изменением интервалов. Продемонстрировано соответствие наблюдаемой закономерности положениям подраздела 2.4 о точности измерений деформаций. Приведен пример обработки архивных данных щитового компьютера на основе формул раздела 2.

Все результаты проанализированы в соответствии с вышеизложенными положениями, и, таким образом, могут быть отнесены к практическому обоснованию положений данной работы.

–  –  –

Значения z не являются целыми, поскольку соответствуют расположению реперов в профильных линиях наблюдательной станции.

Для определения ширины полумульды L = 3 p x значения параметра ширины мульды p x определялись графически и приведены в таблице 3.

Сечение 1-1 тоннеля 3 не учитывалось в расчетах, поскольку в этом сечении i x имеет наибольшие отклонения от среднего. Среднее значение p x составило 7,1 м, а ширина полумульды L была принята равной 21,3 м.

Таблица 3 – Значения параметра ширины мульды p x, определенные графически

–  –  –

Из графика видно, что типовая кривая оседаний, полученная в результате наблюдений, соответствует двум классическим вариантам типовых кривых.

Значения среднего квадратического отклонения фактической кривой приведены в таблице 4.

–  –  –



Pages:   || 2 |
Похожие работы:

«БАРСКАЯ ИРИНА ЮРЬЕВНА Исследование термои фотоиндуцированных магнитных аномалий в молекулярных магнетиках на основе меди и нитроксильных радикалов методом ЭПР Специальность 01.04.17 — «Химическая физика, горение и взрыв, физика экстремальных состояний вещества» Диссертация на соискание учной степени кандидата физико-математических...»

«ГУРИН Григорий Владимирович СПЕКТРАЛЬНАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ВЫЗВАННОЙ ПОЛЯРИЗАЦИИ ВКРАПЛЕННЫХ РУД Специальность 25.00.10 – Геофизика, геофизические методы поисков полезных ископаемых Диссертация на соискание ученой степени кандидата геолого-минералогических наук Научный руководитель: д.г.-м.н., проф. К.В. Титов Санкт-Петербург –...»

«Нажмудинов Рамазан Магомедшапиевич ОРИЕНТАЦИОННЫЕ ЭФФЕКТЫ В ПОЛЯРИЗАЦИОННОМ ТОРМОЗНОМ ИЗЛУЧЕНИИ РЕЛЯТИВИСТСКИХ ЭЛЕКТРОНОВ В ЧАСТИЧНО УПОРЯДОЧЕННЫХ СРЕДАХ Специальность 01.04.07 — Физика конденсированного состояния ДИССЕРТАЦИЯ на соискание ученой степени кандидата физико-математических...»

«АНУЧИН СЕРГЕЙ АЛЕКСАНДРОВИЧ ФИЗИЧЕСКИЕ ЗАКОНОМЕРНОСТИ ИЗМЕНЕНИЯ ТЕПЛОПРОВОДНОСТИ КВАРЦЕВОЙ КЕРАМИКИ ПРИ ИНТЕНСИВНЫХ ТЕПЛОВЫХ ВОЗДЕЙСТВИЯХ 01.04.07 – Физика конденсированного состояния ДИССЕРТАЦИЯ на соискание ученой степени кандидата физико-математических наук Научный руководитель – д.т.н., профессор Резник С.В. Обнинск – ОГЛАВЛЕНИЕ Стр. Список...»

«Ширяев Антон Дмитриевич ИССЛЕДОВАНИЕ РАСПРОСТРАНЕНИЯ ЗВУКА В ДЫХАТЕЛЬНОЙ СИСТЕМЕ ЧЕЛОВЕКА ПРИ ПРОСВЕТНОМ ЗОНДИРОВАНИИ СЛОЖНЫМИ СИГНАЛАМИ 01.04.06 «Акустика» Диссертация на соискание ученой степени кандидата физико-математических наук Владивосток – 2015 ОГЛАВЛЕНИЕ ВВЕДЕНИЕ 1. СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА И ПОСТАНОВКА ЗАДАЧИ 1.1. Проведение дыхательных звуков 1.2. Частотные области...»

«ПАНЧЕНКО Алексей Викторович МАРКШЕЙДЕРСКАЯ ОЦЕНКА УСТОЙЧИВОСТИ КРИВОЛИНЕЙНОГО В ПЛАНЕ БОРТА КАРЬЕРА Специальность 25.00.16 – Горнопромышленная и нефтегазопромысловая геология, геофизика, маркшейдерское дело и геометрия недр Научный руководитель: доктор технических...»

«ВОРОНЦОВА ЕВГЕНИЯ АЛЕКСЕЕВНА МЕТОД ОТДЕЛЯЮЩИХ ПЛОСКОСТЕЙ С ДОПОЛНИТЕЛЬНЫМИ ОТСЕЧЕНИЯМИ И ЕГО ПРИМЕНЕНИЕ В ЗАДАЧАХ АНАЛИЗА ДАННЫХ С НЕОПРЕДЕЛЕННОСТЯМИ Специальность 05.13.18 – Математическое моделирование, численные методы и комплексы программ Диссертация на соискание учёной степени кандидата физико-математических наук Научный...»

«ЧИЯНОВА АНАСТАСИЯ ИВАНОВНА ФИЗИКО-ХИМИЧЕСКИЕ ЗАКОНОМЕРНОСТИ МОДИФИЦИРОВАНИЯ ПОРОШКОВЫХ ЦИНКОВЫХ ЭЛЕКТРОДОВ Специальность 02.00.04 – Физическая химия (технические науки) Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель: кандидат технических наук, доцент Бачаев Александр Андреевич Нижний Новгород – 2015 ОГЛАВЛЕНИЕ ВВЕДЕНИЕ Глава 1. ЛИТЕРАТУРНЫЙ ОБЗОР 8 1.1 Катодные...»

«Никонов Антон Юрьевич Эволюция кристаллической решётки вблизи внутренних и внешних границ раздела в условиях сдвигового динамического нагружения Специальность: 01.04.07 Физика...»

«Семиков Сергей Александрович Методы экспериментальной проверки баллистической теории света 01.04.03 – Радиофизика ДИССЕРТАЦИЯ на соискание учёной степени кандидата физико-математических наук Научный руководитель д. ф.-м. н., проф. Бакунов Михаил Иванович Нижний Новгород – 2015 Содержание ВВЕДЕНИЕ ГЛАВА 1....»

«БАРАБАШ ТАТЬЯНА КОНСТАНТИНОВНА ФРАКТАЛЬНЫЕ ЗАКОНОМЕРНОСТИ И МОДЕЛЬНЫЕ ПРЕДСТАВЛЕНИЯ ПРОЦЕССОВ ПЕРЕКЛЮЧЕНИЯ ПОЛЯРИЗАЦИИ СЕГНЕТОЭЛЕКТРИКОВ ПРИ ДИАГНОСТИКЕ МЕТОДАМИ РЭМ 01.04.07 – физика конденсированного состояния Диссертация на соискание ученой степени кандидата физико-математических...»

«Шахсинов Гаджи Шабанович НЕСТАЦИОНАРНЫЕ КИНЕТИЧЕСКИЕ ПРОЦЕССЫ С УЧАСТИЕМ МЕТАСТАБИЛЬНЫХ АТОМОВ ИНЕРТНЫХ ГАЗОВ В ПЛАЗМЕННЫХ ВОЛНОВОДАХ 01.04.04 – физическая электроника ДИССЕРТАЦИЯ на соискание ученой степени кандидата физико-математических наук Научный руководитель: д. ф.-м. н., профессор Ашурбеков Назир Ашурбекович Научный консультант: д. ф.-м. н., профессор Иминов Кади Османович Махачкала – 2015 Оглавление ВВЕДЕНИЕ...»

«БОЙКО ОЛЕГ ВЛАДИМИРОВИЧ ОПРЕДЕЛЕНИЕ УПРУГИХ ХАРАКТЕРИСТИК НИЗКОСКОРОСТНЫХ ПОРОД ПЕРЕКРЫТЫХ ВЫСОКОСКОРОСТНЫМ СЛОЕМ ОБДЕЛКИ ТОННЕЛЯ ПО МАТЕРИАЛАМ СЕЙСМОРАЗВЕДКИ Специальность 25.00.10 –...»

«Сидоров Михаил Михайлович Влияние ультразвуковой ударной обработки на механические свойства и перераспределение остаточных напряжений сварных соединений трубопроводов, эксплуатируемых в условиях Сибири и Крайнего Севера Специальность 05.02.07 Технология и оборудование механической и физико-технической обработки...»

«ХАЛИЛОВА ЗАРЕМА ИСМЕТОВНА УДК 517.98: 517.972 КОМПАКТНЫЕ СУБДИФФЕРЕНЦИАЛЫ В БАНАХОВЫХ КОНУСАХ И ИХ ПРИЛОЖЕНИЯ В ВАРИАЦИОННОМ ИСЧИСЛЕНИИ 01.01.01 – Вещественный, комплексный и функциональный анализ Диссертация на соискание учёной степени кандидата физико-математических наук Научный руководитель: доктор физико-математических наук, профессор Орлов Игорь Владимирович...»

«КРУТОВА КСЕНИЯ АЛЕКСЕЕВНА ЧИСЛЕННОЕ РЕШЕНИЕ ТРЕХМЕРНЫХ ДИНАМИЧЕСКИХ ЗАДАЧ ТЕОРИИ УПРУГОСТИ И ПЛАСТИЧНОСТИ НА ОСНОВЕ АЖУРНОЙ ВАРИАЦИОННО-РАЗНОСТНОЙ СХЕМЫ 01.02.04 Механика деформируемого твердого тела Диссертация на соискание ученой степени кандидата физико-математических наук Научный руководитель: доктор физико-математических...»

«ГРИГОРЬЕВ НИКИТА ИГОРЕВИЧ ГАЗОДИНАМИКА И ТЕПЛООБМЕН В ВЫПУСКНОМ ТРУБОПРОВОДЕ ПОРШНЕВОГО ДВС Специальности: 01.04.14 – Теплофизика и теоретическая теплотехника; 05.04.02 – Тепловые двигатели ДИССЕРТАЦИЯ на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель: доктор...»

«КУДАШОВ Егор Сергеевич ИНЖЕНЕРНО-ГЕОЛОГИЧЕСКОЕ ОБОСНОВАНИЕ УСТОЙЧИВОСТИ НАМЫВНЫХ ГИПСОНАКОПИТЕЛЕЙ Специальность 25.00.16 – Горнопромышленная и нефтегазопромысловая геология, геофизика, маркшейдерское дело и геометрия недр Диссертация на соискание ученой степени...»

«Панфилов Виктор Игоревич СТРОЕНИЕ И ФИЗИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА АБЛИРОВАННЫХ НАНОЧАСТИЦ ДИОКСИДА ГАФНИЯ 01.04.07 – физика конденсированного состояния ДИССЕРТАЦИЯ на соискание учёной степени кандидата физико-математических наук Научный руководитель: кандидат...»

«ПАНЧЕНКО Алексей Викторович МАРКШЕЙДЕРСКАЯ ОЦЕНКА УСТОЙЧИВОСТИ КРИВОЛИНЕЙНОГО В ПЛАНЕ БОРТА КАРЬЕРА Специальность 25.00.16 – Горнопромышленная и нефтегазопромысловая геология, геофизика, маркшейдерское дело и геометрия недр Научный руководитель: доктор технических...»









 
2016 www.konf.x-pdf.ru - «Бесплатная электронная библиотека - Авторефераты, диссертации, конференции»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.