WWW.KONF.X-PDF.RU
БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА - Авторефераты, диссертации, конференции
 

Pages:   || 2 | 3 | 4 |

«МАРКШЕЙДЕРСКАЯ ОЦЕНКА УСТОЙЧИВОСТИ КРИВОЛИНЕЙНОГО В ПЛАНЕ БОРТА КАРЬЕРА ...»

-- [ Страница 1 ] --

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ

Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего

профессионального образования

«НАЦИОНАЛЬНЫЙ МИНЕРАЛЬНО-СЫРЬЕВОЙ УНИВЕРСИТЕТ «ГОРНЫЙ»

На правах рукописи

ПАНЧЕНКО Алексей Викторович

МАРКШЕЙДЕРСКАЯ ОЦЕНКА УСТОЙЧИВОСТИ КРИВОЛИНЕЙНОГО



В ПЛАНЕ БОРТА КАРЬЕРА

Специальность 25.00.16 – Горнопромышленная и нефтегазопромысловая геология, геофизика, маркшейдерское дело и геометрия недр

Научный руководитель:

доктор технических наук

Мустафин Мурат Газизович

ДИССЕРТАЦИЯ

на соискание ученой степени кандидата технических наук Санкт-Петербург – 201

ОГЛАВЛЕНИЕ

ВВЕДЕНИЕ

ГЛАВА 1 СОСТОЯНИЕ ИЗУЧЕННОСТИ ВОПРОСА

Анализ исследований в области устойчивости бортов карьеров................ 11 1.1 Нормативно-методические документы, регламентирующие оценку 1.1.1 устойчивости борта карьера

Научно-методические литературные источники

1.1.2 Предпосылки к разработке методики по учету криволинейности бортов в 1.2 определении устойчивости

1.2.1 Существующая методика учета криволинейности

1.2.2 Использование методов расчета деформированного состояния массива горных пород для оценки устойчивости борта карьера

Решение плоской и объемной задачи при расчете устойчивости бортов 1.3 откосов и их анализ

Метод конечных элементов для оценки напряженно-деформированного 1.4 состояния откосов карьеров

Преимущества изучения влияния криволинейности на устойчивость 1.5 бортов карьеров

Вывод по первой главе

1.6

ГЛАВА 2 ИССЛЕДОВАНИЕ НАПРЯЖЕННО - ДЕФОРМИРОВАННОГО

СОСТОЯНИЯ БОРТОВ КАРЬЕРОВ КРИВОЛИНЕЙНОЙ ФОРМЫ В ПЛАНЕ.. 50

2.1 Особенности деформирования прибортового массива горных пород с разной криволинейностью борта в плане

Моделирование деформаций борта карьера с разными свойствами горных 2.2 пород и геометрией в плане

Расчет поправочных коэффициентов за величину угла откоса борта 2.3 карьера

Расчет поправочного коэффициента сцепления

2.4 Определение добавочного угла в геометрические параметры откоса........ 67 2.5 Учет криволинейности локальных участков борта

2.6 Определение закона распределения деформаций по фронту борта 2.7 карьера

Выводы по второй главе

2.8

ГЛАВА 3 РАЗРАБОТКА МЕТОДИКИ РАСЧЕТА ПАРАМЕТРОВ

УСТОЙЧИВЫХ БОРТОВ С УЧЕТОМ ИХ КРИВОЛИНЕЙНОСТИ

Интерпретация показателей криволинейности карьера на планах горных 3.1 работ для практического использования

Схема расчета параметров бортов карьера прямоугольной формы в 3.2 плане

Схема расчета параметров бортов карьера круглой формы в плане........... 81 3.3 Схема расчета параметров бортов карьера на локальных участках 3.4 криволинейности

Схема расчета параметров бортов карьера эллипсоидальной формы в 3.5 плане

Схема расчета параметров бортов карьера, прямолинейные участки 3.6 которых примыкают к закруглениям

Пример расчета параметров бортов сложнокриволинейного карьера в 3.7 плане

Сравнение полученных результатов с существующими методиками 3.8 определения устойчивости криволинейных бортов

Расчет эффекта от оптимизации геометрии карьера

3.9

3.10 Выводы по третьей главе

ГЛАВА 4 АПРОБАЦИЯ РАЗРАБОТАННОЙ МЕТОДИКИ НА ПРИМЕРЕ

РУДНЫХ МЕСТОРОЖДЕНИЙ МАГАДАНСКОЙ ОБЛАСТИ

Обоснование расчетных показателей физико-механических свойств пород 4.1 для оценки устойчивости бортов, уступов открытых горных выработок........... 94 Расчет устойчивости бортов карьера Биркачан

4.2 Расчет устойчивости бортов карьера Сопка Кварцевая

4.3 Расчет устойчивости бортов карьера Цоколь

4.4 Анализ мер повышения безопасности и меры контроля устойчивости 4.5 бортов карьеров

Выводы по четвертой главе

4.6 ЗАКЛЮЧЕНИЕ

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

ВВЕДЕНИЕ

Актуальность темы исследования Многообразие горно-геологических условий разработки месторождений полезных ископаемых открытым способом предполагает различные формы контуров бортов карьеров. Одной из главных задач при этом является обеспечение его устойчивости. Решение этого вопроса, в основном, выполняется для двумерного случая (плоская задача), и в этой связи криволинейность бортов карьеров в плане не учитывается.





В настоящее время благодаря компьютерным технологиям становится возможным развитие исследований по учету кривизны бортов карьера. Получение зависимостей распределения деформаций и напряжений в породах борта карьера от геометрических параметров и физико-механических свойств позволяет получить отличия криволинейного в плане борта от прямолинейного.

Сопоставление эмпирических данных и результатов моделирования на основе метода конечных элементов, реализованного в современных программах, создают хорошие предпосылки к решению вопроса оценки устойчивости криволинейных участков борта.

Большой вклад в развитие методов расчета устойчивости бортов карьеров внесли такие ученые, как: Фисенко Г.Л., Борщ-Компаниец В.И., Попов И.И., Сапожников В.Г., Пушкарев В.И., Галустьян И.Л., Ермаков И.И., Мочалов А.М., Пустовойтова Т.К., Шпаков П.С., Макаров А.Б., Незаметдинов Ф.К., Мустафин М.Г., Туринцев Ю.И., Певзнер М.Е., Куваев Н.Н. и многие другие. Разработанные схемы учета криволинейности бортов карьеров весьма важны при оценке их устойчивости и позволили обеспечить рациональное ведение горных работ, однако они базируются на эмпирических данных 30-40-летней давности и поэтому имеют запас для условий, отличных от тестовых случаев. В работе, опираясь на результаты предыдущих исследователей, фактических данных о деформировании прибортового массива, представлена методика учета криволинейности борта карьера в плане при расчете его устойчивости.

Цель диссертационной работы состоит в повышении эффективности разработки месторождений полезных ископаемых открытым способом за счет создания методики, учитывающей криволинейность борта карьера в плане.

Основные задачи

исследований:

1. Провести анализ состояния изученности вопроса об учете криволинейности и формы карьера в плане и разработать методику исследований;

2. Провести математическое моделирование деформационного процесса прибортового массива карьера различной формы в плане для выявления коэффициента кривизны;

3. Разработать методику оценки устойчивости борта карьера с учетом криволинейности его границ в плане;

4. Провести экспериментальную проверку разработанной методики.

Идея работы заключается в выявлении, на основе моделирования с использованием объемной упругой задачи, деформационных показателей, характеризующих различия деформационного процесса на участках борта карьера разной кривизны и учете этих изменений в виде коэффициента в известных формулах расчета устойчивости бортов карьера Методы исследований. При выполнении исследований использовался комплекс методов: анализ и обобщение результатов ранее выполненных исследований, в том числе представленных в нормативно-методических документах; инструментальные наблюдения в натурных условиях, математическая обработка результатов экспериментальных данных, компьютерное моделирование напряженно-деформированного состояния прибортового массива на основе метода конечных элементов, сравнение натурных, лабораторных и расчетных данных результатов исследований.

Научная новизна:

1. Зависимости смещений борта карьера от его кривизны в плане и физикомеханических свойств пород;

2. Алгоритм расчета коэффициента кривизны, учитывающего нелинейность процесса деформирования борта карьера и произвольную форму плоскости скольжения призмы обрушения.

Научные положения, выносимые на защиту:

1) При разработке месторождений полезных ископаемых открытым способом значение устойчивого угла откоса карьера зависит от его формы в плане и соотношений геометрических параметров и может отличаться на разных участках весьма существенно до 30% в зависимости от степени условной кривизны, что позволяет уменьшить объемы вскрышных работ на 15-20%.

2) Планирование маркшейдерских наблюдений за устойчивостью борта карьера целесообразно выполнять в зонах с минимальным коэффициентом запаса устойчивости, определенных с учетом кривизны карьера в плане.

Практическая значимость:

1. Разработана методика учета криволинейности борта карьера при оценке его устойчивости для широкого спектра геомеханических параметров.

2. Даны рекомендации по расположению наблюдательных станций на карьерах с выраженной криволинейностью в плане.

Реализация результатов работы. Полученные результаты могут быть использованы на действующих карьерах, в учебных учреждениях, проектных организациях, а также в научно-исследовательских институтах.

Личный вклад автора:

1. Участие в постановке задач и формулировании основных выводов по исследованию.

2. Расчет и анализ деформационного процесса объемных и плоских моделей бортов карьеров разной геометрии с использованием современных программных комплексов.

3. Установление зависимости между устойчивостью откоса уступа и показателем криволинейности борта в плане и глубины разработки.

4. Разработка методики определения устойчивого состояния криволинейных участков бортов в плане.

5. Сбор и анализ данных по изучению деформационного процесса на карьерах ОАО «Полиметалл», ОЗРК.

Публикации. Основное содержание работы

отражено в 4 публикациях, из них 3 в журналах, включенных в перечень ведущих рецензируемых научных журналов и изданий, определяемый ВАК Минобрнауки России.

Структура и объем работы. Диссертация состоит из введения, четырех глав, заключения, библиографического списка (102 литературных источников), изложенных на 119 страницах машинописного текста, содержит 10 таблиц, 50 рисунков.

Автор выражает благодарность за оказанную помощь на разных этапах выполнения работы научному руководителю, д.т.н. Мустафину М.Г., заведующему кафедрой маркшейдерского дела, д.т.н. Гусеву В.Н., главному маркшейдеру ОЗРК Шубину А.Л. Благодарю сотрудников кафедры маркшейдерского дела за полезные советы, критические замечания и содействие в подготовке диссертационной работы.

Основное содержание работы В первой главе показано состояние изученности вопроса, изложены методы расчета устойчивости бортов карьера, приводятся существующие схемы учета криволинейности в плане бортов карьеров, обоснована актуальность темы и сформулированы основные задачи исследований.

Во второй главе описана методика исследований деформирования прибортового массива горных пород с разной криволинейностью в плане при учете физико-механических свойств на основе моделирования, обосновывается расчет добавочного угла и поправочных коэффициентов в геометрические параметры устойчивого борта карьера.

В третьей главе разработана методика оценки устойчивости криволинейных участков бортов карьеров, произведено сравнение получаемых результатов с существующими методиками определения устойчивости криволинейных бортов.

В четвертой главе приведена реализация изложенного подхода в натурных условиях, рассмотрены три карьера с разными геометрическими и физикомеханическими параметрами, выполнен расчет устойчивости бортов по разработанной методике, разработаны мероприятия по контролю устойчивости бортов карьеров.

ГЛАВА 1 СОСТОЯНИЕ ИЗУЧЕННОСТИ ВОПРОСА

К началу 60-х годов прошлого века борт карьера стали рассматривать как геотехническое сооружение, параметры которого можно рассчитывать, используя физико-механические характеристики массива.

Этот период связан с такими именами маркшейдеров-геомехаников, как С.И. Попов, Г.Л. Фисенко [77, 85 - 90], Ю. Н. Малюшицкий и др. На это время приходится становление проблематики учета криволинейности и бурное ее изучение, которое объединено исследованиями ВНИМИ (В.И. Пушкарев [68 - 71], В.Г. Сапожников [71, 73 - 77], И.И. Ермаков [23, 85] ), Унипромеди (Ю. И. Туринцев [81 - 83], Г.П. Бахарева) и СГИ (И. Б. Шмонин, Ю. И. Туринцев, А. В. Жабко [24, 25, 81, 83] ).

Одновременное становление горной геомеханики на открытых горных работах как самостоятельного направления науки, работа лабораторий ВНИМИ (Г. Л.

Фисенко), Унипромеди (Ю. И. Туринцев), ИГД МЧМ СССР (В. Г. Зотеев), ВИОГЕМа (А. И. Ильин), ИГД им. Скочинского (А. М. Демин), ГИГХа (М. Е.

Певзнер [62] ), Укрниипроекта (Н. Н. Куваев [40] ), СГИ (В. В. Камшилов, Н. Д.

Ипполитов, А. В. Шабурников, А. П. Бадулин [4] ), КПИ (М. Л. Рудако, И. И.

Попов [64, 65] ), обеспечило полноту исследований.

С целью сокращения объемов вскрышных работ и повышения экономической эффективности отделами горного планирования предприятий рассчитываются модели карьеров с максимально возможными углами погашения.

При этом учет неравномерного действия сил бокового распора (в местах отличных от прямолинейных участков) позволяет варьировать формой выемки в плане и по высоте. Особенности строения месторождений нередко позволяют это сделать, и возникает возможность оставить значительную часть вскрыши в бортах карьера.

АНАЛИЗ ИССЛЕДОВАНИЙ В ОБЛАСТИ УСТОЙЧИВОСТИ

1.1

БОРТОВ КАРЬЕРОВ

1.1.1 НОРМАТИВНО-МЕТОДИЧЕСКИЕ ДОКУМЕНТЫ,

РЕГЛАМЕНТИРУЮЩИЕ ОЦЕНКУ УСТОЙЧИВОСТИ БОРТА КАРЬЕРА

"Инструкция по наблюдениям за деформациями бортов, откосов уступов и отвалов на карьерах и разработке мероприятий по обеспечению их устойчивости" [33] является документом, регламентирующим оценку устойчивости бортов карьеров, включает весь комплекс маркшейдерских и инженерно-геологических наблюдений, необходимых для решения вопросов по обеспечению устойчивости откосов, и мероприятий по предотвращению нарушений устойчивости откосов и обеспечению безопасности работ на действующих карьерах.

Разработке общих мер по обеспечению устойчивости предшествуют работы по исследованию оптимальных углов наклона уступов и генеральному углу погашения бортов карьера. При их отсутствии величины принимаются в соответствии с рекомендуемыми значениями, приведенными в нормах технологического проектирования горнорудных предприятий с открытым способом разработки ВНТП 35-86, Едиными правилами безопасности при разработке месторождений полезных ископаемых открытым способом ПБ 03-498и Правилами обеспечения устойчивости на угольных разрезах [66].

Для представления горно-геологической картины и последующего учета упругих и прочностных характеристик массива руководствуются требованиями, указанных в ГОСТ 12248-96, ГОСТ 5180-64, описывающих методы проведения испытаний для определения физико-механических и деформационных свойств грунтов [16 - 18].

Дополнительные данные по оценке устойчивости бортов карьера представлены в многочисленных правилах и методических указаниях [44, 45, 81, 86, 87] Приведены обоснования требований по определению устойчивости, объемы инженерно-геологических работ и пр. Все эти документы представляют собой методическую основу для разработки действующей инструкции.

Методические указания по определению углов наклона бортов, откосов уступов и отвалов строящихся и эксплуатируемых карьеров [44] одна из работ, наиболее полно представляющих процесс расчета параметров устойчивого борта с учетом его криволинейности в плане. В указаниях рассмотрены ряд схем, описывающих методику расчета откосов разной формы в плане, условия применения для слоистого и неслоистого массива.

1.1.2 НАУЧНО-МЕТОДИЧЕСКИЕ ЛИТЕРАТУРНЫЕ ИСТОЧНИКИ

По вопросам устойчивого состояния бортов уступов карьеров представлено большое количество литературы. Среди исследователей можно выделить работы Г.Л. Фисенко [86, 87, 89, 90], Г. В. Верещагин, Г.Н. Кузнецов [45], Куваев Н. Н.

[40], Мочалов А. М. [45, 46, 67], Галустьян Э. Л. [7 - 9], Большую работу по изучению на моделях влияния кривизны бортов на величины углов их наклона провели И.И. Ермаков, В.И. Пушкарев, В.Г. Сапожников. Был накоплен большой опыт по изучению деформаций бортов и отвалов, исследованы физикомеханические свойства, структурные особенности массива горных пород и их влияние на устойчивость пород в откосах, исследованы особенности развития различного типа нарушений устойчивости во времени, усовершенствованы методы расчета устойчивости откосов и наблюдений за ними.

В более поздних работах проявили себя такие исследователи как Гальперин А.М. [10], Мустафин М. Г. [48 - 50], Туринцев Ю.И., Кольцов П.В. [81], Жабко А.В. и др. В работах этих ученых рассматриваются новые подходы в решении вопросов устойчивости с учетом развития техники и компьютерного моделирования, определяются перспективные области исследований, уточняются существующие методики.

Среди научно-методических литературных источников можно выделить «Устойчивость бортов карьеров и отвалов» под редакцией Г.Л. Фисенко, 1965 г.

[90] и «Геомеханика открытых горных работ» под редакцией А.М Гальперина, 2003 г. [10] В этих трудах приведен анализ процессов нарушения устойчивости бортов карьеров, изложены теоретические основы прогноза геомеханических процессов в бортовых массивах, описаны технологические и специальные мероприятия по направленному изменению состояния массива. Вопросу изогнутости бортов в плане отведено особое место. Г.Л. Фисенко отмечает необходимость применения особых схем по определению углов наклона бортов карьеров, имеющих в плане круглую или овальную форму. В издании [10] вопрос определения устойчивости бортов карьеров криволинейной формы в плане рассмотрен более детально на примере откосов угольных разрезов. Учитывается многообразие форм в плане для расчета геометрических параметров, условия применения и, по сути, содержит в себе основные выдержки из правил ВНИМИ [66].

1.2 ПРЕДПОСЫЛКИ К РАЗРАБОТКЕ МЕТОДИКИ ПО УЧЕТУ

КРИВОЛИНЕЙНОСТИ БОРТОВ В ОПРЕДЕЛЕНИИ УСТОЙЧИВОСТИ

Вопрос о влиянии формы карьера на его устойчивость поднимался в работах ВНИМИ, СГИ и Унипромеди, где на основе графиков зависимости геометрических параметров бортов карьеров и при учете физико-механических свойств пород описываются схемы определения параметров откосов с разной формой карьеров в плане [10,33, 44, 81]. При этом в объемном виде фактор криволинейности борта карьера и его влияние на величину коэффициента запаса устойчивости не рассматривалась. Вместе с тем знание о его влиянии на деформационный процесс весьма важно, так как позволяет более рационально проектировать горные работы, варьируя параметрами карьера. Так, например, для карьеров круглой формы в плане коэффициент запаса устойчивости борта, очевидно, будет выше, чем откос карьера протяженного, прямоугольного в плане, с размерами малой стороны равной диаметру круглого [33, 66, 81, 90].

На производстве, в результате традиционного анализа устойчивости откосов не учитывается или учитывается не полностью ряд параметров. Поиск наиболее слабой поверхности производят с помощью маркшейдерских наблюдений за сдвижением и деформациями бортов и откосов или на основе общих представлений о сдвижении и геомеханике бортов [11, 14, 54, 80]. При этом, как правило, рассматривается плоское решение задачи о деформировании борта. Но при постоянно меняющемся направлении изогнутости борта меняется и величина сопротивления смещению породного массива. В этих условиях использование двумерных задач будет не совсем корректно.

В работе [55] отмечают, что результат инструментального контроля сдвижения пород у карьеров сложной конфигурации в плане свидетельствует о недостаточности контроля напряженно-деформированного состояния пород по профильным линиям, заложенным по главным сечениям месторождения.

Загрузка...
В условиях действия анизотропного поля напряжений, измеренные таким образом деформации, будут сильно отличаться от фактических в виду таких факторов как направление и месторасположение профильной линии, степень криволинейности борта и, как следствие, несоответствие теоретических представлений о закономерностях деформирования породного массива.

Для более точного прогноза физико-механических явлений необходимо уточнить ряд параметров модели, таких как направления действий и величины главных векторов тектонических напряжений, величин модуля деформации для отдельных участков массива горных пород, произвести оценку стабильности структурных нарушений и их интенсивность на разных участках, уточнить постоянно изменяющиеся геометрические параметры техногенных объектов и проч. Но из-за громоздкости вычислений, до недавнего времени, учетом этих параметров пренебрегали [2]. С развитием компьютерных программных продуктов, стало возможным сделать предрасчет напряженно- деформированного состояния массива в условиях его сложного строения. Более того, многие программы, основанные на наиболее популярном методе конечных элементов, позволяют произвести обоснованный расчет ещё до проведения выработки. Что определяет дополнительные преимущества и подчеркивает необходимость в пересмотре существующих методов расчета.

1.2.1 СУЩЕСТВУЮЩАЯ МЕТОДИКА УЧЕТА КРИВОЛИНЕЙНОСТИ

При открытом способе разработки месторождений полезных ископаемых основным вопросом является обеспечение устойчивости бортов карьеров.

Традиционные методы расчета базируются на решении плоской задачи. Вместе с тем учет объемного фактора позволяет эффективнее использовать геометрию карьера, добиваясь более полной выемки с сохранением условий для безопасного ведения работ. Неоднократные попытки учесть криволинейность борта при расчетах его устойчивости, приводимые в ряде работ [23, 44, 45, 68 - 71, 73 - 77, 85], а также рассмотрение этого вопроса в нормативных документах [33, 66], подтверждают актуальность настоящей задачи.

Исследователи влияния криволинейности борта на его устойчивость отмечают, что степень действия сил бокового распора, возникающих за счет дополнительного сопротивления смещения призмы обрушения, зависит от конфигурации борта в плане, горно-геологического фактора и соотношения протяженности откоса и его высоты [10, 81, 86, 87, 90]. Устойчивость угловых участков бортов карьеров вытянутой формы и бортов карьеров круглой или овальной форм в плане существенно возрастает. По сравнению с прямолинейными в плане бортами в перечисленных случаях возникает дополнительное сопротивление смещению призмы обрушения, создаваемое силами бокового распора (гор =Н, где — коэффициент бокового распора; — плотность породы; Н — высота борта).

Задача использования геометрии карьера в оптимизации техникоэкономических показателей неоднократно ставилась исследователями. В методических указаниях 1972 года [44] отмечается важность поставленного вопроса. На основании ряда схем, созданных с учетом геологического строения пород, предлагаются варианты расчета устойчивости откосов с разной криволинейностью в плане, указаны условия их применимости и порядок вычисления поправок. Общая суть выработанных методик сводилась к выявлению на первых этапах по схемам расчета угла наклона прямолинейного в плане борта плоского профиля и последующим определением поправки к этому углу за кривизну борта в плане.

Вопрос учета криволинейности бортов карьеров в плане был детально рассмотрен ВНИМИ, определение параметров устойчивости, в этих случаях, корректируются при помощи графиков, построенных на основе моделирования методом эквивалентных материалов. На рисунке 1.1,а – представлен график зависимости угла наклона ’ борта карьера круглой формы от условного радиуса кривизны нижнего контура R для карьера круглой формы.

Величина ’ определяется по значениям R/Н (Н — глубина карьера) и угла наклона прямолинейного в плане борта плоского профиля. Величина находится по графику плоского откоса. Для карьера с квадратной подошвой в случаях, когда линейный размер подошвы меньше двух наклонных высот борта ( ) или имеются зажатые участки бортов, протяженность которых l’=l/H90 также не превышает, используется график на рисунке 1.1, б. После определения поправки угол наклона борта на зажатом участке определяется в виде ’=+.

В случаях, когда в бортах криволинейных в плане карьеров поверхности ослабления большого протяжения отсутствуют, локальны и не падают в сторону выемки, применяют типовые схемы определения углов наклона бортов, вводя поправки к углу наклона прямолинейного борта (таблица 1.1).

Рисунок 1.1 – Определение углов наклона бортов карьеров с учетом их формы в плане:

а — график зависимости угла наклона борта от его кривизны в плане; б— определение поправки с учетом условной длины l’ зажатого участка Схема 1. Применяется для определения углов наклона бортов в условиях карьеров, контуры которых в плане близки к окружности. Порядок расчета следующий. Определяют угол наклона пл, прямолинейного в плане борта плоского профиля с заданным коэффициентом запаса устойчивости откоса и вычисляют поправку к этому углу за счет круглой формы борта в плане 1 с использованием графика поправок (рисунок 1.2). Для этого измеряют средний радиус кривизны нижней бровки карьера Rн, вычисляют условную его величину R’= Rн/Н90 и на оси ординат отыскивают. График поправок 1 действителен при условии, (1.1) где H’ — условная высота, равная H/H90.

–  –  –

Рисунок 1.2 – Зависимость поправки к углу наклона борта, круглого в плане, 1 от условного радиуса кривизны по дну карьера Если R' меньше минимально допустимого значения, то для установления профиля борта в разрезе применяют дополнительные графики предельных очертаний откосов вогнутого профиля круглых выемок в соответствии с методическими указаниями ВНИМИ.

Если борт карьера круглой формы прорезает траншея на глубину не менее 2/3 его высоты, то угол наклона борта принимается переменным — от пл:

(определяется по графику плоского откоса на границе прямолинейных контуров траншеи с круглыми контурами карьера) до (определяется с учетом поправки 1 график на рисунке 1.1).

Схема 2. Используется для определения углов наклона прямолинейных в плане участков бортов, «зажатых» на его закруглениях.

Общую длину «зажатого»

(в том числе прямолинейного) участка l’ определяют по формуле, (1.2) — где условный радиус кривизны нижней бровки борта; l —длина прямолинейного участка.

По графику поправок на рисунке 1.3 находят значение 2 и определяют угол наклона борта пл с заданным коэффициентом запаса устойчивости откоса, используя для этого график плоского откоса. Общий угол наклона борта вычисляют по формуле:

–  –  –

Если верхняя прямолинейная бровка не пересекается с криволинейной, то производится перерасчет радиуса кривизны по формуле R=RH90+Hctg1 (1.7) Углы наклона борта карьера в случае, когда линейные размеры его дна более двух наклонных высот, определяют в такой последовательности: на прямолинейных участках устанавливают пл, на закруглениях находят поправку 1 для допустимого радиуса R' и центр закругления описанным ранее способом, а радиус закругления верхней бровки вычисляют по формуле:

R=R’H90+Hctg(пл + 1) (1.8) Если дуга радиуса R не пересекает верхний контур прямолинейной части борта, то производят перерасчет радиуса по формуле:

R=RH90+Hctg пл (1.9) Схема 4. Применяется для определения углов наклона бортов карьеров в плане эллипсоидальной формы и с участками борта вогнутого профиля, дня которых можно подобрать свои радиусы закругления бровок поверху RB и понизу RH.

Порядок определения параметров бортов карьеров эллипсоидальной формы следующий. Находят центры и величины радиусов закруглений RB и RH.

Вычисляют значения H90 и условные радиусы закругления бровок по дну карьера R’=R/H90 для каждого его участка. Определяют углы наклонов криволинейных участков бортов карьера. Верхние бровки криволинейных участков бортов отстраивают радиусами Ri=RH+Hctg(пл + 1), затем контур карьера в плане плавно сглаживается.

Если борт рассечен глубокой траншеей, то угол наклона борта принимают переменным — от (на границе прямолинейного участка траншеи с криволинейными бровками карьера) до.

–  –  –

Рисунок 1.4 – Сопряжение двух прямолинейных участков борта закруглением С целью уменьшения концентрации касательных напряжений в основании бортов следует делать закругления, радиус которых обычно определяют по формулам, приводимым в специальной литературе.

[33, 66] Схема 5. Применяется для определения параметров бортов карьеров на сопряжении закруглением двух прямолинейных участков борта, угол простирания между которыми находится в интервале от 90 - 180.

Определение параметров бортов карьера по схеме 5 производится в следующей последовательности (рисунок 1.4):

а) по графику поправок на рисунке 1.2 по относительному радиусу кривизны R’=R/H90 определяют поправку ;

б) при 0 10 угол наклона в среднем сечении закругления ОС определяют по формуле:

, (1.10) где – угол между простиранием сопряженных прямолинейных бортов;

на остальных сечениях закругления угол наклона принимается переменным – от пл на границе с плоским бортом до на среднем сечении закругления;

в) при 0 10 на средней части закругления на участке от сечения OD до сечения OB, расположенных к крайним сечениям прямолинейных участков OA и OE под углом 45 (рисунок 1.5), угол наклона борта принимается равным ; между сечениями OB и OA, OD и OE – угол наклона плавно уменьшается от до пл.

–  –  –

Схема 6. Карьер круглой формы, прорезанный глубокой траншеей не менее чем на 2/3 глубины карьера.

Порядок установление параметров бортов карьера по схеме 6 следующий:

а) карьер делят на две половины таким образом, чтобы траншея оказалась посередине одной из частей (рисунок 1.6).

К

–  –  –

Рисунок 1.6 – Карьер круглой формы, прорезанный глубокой траншеей

б) для половины карьера, борт которой не прорезается траншеей, поправку 0 определяют так же, как по схеме 1 (рисунок 1.2)

в) на прорезанной половине угол следует принимать переменным – от пл на границе с траншеей до на границе со второй половиной борта.

Для условий схем 2,3,4, если борт рассечен глубокой траншеей, для не рассеченной половины борта поправка 0 определяется по соответствующей схеме; в прорезанной половине угол наклона борта переменный – от пл на границе с траншеей до на границе со второй половиной борта.

Приведенные выше схемы по определению поправок в параметры устойчивости бортов карьеров с разной криволинейностью в плане, как отмечают авторы [66], применимы для неслоистого массива, где нет поверхностей ослабления, а так же при условии, когда имеющиеся поверхности ослабления и зоны анизотропии прочности (зоны разлома, сланцеватости) имеют локальное распространение и не рассекают борт.

В слоистом массиве, где сцепление по контактам слоев, как правило, значительно меньше сцепления в массиве, различают три случая залегания пород:

а) горизонтальное и пологое – угол падения слоев до 20

б) наклонное и крутое – угол падения слоев 20- 80

в) весьма крутое и вертикальное – угол падения слоев 80- 90 При горизонтальном и пологом залегании слоев слоистого массива они не рассекаются бортом карьера круглой формы, а боковой распор в породах, слагающих борт карьера, действует как в неслоистом массиве. Поэтому в горизонтальном и пологом залегании слоев для определения угла наклона криволинейного борта следует применять вышеприведенные расчетные схемы.

При вертикальном залегании слоев при круглой и овальной форме карьера бортом на некоторых участках слои рассекаются, и боковой распор по контактам слоев уменьшается; на этих участках параметры борта принимаются равными прямоугольному в плане борту небольшой протяженности.

Границы участков, на которых угол наклона борта круглой формы равен углу наклона прямолинейного в плане борта, определяются следующим образом:

а) со стороны участка, где простирание слоев перпендикулярно простиранию борта, граничное сечение ограничивается углом трения по контактам ’ (на рисунке 1.6) граничные сечения для круглого карьера обозначены ОА, OD, OE, OH);

б) со стороны участка, где простирание слоев параллельно простиранию борта, граничные сечения проводят через точки пересечения верхней бровки слоем, пересекающим откос в сечении, нормальном к простиранию слоев, на высоте НН (НН – наклонная высота борта) от нижней бровки борта (на рисунке

1.6 этими сечениями будут ОВ, OC, OF, OQ).

На участках AH, BC, DE, QF угол наклона борта определяют как в схеме 5 для случая сопряжения двух прямолинейных зажатых откосов.

На участках AB, CD, EF, QH угол наклона борта принимается с поправкой за кривизну, равной половине поправки на участках AH, BC, DE, OF.

При наклонном и крутом залегании слоев (20 80) угол наклона борта карьера круглой и овальной формы определяют в следующем порядке:

а) по главным сечениям OA, OB, OC, OD (рисунок 1.7) угол наклона В

–  –  –

до ; на участке KL -.

В слоистом массиве на участках, где имеется боковой распор, поправку по графику (рисунок 1.2) определяют по условному радиусу, полученному по характеристикам n и kn без учета слоистости:

R’= Rн/Н90, где Rн – радиус выемки по подошве карьера.

При других схемах определения параметров криволинейного в плане борта карьера в слоистом массиве условия рассечения слоев бортом, когда уменьшается боковой распор, возникают также только при наклонном, крутом и вертикальном залегании слоев на отдельных участках определяемых аналогично рассмотренным выше условиям круглого карьера.

Большую работу по расчету параметров устойчивости бортов с разной криволинейностью, а также созданию графиков поправок к углу наклона прямолинейного в плане откоса от длины зажатого участка провели работники СГИ и Унипромеди [4, 81 - 83]. На основе полученных данных был выведен показатель бокового защемления, определяемый из выражения:

, (1.13)

–  –  –

где – добавочный угол откоса; H – высота откоса, м; L – длина зажатого откоса, м.

Данная зависимость, представленная на рисунке 1.8, позволила определять величины добавочных углов в широком диапазоне значений угла внутреннего трения с точностью 1 при высокой надежности.

Таким образом, угол откоса на закруглении борта определяется как сумма углов – полученного из решения плоской задачи пл и добавочного угла.

Авторы отмечают, что эффективность зажима ощутимо проявляется при.

–  –  –

Отметим, что общий угол зажатого откоса не должен превышать углов для смежных участков, выполняющих граничное условие.

Анализ существующей научно-технической и нормативной документации в области исследований криволинейности бортов уступов в плане и использования геометрии карьера для горнотехнических нужд позволяет сделать вывод о важности этого вопроса и его частичном решении для определенных условий.

Вместе с тем надо отметить, что вопрос решался на базе фактического материала, который охватывает лишь небольшую часть возможных условий разработки. При этом в качестве дополнительных доказательств использовались результаты экспериментальных исследований по упрощенным моделям эквивалентных материалов, что говорит о недостаточной изученности данного вопроса.

Требуется углубленное изучение поведения массива в рамках решения объемной задачи, что позволит уточнить существующие поправки в параметры устойчивости бортов карьера.

1.2.2 ИСПОЛЬЗОВАНИЕ МЕТОДОВ РАСЧЕТА ДЕФОРМИРОВАННОГО

СОСТОЯНИЯ МАССИВА ГОРНЫХ ПОРОД ДЛЯ ОЦЕНКИ

УСТОЙЧИВОСТИ БОРТА КАРЬЕРА

Методы расчета устойчивости откосов позволяют в количественной форме установить влияние различных процессов на состояние массива горных пород и оценить эффективность мероприятий по снижению их негативной роли.

В настоящее время существует схема классификации методов расчета устойчивости откосов, предложенная М. Е. Певзнером, охватывающая практически все разработки российских и зарубежных авторов. Классификация составлена по схеме: класс методов — группа методов — основной метод (методы) группы — расчетные способы и схемы, использующие основной метод.

Основным классификационным принципом для выделения классов методов принято определение параметров устойчивого откоса. Соответственно выделено пять классов методов.

1. Класс А (основной метод В.В, Соколовского, расчетные способы и схемы И.С. Мухина и А.И. Срагович, А.М, Сенкова, Г.Л. Фисенко, В.Т. Сапожникова, В.Т. Пушкарева, Ю.Н. Малюшицкого, С.С. Голушкевича) — методы, предусматривающие построение контура откоса, являющегося внешней границей зоны, во всех точках которой удовлетворяется условие предельного равновесия.

В классе А выделены две группы методов: в первой — используется численное, а во второй - графическое интегрирование дифференциальных уравнений предельного напряженного состояния.

Класс Б (Н.Н. Маслова, М.Н. Троицкой) — методы, 2.

предусматривающие построение контура откоса, вдоль которого удовлетворяется равенство угла наклона касательной углу сопротивления сдвигу.

К классу Б отнесены два метода, характеризующиеся разбивкой откоса на горизонтальные слои и определением устойчивого угла наклона каждого слоя с учетом массы вышележащих пород.

Класс В — методы, предусматривающие построение в 3.

массиве откоса поверхности скольжения, вдоль которой удовлетворяется условие предельного равновесия.

В классе В выделено пять групп методов: в первой группе расчет устойчивости откоса производится на основе плоской поверхности скольжения (Л,Н. Бернацкого, П.Н. Цымбаревича), во второй —круглоцилиндрической (В.

Феллениуса, Д. Тейлора, Н. Янбу, М.Н. Гольдштсйна, О. Фрелиха, А. Како, И.В.

Федорова), в третьей — логарифмической спирали (Г. Крея — К. Тервдги, Р.Р.

Чугаева, А. Бишопа, Г.М, Шахунянца, Е. Спенсера, Н. Моргенштерна — В.

Прайса), в четвертой — поверхности скольжения сложной криволинейной формы (Л. Рендулика, Н.П. Пузыревского — П.И. Кожевникова, КХС Козлова — В.П.

Будкова, Г.Л. Фисенко, Л.В, Савкова, А.Г. Дорфмана, конечных элементов), в пятой — поверхности скольжения ломаной формы (А.П. Ясюнас, Н.Н. Маслова, Р.Р, Чугаева). Кроме того, во второй группе методов выделены две подгруппы; в первой учитывается условие равновесия откоса, а во второй — условие равновесия отдельных вертикальных отсеков.

Класс Г (методы ВНИМИ — Г.Л. Фисенко, Н.Н. Куваева, Э.Л.

4.

Галустьяна, ГИГХС — М.Е. Певзнера; Э.Г. Газиева, В.И. Речицкого, Э.А. Фрейберга — Гидропроекта, Л.В. Савкова-— ВНИИЦветмета, П.Н. Панюкова — МГИ, И.И. Попова и Р.П. Окатова — КарПи) — методы, предусматривающие построение в массиве поверхности скольжения, вдоль которой удовлетворяется условие специального предельного равновесия.

Класс Г включает в себя методы, в которых определение сдвигающих и удерживающих сил производится с учетом прочностных характеристик, действующих по поверхности ослабления откоса. В этот класс входит также группа методов, учитывающих объемный характер процесса разрушения и форму призмы обрушения.

5. Класс Д — методы, предусматривающие вероятностную оценку устойчивости откосов на основе статистических оценок определяющих факторов.

Предложено проводить анализ методов расчета устойчивости откосов на основе двух групп критериев: общих и частных. Общие критерии определяют обоснованность метода в теоретическом отношении, частные — возможность его использования в конкретных условиях.

Для практических расчетов используются инженерные методы, основанные на установлении условий предельного равновесия по поверхностям скольжения, положение которых определяется путем последовательных приближений.

В этом случае должны соблюдаться три условия статики сыпуче-связной среды [20]:

равенство моментов сдвигающих и удерживающих сил относительно 1.

дуги скольжения;

равенство проекций вертикальных составляющих удерживающих и 2.

сдвигающих сил;

равенство проекций горизонтальных составляющих удерживающих и 3.

сдвигающих сил, т. е. ; ;

Названные условия в инженерных методах расчета частично не выполняются.

К числу инженерных относятся методы алгебраического суммирования сил по круглоцилиндрическим и монотонным криволинейным поверхностям и многоугольника сил. Используется также комбинации этих методов и методов предельного напряженного состояния для решения плоской задачи. Практика расчетов показала [81, 98], что данный метод можно использовать при оценке устойчивости откосов, длина L которых в 2-3 раза больше его высоты Н, а потенциальная поверхность скольжения имеет вид плавной кривой. В этом методе предполагается, что призма возможного обрушения деформируется как единое целое и реакции между блоками не учитываются. Это приводит к тому, что рассчитанный коэффициент запаса на 3 – 20% меньше фактического. Однако при небольшой высоте откосов (до 100 метров) в рыхлых породах, при небольших углах внутреннего трения (20) данный метод дает приемлемые результаты.

На предположении круглоцилиндрической поверхности скольжения основана группа методов (Феллениуса, Крея, Терцаги, Янбу).

Круглоцилиндрическая или монотонная криволинейная поверхности скольжения обычно образуются в массивах, сложенных однородными породами, при горизонтальном залегании слоев с близкими по значению прочностными характеристиками, а также при обратном падении слоев в сторону массива.

Принимается, что ограниченный поверхностью скольжения массив представляет собой «жесткий клин», а ожидаемое смещение массива рассматривается как вращение «жесткого клина» вокруг оси, параллельной откосу и служащей осью кругового цилиндра (рисунок 1.9).

O

–  –  –

При этом в плоской задаче круглоцилиндрическая поверхность скольжения превращается в дугу окружности АСВ, а ось цилиндра – в точку О (рисунок 1.10).

Так же при расчетах устойчивости применяют метод алгебраического сложения сил. Сдвигающий момент М определяется алгебраическим сложением моментов от веса отдельных блоков Рi, на которые разделяют призму возможного обрушения:

–  –  –

, где kn и n – расчетные сцепление и угол ;

внутреннего трения пород по поверхности скольжения.

Далее, получив механические характеристики вдоль линии скольжения как средневзвешенные и как расчетные, используют их в расчетах устойчивости уступов, бортов карьеров и отвалов.

При построении потенциальную поверхность скольжения делят на три части (рисунок 1.11):

- вертикальная плоскость отрыва СD, которая определяется глубиной, (1.18)

–  –  –

Круглоцилиндрическая поверхность скольжения АЕ пересекает основание откоса под углом к его плоскости.

Ширину призмы возможного обрушения вычисляют по формуле:

. (1.20) В формулах определения Н90 и ВС в качестве и k принимают средневзвешенные их значения.

Поиск наиболее слабой поверхности возможно еще и через маркшейдерские наблюдения за сдвижением и деформациями бортов и откосов.

Потенциальную поверхность скольжения получают, используя векторы полных смещений bi и горизонтальные деформации. [20]

Недостатки метода круглоцилиндрической поверхности [40, 46, 64, 81, 98]:

Занижение величин нормальных напряжений в области призмы 1.

активного давления;

Завышение величин нормальных напряжений в области призмы упора 2.

вследствие не учета реакций между смежными блоками. Это приводит к тому, что коэффициент запаса, рассчитанный методом алгебраического сложения сил, заведомо меньше фактического, а степень этого несоответствия зависит от высоты откоса, его угла и углов внутреннего трения пород и может колебаться от 3 до 20 %.

В состоянии предельного равновесия по принятой поверхности 3.

скольжения выполняется равенство моментов удерживающих и сдвигающих сил:

. Таким образом, удовлетворяется равенство нулю моментов, условие же равенства нулю проекций сил на координатные оси не удовлетворяется. Если массив находится в допредельном равновесном состоянии, то, очевидно, что удерживающие силы будут превосходить сдвигающие и коэффициент запаса устойчивости 1. В этом случае не выполняются все три уравнения статики.

Фактическая поверхность скольжения имеет более сложное очертание 4.

за счет обязательно имеющегося разброса свойств пород в массиве. Обрушение обычно охватывает не всю длину откоса, а только наиболее ослабленную его часть. Поверхность обрушения в общем случае состоит из цилиндрического участка в активной части и криволинейных поверхностей по краям участка.

Невозможность учета криволинейных отрезков бортов карьера. Учет 5.

деформаций строго по профильной линии.

Преимущества метода:

Простое алгебраическое сложение сдвигающих и удерживающих сил, 1.

возникающих в основании каждого элементарного блока породы.

Если в массиве откоса нет согласно падающих в сторону карьера 2.

поверхностей ослабления, получаем достаточную точность расчета.

При высоте откосов до 100 м и небольших значениях углов трения 3.

пород ( 20°) метод дает достаточно надежные результаты.

Применяют при оценке устойчивости откосов в слабых 4.

водонасыщенных горных породах глинистого и песчано-глинистого состава, когда в условиях всестороннего сжатия при определенных величинах напряжений прочностные характеристики данных разностей не могут быть представлены постоянными величинами и С, так как у этих пород сопротивление сдвигу перестает возрастать при росте нормальных напряжений [20, 98].

Для решения объемной задачи устойчивости откосов глубоких карьеров при фиксированной поверхности скольжения используют пространственногеометрический метод. Расчет выполняется в такой последовательности:

Составляют план изомощностей пород оползневого участка.

1.

Оползневой участок разбивают на элементарные блоки, вытянутые по 2.

нормали к простиранию откоса или параллельно направлению фронта работ.

По характерным точкам рельефа дневной поверхности 3.

участка и поверхности скольжения в блоках выделяют элементарные отсеки, для которых вычисляют удерживающие и сдвигающие силы.

Учитываются величина оползневого давления Е (давление со стороны 4.

смежных блоков и отсеков), а также силы трения и сцепления между смежными блоками.

Условие равновесия элементарных блоков рассматривается по 5.

отсекам сверху вниз, для чего берется сумма проекций сил на направление возможного смещения в пределах каждого откоса.

Этот метод целесообразно использовать при обратных оползневых расчетах для определения реологических характеристик горных пород.

К плюсам пространственно-геометрического метода можно отнести:

учитывается структурная неоднородность массива;

1.

расчет устойчивости производится по поверхностям ослабления или 2.

расчленения любой сложности, реализующимся в поверхности скольжения;

учитываются силы взаимодействия по вертикальным граням смежных 3.

объемных элементов;

устойчивость откоса оценивается по величине оползневого давления в 4.

его нижней части, т. е. в зоне концентрации сдвигающих напряжений;

возможность выявить изменение состояния бортового массива в 5.

процессе ведения горных работ.

При исследовании устойчивости откосов задача заключается в том, чтобы, зная пределы применения расчетных схем и их обоснованность, полнее учитывать инженерно-геологические условия месторождения и технологию горных работ.



Pages:   || 2 | 3 | 4 |
Похожие работы:

«Минаков Дмитрий Вячеславович РАСЧЕТ ТЕРМОДИНАМИЧЕСКИХ СВОЙСТВ ПЛОТНОЙ ПЛАЗМЫ МЕТАЛЛОВ МЕТОДОМ ФУНКЦИОНАЛА ПЛОТНОСТИ И КВАНТОВОЙ МОЛЕКУЛЯРНОЙ ДИНАМИКИ 01.04.08 – физика плазмы ДИССЕРТАЦИЯ на соискание ученой степени кандидата физико-математических наук Научный руководитель к. ф.-м. н. Левашов Павел Ремирович Москва – 2015 Содержание Введение......................»

«БУРЛУЦКИЙ СТАНИСЛАВ БОРИСОВИЧ ФИЗИКО-ГЕОЛОГИЧЕСКИЕ МОДЕЛИ ОПОЛЗНЕВЫХ СКЛОНОВ ПО ДАННЫМ ЭЛЕКТРОИ СЕЙСМОТОМОГРАФИИ Специальность 25.00.10 – Геофизика, геофизические методы поисков полезных ископаемых ДИССЕРТАЦИЯ на соискание ученой степени кандидата...»

«ГЕРМАН СЕРГЕЙ ВИКТОРОВИЧ IN VITRO И IN VIVO ВИЗУАЛИЗАЦИЯ ГИДРОЗОЛЕЙ МАГНЕТИТА, МАГНИТОЛИПОСОМ И МАГНИТНЫХ МИКРОКАПСУЛ МЕТОДОМ МАГНИТНО-РЕЗОНАНСНОЙ ТОМОГРАФИИ 03.01.02 – биофизика ДИССЕРТАЦИЯ на соискание ученой степени кандидата физико-математических наук Научный руководитель: доктор химических наук, доцент...»

«БАБИЧЕВА ТАТЬЯНА СЕРГЕЕВНА Методы математического и имитационного моделирования процессов локального взаимодействия в транспортных системах Специальность 05.13.18 математическое моделирование, численные методы и комплексы программ ДИССЕРТАЦИЯ на соискание ученой степени кандидата физико-математических наук Научный руководитель: кандидат технических наук, доцент, в. н. с. В. П. Осипов...»

«БОЙКО ОЛЕГ ВЛАДИМИРОВИЧ ОПРЕДЕЛЕНИЕ УПРУГИХ ХАРАКТЕРИСТИК НИЗКОСКОРОСТНЫХ ПОРОД ПЕРЕКРЫТЫХ ВЫСОКОСКОРОСТНЫМ СЛОЕМ ОБДЕЛКИ ТОННЕЛЯ ПО МАТЕРИАЛАМ СЕЙСМОРАЗВЕДКИ Специальность 25.00.10 –...»

«АНУЧИН СЕРГЕЙ АЛЕКСАНДРОВИЧ ФИЗИЧЕСКИЕ ЗАКОНОМЕРНОСТИ ИЗМЕНЕНИЯ ТЕПЛОПРОВОДНОСТИ КВАРЦЕВОЙ КЕРАМИКИ ПРИ ИНТЕНСИВНЫХ ТЕПЛОВЫХ ВОЗДЕЙСТВИЯХ 01.04.07 – Физика конденсированного состояния ДИССЕРТАЦИЯ на соискание ученой степени кандидата физико-математических наук Научный руководитель – д.т.н., профессор Резник С.В. Обнинск – ОГЛАВЛЕНИЕ Стр. Список...»

«Никонов Антон Юрьевич Эволюция кристаллической решётки вблизи внутренних и внешних границ раздела в условиях сдвигового динамического нагружения Специальность: 01.04.07 Физика...»

«ДАУ Ши Хьеу ИССЛЕДОВАНИЯ ОСОБЕННОСТЕЙ ЗАРЯДОВОГО ТРАНСПОРТА И МАГНИТНЫХ СВОЙСТВ НИЗКОРАЗМЕРНОГО АНТИФЕРРОМАГНЕТИКА LiCu2O2, СВЯЗАННЫХ С ЕГО ДОПИРОВАНИЕМ Специальность 01.04.07 Физика конденсированного состояния Диссертация на соискание учёной степени кандидата физико-математических наук МОСКВА 2015 год Оглавление ВВЕДЕНИЕ Глава...»

«ЧИЯНОВА АНАСТАСИЯ ИВАНОВНА ФИЗИКО-ХИМИЧЕСКИЕ ЗАКОНОМЕРНОСТИ МОДИФИЦИРОВАНИЯ ПОРОШКОВЫХ ЦИНКОВЫХ ЭЛЕКТРОДОВ Специальность 02.00.04 – Физическая химия (технические науки) Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель: кандидат технических наук, доцент Бачаев Александр Андреевич Нижний Новгород – 2015 ОГЛАВЛЕНИЕ ВВЕДЕНИЕ Глава 1. ЛИТЕРАТУРНЫЙ ОБЗОР 8 1.1 Катодные...»

«Черемхина Анастасия Петровна ОЦЕНКА ЗАКОНОМЕРНОСТЕЙ ИЗМЕНЕНИЯ ИНЖЕНЕРНОГЕОЛОГИЧЕСКИХ УСЛОВИЙ УСТОЙЧИВОСТИ ГИДРООТВАЛОВ ВСКРЫШНЫХ ПОРОД В ЗАВИСИМОСТИ ОТ ЭТАПА ЭКСПЛУАТАЦИИ Специальность 25.00.16 Горнопромышленная и нефтегазопромысловая геология, геофизика,...»

«БАРСКАЯ ИРИНА ЮРЬЕВНА Исследование термои фотоиндуцированных магнитных аномалий в молекулярных магнетиках на основе меди и нитроксильных радикалов методом ЭПР Специальность 01.04.17 — «Химическая физика, горение и взрыв, физика экстремальных состояний вещества» Диссертация на соискание учной степени кандидата физико-математических...»

«Нажмудинов Рамазан Магомедшапиевич ОРИЕНТАЦИОННЫЕ ЭФФЕКТЫ В ПОЛЯРИЗАЦИОННОМ ТОРМОЗНОМ ИЗЛУЧЕНИИ РЕЛЯТИВИСТСКИХ ЭЛЕКТРОНОВ В ЧАСТИЧНО УПОРЯДОЧЕННЫХ СРЕДАХ Специальность 01.04.07 — Физика конденсированного состояния ДИССЕРТАЦИЯ на соискание ученой степени кандидата физико-математических...»

«КАБАРДИН Иван Константинович РАЗВИТИЕ И ПРИМЕНЕНИЕ ОПТИКО-ЛАЗЕРНЫХ МЕТОДИК ДЛЯ ПОВЫШЕНИЯ ЭФФЕКТИВНОСТИ ВЕТРОГЕНЕРАТОРОВ 01.02.05 – Механика жидкости, газа и плазмы ДИССЕРТАЦИЯ на соискание ученой степени кандидата технических наук Научные руководители: доктор технических наук, профессор, Меледин Владимир Генриевич доктор...»

«ДЕТУШЕВ ИВАН ВАСИЛЬЕВИЧ ФУНДАМЕНТАЛИЗАЦИЯ МАТЕМАТИЧЕСКОЙ ПОДГОТОВКИ СТУДЕНТОВ ЭКОНОМИЧЕСКИХ СПЕЦИАЛЬНОСТЕЙ ВУЗОВ НА ОСНОВЕ ПРОФЕССИОНАЛЬНОЙ НАПРАВЛЕННОСТИ ОБУЧЕНИЯ 13.00.02 – теория и методика обучения и воспитания (математика) Диссертация на соискание ученой степени кандидата педагогических наук Научный руководитель: доктор...»

«Панфилов Виктор Игоревич СТРОЕНИЕ И ФИЗИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА АБЛИРОВАННЫХ НАНОЧАСТИЦ ДИОКСИДА ГАФНИЯ 01.04.07 – физика конденсированного состояния ДИССЕРТАЦИЯ на соискание учёной степени кандидата физико-математических наук Научный руководитель: кандидат...»

«ГУРИН Григорий Владимирович СПЕКТРАЛЬНАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ВЫЗВАННОЙ ПОЛЯРИЗАЦИИ ВКРАПЛЕННЫХ РУД Специальность 25.00.10 – Геофизика, геофизические методы поисков полезных ископаемых Диссертация на соискание ученой степени кандидата геолого-минералогических наук Научный руководитель: д.г.-м.н., проф. К.В. Титов Санкт-Петербург –...»

«КУДАШОВ Егор Сергеевич ИНЖЕНЕРНО-ГЕОЛОГИЧЕСКОЕ ОБОСНОВАНИЕ УСТОЙЧИВОСТИ НАМЫВНЫХ ГИПСОНАКОПИТЕЛЕЙ Специальность 25.00.16 – Горнопромышленная и нефтегазопромысловая геология, геофизика, маркшейдерское дело и геометрия недр Диссертация на соискание ученой степени...»

«Ерохин Павел Сергеевич АТОМНО-СИЛОВАЯ МИКРОСКОПИЯ КАК ИНСТРУМЕНТ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ЧУВСТВИТЕЛЬНОСТИ БАКТЕРИЙ К ФАКТОРАМ БИОТИЧЕСКОЙ И АБИОТИЧЕСКОЙ ПРИРОДЫ 03.01.02 – биофизика ДИССЕРТАЦИЯ на соискание ученой степени кандидата физико-математических наук Научный руководитель: Профессор, Тучин доктор физико-математических наук Валерий...»

«ЕМЕЛЬЯНОВ НИКИТА АЛЕКСАНДРОВИЧ Структура и диэлектрические свойства наночастиц BaTiO3 c модифицированной поверхностью и композитного материала на их основе Специальность 01.04.07 – физика конденсированного состояния ДИССЕРТАЦИЯ на соискание учёной степени кандидата физико-математических наук Научный руководитель: доктор технических наук, профессор, Заслуженный деятель науки РФ Сизов А.С. Курск – 2015...»

«Альсурайхи Абдулазиз Салех Али Поверхностные свойства легкоплавких сплавов бинарных и тонкопленочных систем с участием щелочных металлов 01.04.07 – физика конденсированного состояния ДИССЕРТАЦИЯ на соискание ученой степени кандидата физико-математических наук...»









 
2016 www.konf.x-pdf.ru - «Бесплатная электронная библиотека - Авторефераты, диссертации, конференции»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.