WWW.KONF.X-PDF.RU
БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА - Авторефераты, диссертации, конференции
 

Pages:   || 2 | 3 |

«РАЗРАБОТКА КОНСТРУКЦИИ И МЕТОДИКИ РАСЧЕТА СИСТЕМЫ ДВУХКОНТУРНОГО ОХЛАЖДЕНИЯ ЭЛЕКТРОПРОВОДЯЩИХ ТИГЛЕЙ ВАКУУМНЫХ ИНДУКЦИОННЫХ ПЕЧЕЙ Специальность 05.09.10 - Электротехнология Диссертация ...»

-- [ Страница 1 ] --

ФЕДЕРАЛЬНОЕ ГОСУДАРСТВЕННОЕ БЮДЖЕТНОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ ВЫСШЕГО ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО

ОБРАЗОВАНИЯ

«НАЦИОНАЛЬНЫЙ ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ

«МЭИ»

На правах рукописи

КАБАЛИН ЕГОР ИВАНОВИЧ

РАЗРАБОТКА КОНСТРУКЦИИ И МЕТОДИКИ РАСЧЕТА СИСТЕМЫ



ДВУХКОНТУРНОГО ОХЛАЖДЕНИЯ ЭЛЕКТРОПРОВОДЯЩИХ

ТИГЛЕЙ ВАКУУМНЫХ ИНДУКЦИОННЫХ ПЕЧЕЙ

Специальность 05.09.10 - Электротехнология Диссертация на соискание учной степени кандидата технических наук

Научный руководитель: д. т. н., профессор Кувалдин А.Б.

Москва - 2014 Аннотация В диссертационной работе проведен анализ конструкции холодного тигля вакуумной индукционной печи, рассмотрены вопросы, связанные с режимами его работы, энергетическим балансом, основными преимуществами и недостатками. Особое внимание уделено технико-экономическим показателям (расход воды на охлаждение холодного тигля) и вопросу безопасной работы плавильного узла. Подробно рассмотрена проблема водоохлаждения тигля и предложен вариант по изменению конструкции системы охлаждения с одноконтурной на двухконтурную, работающую по принципу тепловой трубы. В связи с этим разработана методика расчета тепловой трубы с учетом особенностей работы вакуумной индукционной печи с холодным тиглем. На основе предложенной методики проведены расчеты и экспериментальные исследования, подтверждающие ее адекватность. По итогам экспериментальных исследований:

– разработана инженерная методика расчета двухконтурных систем охлаждения по принципу тепловой трубы для холодного тигля;

– предложены оригинальные конструкции двухконтурной системы охлаждения холодного тигля вакуумной индукционной печи, защищенные патентом РФ на полезную модель.

– разработано техническое предложение на создание двухконтурной системы охлаждения для индукционной установки мощностью 160 кВт, предназначенной для плавки металлов с температурой плавления до 2000 0С.

– рассмотрены вопросы дальнейшего совершенствования и применения предложенных конструкций и методики расчета.

Оглавление Введение……………………………………………………………………………...5 Глава I. Применение систем двухконтурного охлаждения работающих по принципу тепловой трубы ………………………………………………………….9

1.1. Индукционные печи с холодным тиглем..………………

1.1.1. Основные понятия и область применения ИПХТ……………….…..9 1.1.2. Физические и технологические особенности плавки в ИПХТ.……..11 1.1.3. Энергетический баланс ИПХТ……………………………………….. 12

1.2. Классификация систем водоохлаждения в электротермических установках…………….……………………………….………………………..…....14

1.3. Развитие, область применения и конструкции ТТ……..……...............….22

1.4. Применение ТТ в электротехнике………………………………………….30

1.5. Применение ТТ в электротермии……………………………...........……..31

1.6. Задачи диссертационной работы……………………….…………………33 Глава II. Особенности применения двухконтурной системы охлаждения по принципу ТТ в ХТ индукционной вакуумной печи.…………………………....34

2.1. Постановка задачи………………………………………………….……….34

2.2. Особенности конструкции системы двухконтурного охлаждения на основе ТТ.…………………………………………...………………………..…...35

2.3. Особенности работы тепловой трубы в индукционных системах ….....42

2.4. Процесс теплопереноса в ТТ с учетом особенностей работы ИПХТ….43

2.5. Выводы по главе II……………………………………………..…….……..54 Глава III. Экспериментальные исследования теплотехнических характеристик холодного тигля с двухконтурным охлаждением …………………………..…55

3.1. Постановка задачи………………………………………………………….. 55

3.2. Описание экспериментального стенда и состава оборудования…..…..... 55

3.3. Разработка методики экспериментальных исследований ……………..…58

3.4. Эксперимент………………………………………………………………....60

3.5. Результаты эксперимента………………………………………………...…66

3.6. Сравнительный анализ полученных данных ………..………………..….69

3.7. Выводы по главе III……………………………………………….………...72 Глава IV. Инженерная методика расчета систем двухконтурного охлаждения, работающего по принципу ТТ в индукционных печах с холодным тиглем





4.1. Постановка задачи…………………………………………………………. 73

4.2. Разработка алгоритма инженерной методики по итогам теоретических и экспериментальных исследований…………………………………...…73

4.3. Исходные данные для расчета…………………………………………….74 4.3.1. Конструкция системы охлаждения………………………………...75 4.3.2. Теплоноситель………………………………………………………..81 4.3.3. Энергетический баланс секции ИПХТ………………………..……82

4.4. Расчет системы двухконтурного охлаждения для ХТ ……………….…83

4.5. Анализ результатов расчета………………………………………….……90

4.6. Апробация методики расчета………………………………………….…..95

4.7. Варианты конструкции двухконтурной системы охлаждения ХТ вакуумной индукционной печи…………………………………………………...…102

4.8. Выводы по главе IV……………………………………………………...…103 Заключение………………………………………………………………………104 Список литературы………………………………………………………………105

ВВЕДЕНИЕ

К современному плавильному оборудованию для получения материалов с улучшенными свойствами предъявляются особые требования по чистоте процесса и точности поддержания заданного режима обработки материала. Особое место среди этих требований занимает и проблема незагрязняющей плавки материала, т.к. для получения сплава, состоящего из нескольких компонентов, и для выравнивания химического состава желательно поддержание всей массы получаемого расплава в жидком состоянии. Для проведения таких процессов в электротермии успешно используются установки различного типа (вакуумные дуговые печи, печи электрошлакового переплава и т.д.), к которым относятся и индукционные вакуумные печи с холодным тиглем (ИПХТ). Такие отличительные особенности данных печей, как плавка в электромагнитном поле, электромагнитное перемешивание материала, плавка в электропроводящем тигле, позволяют получать конечный продукт высокого качества за один переплав. Благодаря широкому диапазону характеристик (рабочая температура до 30000С, частоты от 0,05–30 кГц для металлов и сплавов и 0,5–10 МГц для плавки оксидных материалов, потребляемая мощность 60- 2000 кВт), ИПХТ используются в авиакосмической, электронной, автомобильной, химической и других отраслях промышленности.

Одним из основных элементов такой индукционной вакуумной печи является холодный тигель (ХТ) (рис.1), который располагается между расплавляемым металлом и индуктором и представляет собой цилиндр (многогранник), составленный из трубок различного профиля (цилиндр, трапеция, арочный профиль и т.д.), электроизолированных друг от друга. Чистота процесса переплава в таком тигле достигается за счет отжатия металла от его стенок и поддержания температуры тигля достаточной, чтобы при взаимодействии стенки тигля с расплавом не происходило химической реакции (ухудшение состава переплавляемого материала).

Рис. 1. Индукционная печь с ХТ.

Так как ХТ работает при высоких температурах (до 3000°С), то необходимо его интенсивное охлаждение проточной водой [1]. Такой вид охлаждения позволяет проводить процесс при высоких температурах в течение длительного времени, но не исключает опасности прожига стенки холодного тигля и попадания охлаждающей воды на расплав, что может привести к возникновению аварийной ситуации. Кроме того, требуемое для интенсивного охлаждения ХТ большое количество проточной воды ведет к усложнению конструкции за счет дополнительного агрегата (насосной станции).

Для предотвращения данной ситуации предлагается заменить систему проточного водоохлаждения на двухконтурную систему испарительного охлаждения, работающую по принципу так называемой «тепловой трубы» (ТТ). В работе рассматриваются конструктивные особенности ХТ и ТТ, а также общая методика расчета холодного тигля с двухконтурной системой охлаждения, выбор конструкции ХТ с двухконтурной системой охлаждения. Основными задачами

работы являются определение границ применения системы охлаждения по принципу ТТ в индукционных печах с холодным тиглем и составление инженерной методики расчета таких систем охлаждения для индукционной печи с холодным тиглем (ИПХТ).

Научная новизна работы заключается в следующем:

1. Теоретически и экспериментально обоснованы возможность и целесообразность использования двухконтурной системы охлаждения холодного тигля вакуумной индукционной печи, основанной на применении эффекта тепловой трубы.

2. На основании исследований на разработанной модели секции ХТ в программном пакете ELCUT установлено неравномерное распределение по сечению тепловых потоков в секции ХТ, учет которого с допустимой точностью может быть осуществлен по среднему значению.

3. Предложена методика расчета двухконтурной системы охлаждения холодного тигля с учетом особенностей работы вакуумных индукционных печей.

Практическая ценность работы заключается в следующем:

1. Даны рекомендации по применению методики расчета двухконтурной системы охлаждения холодного тигля вакуумной индукционной печи, позволяющие определять геометрические, электрические и тепловые параметры секции ХТ с двухконтурной системой охлаждения.

2. Предложены оригинальные конструкции двухконтурной системы охлаждения холодного тигля вакуумной индукционной печи, защищенные патентом РФ на полезную модель.

3. Разработано техническое предложение на создание двухконтурной системы охлаждения для индукционной установки мощностью 160 кВт, предназначенной для плавки металлов с температурой плавления до 2000 0С.

На защиту выносятся следующие положения:

1. На основании исследований на разработанной модели секции ХТ в программном пакете ELCUT установлено неравномерное распределение по сечению тепловых потоков в секции ХТ, учет которого с допустимой точностью может быть осуществлен по среднему значению.

2. Предложены оригинальные конструкции двухконтурной системы охлаждения холодного тигля вакуумной индукционной печи, защищенные патентом РФ на полезную модель, составлены рекомендации по конструированию.

3. Предложена инженерная методика расчета двухконтурной системы охлаждения по принципу тепловой трубы для холодного тигля вакуумной индукционной печи.

4. Разработано техническое предложение на создание двухконтурной системы охлаждения для индукционной установки мощностью 160 кВт, предназначенной для плавки металлов с температурой плавления до 2000 0С.

ГЛАВА 1. Применение систем испарительного охлаждения работающих по принципу тепловой трубы индукционные печи с холодным тиглем.

–  –  –

1.1.1. Основные понятия и область применения ИПХТ.

Идея индукционных печей с холодным тиглем (ИПХТ) была предложена в 1926 году немецкой фирмой «Сименс – Гальске» [6, 7, 8]. Основой ее является выполнение проводящего охлаждаемого тигля с вертикальными разрезами, препятствующими возникновению в тигле кольцевых токов, коаксиально охватывающих загрузку и экранирующие ее от магнитного поля индуктора.

Но для реализации этой идеи необходимо было решить несколько сложных задач:

обеспечить передачу расплаву достаточного количества энергии, необходимого для устойчивого протекания рабочего процесса в условиях контактной теплоотдачи от расплава к холодному тиглю;

увеличить до приемлемых значений КПД, несмотря на электрические потери в тигле;

предотвратить электрические пробои на секции тигля в его ионизационном пространстве.

Это оказалось настолько сложно, что на протяжении многих лет попытки создания работоспособных ИПХТ для плавки металлов не приводили к успеху, и только после систематических исследований ВНИИЭТО (Всесоюзного Научно Исследовательского Института Электротермического Оборудования), начатых в 1961 г., удалось к 1965 г. закончить поисковые работы, завершившиеся созданием устойчиво работающих лабораторных печей. К 1980 году было завершено исследование технологических возможностей ИПХТ, создание инженерных основ их конструирования, разработка и опробование полупромышленных печей (рук. работ. : до 1978г. – Л.Л. Тир, с 1978г. – А.П. Губченко). С 1980 г. начат выпуск печей промышленного назначения [4, 5].

Под индукционной плавкой в ХТ принято понимать процесс, при котором энергия передается расплаву электромагнитным полем сквозь проводящий тигель. Передача энергии электромагнитным полем сквозь проводящий тигель возможна только в двух случаях: когда тигель относительно (глубины проникновения тока в материал) тонкий, либо при выполнении его разрезным (рис. 2) [2,5]. Последний случай является предпочтительным с точки зрения практического применения.

Рис. 2. Холодный тигель с разрезными секциями.

1 – Секция ХТ, 2 – охлаждаемая полость, 3 – расплав.

ИПХТ в основном используется для выплавки сложнолегированных сплавов с большим содержанием компонентов, рафинировочной плавки химически активных и тугоплавких металлов, получения высококачественных фасонных отливок, металлотермического восстановления металлов из их соединений (оксидов, фторидов, хлоридов и т.п.), переработки отходов химически активных металлов и их сплавов, направленной кристаллизации металла при непрерывном получении слитка, получение металлических порошков, остекловывание радиоактивных отходов [1, 3, 9].

1.1.2. Физические и технологические особенности плавки в ИПХТ.

ИПХТ обладают рядом принципиальных особенностей, которые отличают их от печей других типов: выделение тепла по всей боковой поверхности расплава, развитая поверхность металла, интенсивная электромагнитная циркуляция металла. Все эти особенности позволяют обеспечить большую равномерность температуры в объеме расплава и малое содержание металла в гарнисаже, тем самым создавая благоприятные условия для выполнения точных (по химическому составу и массе) плавок.

При обычной (секционной) конструкции тигля переменное электромагнитное поле, распространяющееся от индуктора к садке (рис. 3), наводит в его стенках кольцевые токи, создающие поле противоположного направления. Как говорилось ранее, для прохода электромагнитного поля тигель выполняют секционным, таким образом, чтобы каждая секция была изолирована друг от друга. Данная мера необходима для того, чтобы электромагнитное поле передавалось от индуктора в загрузку, не замыкаясь по пути на ХТ.

В процессе плавки в зависимости от исполнения ХТ (с изолированной внутренней поверхностью, обращенной к расплаву или с неизолированной внутренней поверхностью и контактом расплава с ХТ) в тигле возникают электрические потери в виде джоулевого тепла, которые в совокупности с тепловыми потоками от расплава требуют интенсивного охлаждения ХТ [4, 5].

Рис. 3. Физические основы ИПХТ.

1.1.3. Энергетический баланс ИПХТ.

Энергетический баланс индукционной печи с холодным тиглем (рис. 4) можно представить следующим образом: энергия (рис. 5), поступающая в индуктор, расходуется на электрические потери в индукторе Pэ.и., в стенках холодного тигля Pэ.т. и поддоне Pэ.пд., а также на выделение тепла в загрузке Pз. Это тепло уходит на нагрев загрузки Pпол. И тепловые потери от загрузки: к поду Pт.пд, стенкам холодного тигля Pт.т, и в печное пространство (здесь достаточно будет учитывать потери излучением Pиз.). Отток тепла к стенкам ХТ Pт.т подразделяют на теплопередачу в зоне контакта расплава с тиглем Pт.к и излучение на тигель отжатой от стенок поверхностью металла Pиз1. В таблице 1 отображен энергетический баланс ИПХТ в режиме выдержки для некоторых металлов, полученный опытным путем (диаметр расплава - dр = 120 мм, высота индуктора hи = 100 мм, частота - f = 8000 Гц) [4].

–  –  –

Известны следующие системы охлаждения:

охлаждение холодной технической водой;

охлаждение горячей химически очищенной водой;

испарительное охлаждение;

охлаждение холодной химически очищенной водой;

комбинированная система охлаждения;

замкнутое охлаждение с парообразованием вне детали;

двухконтурная система охлаждения.

Охлаждение холодной технической водой.

До 1950 г. детали металлургических печей охлаждали холодной технической водой. Это наиболее простая система охлаждения, сущность которой заключается в том, что охлаждающая вода, проходя через полость охлаждаемой детали, отбирает от ее стенок определенное количество тепла и при этом нагревается. Расход охлаждающей воды зависит от ряда факторов, основными из которых являются ее качество и конструкция охлаждаемых элементов.

Качество холодной технической воды, используемой для охлаждения металлургических печей большинства заводов, не позволяет допустить ее нагрев в охлаждаемой детали выше температуры 40—45 °С, исходя из условий образования накипи на обогреваемой стенке детали и существенного ухудшения отвода тепла. При температуре, превышающей 45 °С, интенсивно протекает процесс разложения бикарбонатов Са(НС03)2 СаС03 + Н20, карбонат кальция выпадает в осадок, являясь основной составной частью накипи. Температура воды, поступающей на охлаждение, обычно составляет 14—25 °С. Таким образом, в охлаждаемой детали техническая вода нагревается не более чем на 20 °С.

Тепловые нагрузки на охлаждаемые детали металлургических печей достигают весьма значительных величин (до 1044 кВт). При этом расход технической воды для охлаждения этих деталей составляет 15—50 м3/ч.

Охлаждение горячей химически очищенной водой.

Сущность этого способа состоит в том, что для охлаждения элементов печи используют химически очищенную воду с начальной температурой около 70 °С, которая после нагрева в охлаждаемых элементах печи до 95 °С служит теплоносителем для подогрева конденсата, теплофикации и горячего водоснабжения. Циркуляционный контур охлаждающей воды выполнен замкнутым, а потери восполняются химически очищенной деаэрированной водой. Для защиты от повышения давления воды сверх заданного предела в системе охлаждения предусмотрена установка предохранительных переливных труб, через которые удаляются пар и излишки воды. При выключении потребителей тепла часть системы охлаждения или всю ее полностью переключают на холодную техническую воду. Применение горячей химически очищенной воды устраняет ряд недостатков охлаждения холодной технической водой, а именно:

улучшает стойкость охлаждаемых деталей в связи с отсутствием накипи;

сокращает расход электроэнергии для перекачки вследствие уменьшения общего расхода воды;

позволяет частично использовать тепло, ранее теряемое с технической водой;

Вместе с тем система имеет ряд недостатков;

сложность и ненадежность коммуникаций из-за установки дополнительной арматуры;

зависимость системы охлаждения от потребителей тепла, необходимость в связи с этим дополнительного резерва технической воды;

неравномерность тепловых нагрузок в процессе плавки на охлаждаемые элементы затрудняет полное использование тепла и создает трудности в эксплуатации системы.

Охлаждение холодной химически очищенной водой.

Для повышения надежности охлаждения особо ответственных охлаждаемых элементов некоторые специалисты предлагают использовать в качестве охлаждающей среды химически очищенную воду, температура которой ниже 25 °С. При этом возможны две схемы охлаждения:

обычное водяное охлаждение с заменой технической воды химически очищенной в оборотном цикле водоснабжения, где в качестве охлаждающих устройств используются градирни, брызгальные бассейны и др.;

замкнутая система охлаждения с отводом тепла через теплообменник с помощью технической воды.

Первая схема не перспективна, так как через непродолжительное время химически очищенная вода в оборотном цикле подвергается загрязнению, что требует продувки и подпитки свежей химически очищенной водой.

Загрузка...

Замкнутая система с теплообменниками также имеет ряд недостатков:

необходимость установки и эксплуатации теплообменников;

периодическая очистка теплообменников;

невозможность использования тепла охлаждающей воды;

повышенный расход электроэнергии и др.

–  –  –

Испарительное охлаждение металлургических печей было впервые предложено советскими инженерами В 1950 г. система испарительного охлаждения была внедрена на мартеновских печах Донецкого металлургического завода.

Сущность системы испарительного охлаждения заключается в использовании скрытой теплоты парообразования воды для отвода тепла от охлаждаемых деталей. Скрытая теплота парообразования при атмосферном давлении составляет примерно 2260 кДж/кг. Учитывая, что вода в систему охлаждения поступает с некоторым недогревом до кипения, который в зависимости от конструктивных и эксплуатационных условий составляет от 20 до 70 °С, легко подсчитать, что один килограмм воды при испарительном охлаждении отбирает от охлаждаемой детали 2350-2550 кДж тепла, а один килограмм холодной технической воды отбирает от охлаждаемой детали от 40 до 80 кДж.

Таким образом, при переводе на испарительное охлаждение расход воды на охлаждение сократится в 60—100 раз в зависимости от конструктивных и эксплуатационных характеристик системы.

Такое, столь значительное сокращение расхода позволяет применить при испарительном охлаждении глубокую очистку воды, т.е. использовать химически очищенную деаэрированную воду, при кипении которой в охлаждаемых деталях накипи не образуется.

Принципиальная схема испарительного охлаждения представлена на рис.

6. Охлаждаемая деталь 4 соединена двумя трубами с барабаном - сепаратором

1. По опускной трубе 2 вода из барабана-сепаратора подводится к охлаждаемой детали, по подъемной трубе 3 пароводяная смесь отводится в барабансепаратор, где пар отделяется от воды (сепарируется) и поступает по паропроводу 5 к потребителям. Убыль воды в системе восполняется питательной водой, подаваемой в барабан-сепаратор по трубопроводу 6.

При испарительном охлаждении возможно применение естественной циркуляции, основанной на разности плотности воды в опускной трубе и пароводяной смеси в подъемной трубе, и принудительной, осуществляемой циркуляционными насосами.

Испарительное охлаждение обеспечивает увязку расхода охлаждающей воды с тепловыми нагрузками на охлаждаемые элементы печи, так Рис. 6. Схема установкак с увеличением тепловой нагрузки возрастает ки испарительного охциркуляционный расход (в определенных пределаждения.

лах) за счет роста полезного напора, и надежность охлаждения сохраняется. Т.е. при испарительном охлаждении обеспечивается саморегулирование процесса охлаждения. При охлаждении технической водой для обеспечения надежной работы охлаждаемых элементов на протяжении всей кампании работы печи требуется подавать количество воды, соответствующее максимальным тепловым нагрузкам в связи с практической возможностью регулирования расхода воды.

Таким образом, система испарительного охлаждения имеет следующие преимущества:

меньший расход воды на охлаждение за счет использования скрытой теплоты парообразования, что позволяет применять химически очищенную деаэрированную воду;

увеличивается срок службы охлаждаемых деталей и соответственно межремонтный период работы металлургического агрегата за счет применения химически очищенной деаэрированной воды, исключающей образование накипи;

исключаются строительство и эксплуатация водоводов больших диаметров, мощных насосных станций, охладительных устройств (градирен, брызгальных бассейнов и т.п.);

возможность использования тепла охлаждающей воды без осложнения условий эксплуатации благодаря независимости системы охлаждения от потребителей тепла;

существенно снижается расход электроэнергии для перекачки охлаждающей воды в связи с существенным уменьшением ее количества;

при естественной циркуляции допускается кратковременное (в зависимости от емкости барабана-сепаратора и количества вырабатываемого пара) прекращения подачи питательной воды, т.е. появляется независимость от электроснабжения;

уменьшаются капиталовложения на строительство системы, упрощается и удешевляется эксплуатация.

Комбинированная система охлаждения.

Целью разработки комбинированной системы охлаждения было совместить в одной установке наиболее простую и надежную систему испарительного охлаждения с естественной циркуляцией с обеспечением возможности перевода охлаждаемых элементов на принудительную циркуляцию, охлаждение холодной химически очищенной или технической водой.

Комбинированная система охлаждения применяется для металлургических печей и агрегатов, где ответственность охлаждаемых элементов особенно высока.

Схема комбинированной системы охлаждения представлена на рис. 7.

Система включает барабан-сепаратор, резервную емкость, систему подъемных, опускных и циркуляционных трубопроводов, охлаждаемые элементы, группу циркуляционных насосов, теплообменные аппараты. Как видно из рисунка, охлаждаемые элементы могут работать на испарительном охлаждении с естественной или принудительной циркуляцией, охлаждаться холодной химически очищенной или технической водой.

К основным преимуществам данной системы относится возможность обеспечения интенсивного охлаждения и предупреждения выхода из строя группы наиболее ответственных охлаждаемых элементов в период поступления на них максимальных тепловых нагрузок.

К недостаткам системы следует отнести ее громоздкость, повышенную металлоемкость и несколько более высокую стоимость по сравнению с обычной системой испарительного охлаждения.

Рис. 7. Комбинированная система охлаждения:

1 – барабан-сепаратор; 2 – резервная емкость; 3 – охлаждаемые детали; 4 – циркуляционный насос; 5 – теплообменник; 6 – трубопроводы технической воды.

–  –  –

В ней охлаждающими элементами являются двухфазные термосифоны или тепловые трубы.

Двухфазный термосифон (рис. 8) – это герметичная (заваренная с двух сторон) труба, частично заполненная теплоносителем (водой, органическим, металлическим и др.). Часть термосифона находится в зоне обогрева, а другая часть – конденсатор находится вне зоны обогрева. При подводе тепла к тепловоспринимающей части вода в термосифоне закипает, пар поступает в конденсатор, где конденсируется другим охлаждающим агентом. Конденсат возвращается в обогреваемую часть термосифона. Термосифоны (тепловые трубы) получили широкое распространение в технике. Японские фирмы эффективно применяют термосифоны для утилизации тепла дымовых газов металлургических печей и др. Термосифоны позволяют эффективно осуществлять передачу тепловой энергии и трансформацию теплового потока. Основными преимуществами термосифона как охлаждающего элемента металлургической печи являются его автономность и безынерционность работы, благодаря чему он обеспечивает высокую надежность. В случае выхода из строя термосифона в печь не попадает вода. Нет необходимости производить какие-либо ремонтные работы. Контроль целостности термосифона производится по температуре его стенки вблизи конденсата. Для охлаждения вторичного контура могут быть использованы испарительное охлаждение, техническая вода, воздух и т.п.

Термосифоны снабжены конденсаторами с двумя автономными камерами охлаждения, каждая из которых, обеспечивает нормальную работу термосифона. Это позволяет производить ремонт без прекращения охлаждения. При испарительном охлаждении наличие двух камер конденсатора позволяет исключить резервирование технической воды [12].

–  –  –

1.3. Развитие, область применения и конструкции ТТ.

Системы испарительного охлаждения, работающие по принципу тепловой трубы, относятся к так называемым двухконтурным системам испарительного охлаждения, в которых термосифон или тепловая труба является охлаждающим элементом. Основными преимуществами данной системы являются ее автономность, эффективная передача тепловой энергии, безынерционность работы, надежность[10, 11].

Тепловая труба обычно представляет собой герметичную трубу (рис. 9) или камеру разнообразной формы, в которой находится рабочее тело (теплоноситель) в двух фазах: жидкой и паровой. Тепловой поток, поступающий от внешнего источника, вызывает испарение теплоносителя на этом участке трубы, а разница давлений заставляет пар двигаться вверх, где он, попадая в теплообменник с вторичным контуром охлаждения, конденсируется. Под действием гравитации, сконденсировавшийся теплоноситель возвращается обратно, вниз для нового цикла кипение-испарение-конденсация. В качестве теплоносителя могут использоваться различные вещества в жидком состоянии: вода, аммиак, азот, ртуть и.т.д. [10,11].

–  –  –

Количество тепла, которое может быть перенесено в виде скрытой теплоты преобразования, обычно на несколько порядков выше количества, которое может быть перенесено в виде энтальпии рабочей жидкости в обычной конвективной системе. Поэтому тепловая труба может передавать большое количество тепла при относительно малом размере установки. ТТ принято делить на 3 зоны:

испарительная зона, в которой происходит испарение жидкого теплоносителя под действием подводимого теплового потока;

адиабатная или транспортная зона, по которой теплоноситель в состоянии пара переходит из испарительной зоны в зону конденсации, и в состоянии конденсата стекает обратно, в зону испарения;

зону конденсации, где теплоноситель в виде пара конденсируется в жидкость благодаря вторичному контуру теплообмена [11].

Кроме того здесь возможно использовать эффект трансформации теплового потока, при котором за счет увеличения площади теплосъема в конденсаторной зоне можно снизить плотность теплового потока. Данный эффект дает преимущество над проточной системой водоохлаждения, в которой из-за малой площади теплосъема приходиться увеличивать напор воды и соответственно ее расход. В ТТ же из-за эффекта трансформации можно добиться снижения расхода воды при той же отводимой мощности.

Для эффективной работы такого устройства в условиях невесомости или в условиях с затрудненным возвратом конденсата, используются различные конструкции фитиля (проволочная сетка, предназначенная для возврата сконденсировавшегося теплоносителя), а также различные теплоносители [12].

Впервые идея тепловой трубы предложена Гоглером из американской фирмы General Motors Corporation (GMC). В патентной заявке от 21 декабря 1942 г., опубликованной как Патент США № 2350348, 6 июня 1944 г., тепловая труба описывается применительно к холодильной установке (рис.10). В 1963 г.

Другим американским ученым Гоглером, от имени Комиссии по атомной энергии США, представлено устройство, в описании которого впервые используется термин «тепловая труба». По своей сути оно идентично предложенному устройству в патенте Гровера, но отличается, наличием небольшого теоретического анализа процесса и содержит описание результатов экспериментов, проведенных с трубами из нержавеющей стали с фитилями из проволочной сетки и натрием в качестве рабочей жидкости.

Рис. 10. Холодильный агрегат с тепловой трубой запатентованный Гоглером.

1 – ТТ, 2 – корпус, 3 – изоляция, 4 – куски льда, 5 – конденсатор.

Под руководством Гровера в Лос-Аламосской лаборатории в штате НьюМексико была выполнена обширная программа по исследованию и разработке тепловых труб, и ее предварительные результаты были изложены в первой публикации по тепловым трубам [12]. Вслед за этой лабораторией аналогичную работу над натриевой и другими тепловыми трубами начала Лаборатория по атомной энергии в Харуэлле (Великобритания), исследования в Харуэлле были направлены преимущественно на применение тепловых труб в термоионных преобразователях ядерной энергии.

Подобная программа была развернута и в Объединенном ядерном исследовательском центре в Испре (Италия) под руководством Нея и Буссе. Работы в Испре продвигались очень быстро, и эта лаборатория стала самым, активным центром по исследованию тепловых труб за пределами США.

Работы в Испре были связаны с разработкой тепловых труб для подвода теплоты к эмиттерам и отвода теплоты от коллекторов. В этих условиях были нужны трубы, работающие в температурных диапазонах от 1600 до 1800°С (для эмиттеров) и 1000°С (для коллекторов), причем основное внимание было уделено тепловым трубам эмиттеров, разработка которых потребовала решения более сложных задач, связанных с обеспечением их надежности в течение длительного периода эксплуатации.

Первой фирмой, развернувшей серийное производство тепловых труб, была Radio Corporation of Americа RCA [11]. Большинство заказов на ранней стадии работ поступило от правительства США. В течение двухлетнего периода с середины 1964 до середины 1966 г. RCA изготовила тепловые трубы, в которых в качестве материалов стенок корпуса были использованы стекло, медь, никель, нержавеющая сталь, молибден. В качестве рабочих жидкостей применялись вода, цезий, натрий, литий и висмут. Достигнутая максимальная рабочая температура составляла 1650°С.

В течение 1967-1968 гг. появилось несколько статей в научной печати, свидетельствующих о расширении области применения тепловых труб, которые использовались для охлаждения электронных устройств, для кондиционирования воздуха, охлаждения двигателей и т.д. Для этих целей разработаны, в частности, гибкие и плоские тепловые трубы (рис. 11).

Рис. 11. Гибкие тепловые трубы для охлаждения электронных плат.

Главным достоинством тепловой трубы, привлекшим к себе внимание, являлась ее большая тепловая проводимость по сравнению даже с такими прекрасными проводниками теплоты как медь, причем водяная тепловая труба с простым фитилем обладает в сотни раз большей эффективной теплопроводностью, чем медный стержень тех же размеров.

Не все ранние исследования по тепловым трубам были связаны с созданием высокотемпературных труб, велись разработки тепловой трубы для применения на искусственном спутнике, в которой рабочей жидкостью служила вода. Первый полет спутника с тепловой трубой состоялся в 1967 г. Для того, чтобы продемонстрировать успешную работу тепловой трубы в космических условиях, спутник с тепловой трубой из нержавеющей стали и водой в качестве рабочей жидкости был выведен на околоземную орбиту с мыса Кеннеди при помощи ракеты-носителя «Атлас-Эджена». После выхода спутника на орбиту труба автоматически включилась в работу и телеметрические данные о ее работе принимались пятью станциями слежения в течение 14 витков вокруг Земли.

Данные позволили заключить, что тепловая труба работала успешно.

Вслед за первым испытанием тепловой трубы в космосе в 1967 г. она была впервые применена для теплового регулировании спутника Geos-B (рис. 12).

Рис. 12. Тепловые трубы, использовавшиеся в космосе на спутнике GEOS-B 1 – длинная тепловая труба; 2 – крепление трубы; 3 – ответчик дальности и скорости;

4 – стенка лабораторного отсека; 5 – короткая тепловая труба; 6 – ответчики.

На спутнике были использованы две тепловые трубы. В качестве материала корпуса тепловых труб был применен алюминиевый сплав, материала фитиля - алюминиевая сетка. В качестве рабочей жидкости использовался фреон -11. Назначение тепловых труб состояло в снижении до минимума разности температур между различными ответчиками на спутнике. На основании 145суточного периода наблюдений было установлено, что разница между максимальной и минимальной температурами ответчиков была значительно меньше, чем при подобных же условиях на запущенном ранее спутнике Geos-A, на котором не использовались тепловые трубы. Трубы работали в режиме, близком к изотермическому, с высокой эффективностью, в течение всего периода наблюдений.

В 1969 г. были проведены теоретические исследования тепловых труб переменной проводимости для определения таких параметров этих устройств, как размер резервуара, рассмотрены практические вопросы его конструирования и чувствительности к внешним тепловым воздействиям. В это же время в NASA был разработан новый вид тепловой трубы, в которой отсутствовал фитиль. Это вращающаяся тепловая труба (рис.13), в которой для возврата жидкости от конденсатора к испарителю используется центробежная сила. Такая труба может быть использована для охлаждения роторов двигателей и лопаток турбин.

Вращающаяся тепловая труба не имеет тех капиллярных ограничений по возврату жидкости, которые характерны для обычной фитильной тепловой трубы, и ее передающая способность может быть во много раз больше. Получает все большее распространение применение тепловых труб в системах охлаждения электронных приборов в «некосмических областях».

Рис. 13. Вращающаяся тепловая труба в кондиционирующем агрегате.

1 – мотор; 2 – жидкость; 3 – воздух внутри помещения; 4 – вентилятор; 5 – компрессор;

6 – пар; 7 – наружный воздух; 8 – диск.

Дальнейшее развитие тепловых труб можно суммировать следующим образом:

Были разработаны тепловые трубы переменной проводимости специально для использования на космических, объектах. В последних моделях этих труб используется принцип регулирования с активной обратной связью для улучшения времени срабатывания и чувствительности.

Созданы тепловые трубы, работающие в диапазоне от 4 до 2800 К, срок службы которых во всем температурном диапазоне, кроме экстремальных случаев, в общем приемлем.

Европейская организация космических исследований (ESRO) способствовала развитию работ в Европе путем заключения контрактов на разработку систем на тепловых трубах для европейских спутников.

Состоялась Первая международная конференция по тепловым трубам (Штутгарт, 1973 г.), на которой были представлены работы из Голландии, ФРГ, Советского Союза, Чехословакии, Франции, Италии и Великобритании, а также из Соединенных Штатов.

Теория тепловой трубы разработана, главным образом, Коттером, также сотрудником Лос-Аламосской лаборатории. Исследования в лабораториях Соединенных штатов и в Испре велись настолько активно, что в обзоре теории и приложении тепловых труб в 1968 г. приведено более 80 статей по всем аспектам работ над тепловыми трубами. По результатам всех работ удалось показать высокую надежность жидкометаллических тепловых труб при длительной работе (9000 ч) при повышенных температурах (1500°С), были сконструированы тепловые трубы, способные передавать осевые тепловые потоки до 7 кВт/см2 и планировалось более чем вдвое увеличить этот параметр, были получены радиальные тепловые потоки до 400 Вт/см2.

1.4. Применение тепловых труб в электротехнике.

В электротехнике тепловые трубы используются в основном для охлаждения рабочих элементов электроустановок работающих в теплонагруженном режиме. Например центробежные тепловые трубы используются для охлаждения асинхронных двигателей с короткозамкнутым литым ротором (рис. 14), благодаря использованию ТТ в роторе появилась возможность электрического регулирования скорости вращения двигателя [15].

Рис. 14. Асинхронный двигатель с ТТ : 1- жидкость; 2 – вращающийся вал;

3 – статор; 4- ротор; 5 – пар; 6- воздух.

В ряде специальных асинхронных двигателях применение ТТ позволило снизить тепловое сопротивление ротора, за счет чего увеличился тепловой поток от статора к ротору и соответственно уменьшилась температура обмотки статора. Находят применения и классические тепловые трубы с капиллярным насосом для охлаждения обмоток статоров электрических машин. В электротехнической промышленности ТТ успешно применяются для охлаждения высокоскоростных медных контактных выключателей. Так же их применение возможно и для охлаждения трансформаторов, как воздушных, так и маслонаполненных различной мощности. Разработаны системы охлаждения электронных приборов с помощью ТТ, системы тиристоров, устройств для подвижных систем выпрямления, и т.д. [15, 16].

1.5. Применение тепловых труб в электротермии.

В плавильных и нагревательных электротермических установках (ЭТУ) имеются теплонагруженные конструктивные элементы, охлаждение которых связано с определенными трудностями.

В Высшей Технической Школе Ильменау была спроектирована экспериментальная индукционная установка, а именно индуктор с испарительным охлаждением [19, 20, 21]. Характерной особенностью данной установки было то, что индуктор для охлаждения имел 2 отвода, по одному из них образующийся пар поступал в теплообменник, отдавая свое тепло вторичному теплоносителю и в виде конденсата возвращаясь по второму отводу в индуктор. В итоге получалось, что при повышении потерь до 15% и увеличении общего потребления электроэнергии на 2-2,5%, происходил более качественный отбор тепла, что в будущем дает такой установке возможности эффективного технологического использования и обеспечивает значительный экономический эффект.

Так же с целью повышения технико-экономических показателей проведены значительные исследования и внедрения испарительных систем охлаждения дуговых печей, а именно охлаждение наиболее теплонагруженных узлов дуговой электропечи: сводовое кольцо, электродержатели, корпус электропечи.

Кроме этого ТТ внедряются и во вторичные процессы обработки материала, например в кислородном конверторе для увеличения срока службы фурмы (устройства через которое подается кислород), концы которой при больших тепловых потоках от расплава испытывают значительную тепловую нагрузку.

Свойства тепловых труб обеспечивать равномерность температур на внутренней поверхности используется и для создания изотермических печей для выращивания монокристаллов.

Одновременно с этим производились эксперименты и разработки для внедрения тепловых труб в электротермии одним из основных научно исследовательских учреждений в этой области – ВНИИЭТО. Одним из таких применений стало внедрение испарительного охлаждения для отвода тепла от расходуемого электрода вакуумной дуговой печи.

Кроме этого во ВНИИЭТО проводились экспериментальные исследования по внедрению тепловых труб в холодный тигель индукционных установок.

Экспериментальная установка (рис. 15) представляла собой секцию ХТ, в качестве теплоносителя использовалась дистиллированная вода, контроль давления осуществлялся с помощью манометра. Исследовались различные конструкции секции ХТ: со вставкой, позволяющей разделить потоки пара и конденсата и без нее. Результаты исследований (табл. 2) подтвердили возможность использования тепловых труб в качестве системы охлаждения для отвода тепла от тигля [22].

Рис. 15. Схема экспериментальной установки ВНИИЭТО 1 – модель, секция ХТ; 2 – вторичный контур охлаждения; 3 – манометр; 4 – выводы; термоэлектрического датчика; 5 – электронный потенциометр; 6 – индуктор; 7 – металлическая болванка; Г – генератор; С – емкость.

–  –  –

Так же нельзя не отметить некоторые разработки, проводившиеся в московском энергетическом институте (МЭИ), например диссертационные исследования Макарова А.Ю. на тему «Разработка индукционных устройств косвенного нагрева с использованием тепловых труб для термообработки железобетонных изделий» [23,24,25].

1.6. Задачи диссертационной работы.

1. Анализ литературы по характеристикам, методам расчета, особенностям конструкции и применения тепловых труб.

2. Разработка вариантов конструкции двухконтурной системы охлаждения холодного тигля, с использованием принципа тепловой трубы для вакуумных ИПХТ.

3. Разработка методики расчета двухконтурных систем охлаждения для ИПХТ.

4. Экспериментальные исследования двухконтурной системы охлаждения холодного тигля с целью подтверждения разработанной методики расчета.

5. Разработка технического предложения на создание системы двухконтурного охлаждения холодного тигля для индукционной установки мощностью 160 кВт с рабочей температурой до 2000°С.

ГЛАВА II. Особенности применения двухконтурной системы охлаждения по принципу ТТ в ХТ индукционной вакуумной печи.

–  –  –

Типовая методика расчета индукционной печи с холодным тиглем включает в себя электрический и тепловой расчеты параметров системы «индуктор - проводящий тигель – загрузка», в которых рассчитывается потребляемая энергия рабочего процесса, электрические и тепловые потери.

В расчет потерь входит и расчет охлаждения ХТ [21,22,23].

Существующие методы расчета двухконтурных систем охлаждения с достаточной степенью точности описывают все процессы [11], происходящие в них и дают надежные значения рабочих характеристик, но они не учитывают тех особенностей их работы, которые возникают в ней при охлаждении секции холодного тигля:

работа в электромагнитном поле индуктора;

эксцентричное расположение секции ХТ относительно оси индуктора;

возврат конденсата в зону испарения под действием массовой силы, поэтому работа ТТ и предельное значение передаваемой мощности в сильной степени зависит от количества теплоносителя и условии течения пленки конденсата;

расположение зоны конденсации (теплообменника).

Так как задачей диссертационной работы является замена проточной (одноконтурной) системы охлаждения на двухконтурную испарительную, то задачей следующей главы является рассмотрение вопроса применения ТТ в условиях работы ИПХТ и разработка модели для расчета систем охлаждения холодного тигля индукционной печи работающей по принципу тепловой трубы.

–  –  –

Конструктивное исполнение системы двухконтурного охлаждения (тепловой трубы) определяется начальными условиями, т.е. рабочими условиями (отводимый тепловой поток, рабочая температура, габаритный размер и т.д.).

После определения рабочих условий определяется сама конструкция, форма и т.д. Тепловая труба состоит из 4-х компонентов:

Герметичная трубка (обычно цилиндрическая) – рабочий объем фазового перехода жидкости.

Фитиль – приспособление, располагающееся в объеме трубки и увеличивающее интенсивность процесса теплообмена.

Теплообменник – вторичный контур охлаждения, который вместе с верхней частью трубки обеспечивает конденсацию теплоносителя.

Теплоноситель – жидкость отводящая тепло.

Основная идея использования двухконтурного охлаждения в ХТ при постановке задачи заключалась в использовании секции ХТ как объема для тепловой трубы, поэтому в качестве рабочего объема будет использованы медные трубки арочного профиля, из которых обычно и состоит тигель.

Фитиль тепловой трубы имеет несколько назначений: обеспечение каналов для возврата жидкости из конденсатора в испаритель, обеспечение площади пор на поверхности раздела фаз для создания капиллярного давления, необходимого для перекачивания жидкости, улучшение передачи тепла теплопроводностью от внутренней стенки корпуса к поверхности раздела жидкость – пар. Обычно он применяется в системах с затрудненным возвратом теплоносителя из зоны конденсации и представляет собой различные конструкции (рис. 16), поэтому в условиях вертикальной тепловой трубы, т.е. когда возврат теплоносителя происходит под действием гравитационных сил, применение фитиля возможно избежать.

Рис. 16. Формы фитилей, используемых в тепловых трубах.

а – полая артерия; б – спиральная артерия; в – каналы; г – сетка; д – кольцевой концентрический канал; е – серповидный кольцевой канал; ж – каналы и сетка; 1 – паровой канал;

2 – сетчатый фитиль для возврата жидкости; 3 – радиальные канавки; 4 – продольные канавки для возврата жидкости; 5 – сетка с продольными проволоками, прижатая к стенке;

6 – сетка с продольным проволочным каркасом; 7 – каналы для возврата жидкости; 8 – сетчатые фитили с дистанционирующей вставкой; 9 – вставка из нержавеющей стали, припаянная к трубе; 10 – серповидный канал для возврата жидкости; 11 – сетчатый фильтр, припаянный к трубе; 12 – сетчатый фильтр прижатый к трубе.

Теплообменник обеспечивает конденсацию теплоносителя обратно в зону испарения, т.е. следующие его параметры, как скорость циркулирования теплоотводящей жидкости, площадь теплосъема, имеют определяющее значение в процессе теплообмена двухконтурного охлаждения.

В случае с вакуумной индукционной печью теплообменник, или вторичный контур охлаждения, согласно поставленным задачам (обеспечение безопасности и надежности конструкции), по возможности стоит располагать как можно дальше от теплонагруженного узла установки, что позволит не только снизить вероятность возникновения аварийной ситуации, но и эффективнее контролировать процесс охлаждения тигля.



Pages:   || 2 | 3 |
Похожие работы:

«Петров Владимир Сергеевич ЦИФРОВАЯ СИСТЕМА АВТОМАТИЧЕСКОГО ОГРАНИЧЕНИЯ ПОВЫШЕНИЯ НАПРЯЖЕНИЯ СЕТЕЙ 110-750 КВ Специальность 05.14.02 – Электрические станции и электроэнергетические системы Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель: кандидат технических наук, доцент...»

«Валеев Рустам Галимянович ПОВЫШЕНИЕ УРОВНЯ ЭЛЕКТРОБЕЗОПАСНОСТИ В ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ СЕТЯХ НАПРЯЖЕНИЕМ ДО 1000 В ПРИ ОДНОФАЗНЫХ КОРОТКИХ ЗАМЫКАНИЯХ Специальность 05.26.01 «Охрана труда (электроэнергетика)» Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель доктор...»

«ШВЕЦКОВА ЛЮДМИЛА ВИКТОРОВНА ПОВЫШЕНИЕ ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ ЭЛЕКТРОТЕХНИЧЕСКОГО КОМПЛЕКСА ДОБЫВАЮЩЕЙ СКВАЖИНЫ С ВЫСОКОВЯЗКОЙ НЕФТЬЮ Специальность 05.09.03 – Электротехнические комплексы и системы Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель: доктор технических наук, профессор Нурбосынов...»

«СИМОНЯН Левон Ашотович Экономические проблемы развития электроэнергетического хозяйства стран Совета сотрудничества арабских государств Персидского залива (1970-2013 гг.) (08.00.14 – мировая экономика) Диссертация на соискание ученой степени кандидата экономических наук Научный руководитель – кандидат экономических наук Смирнова Галина Ивановна Москва – ОГЛАВЛЕНИЕ Введение Глава I....»

«КОРЖОВ ДМИТРИЙ НИКОЛАЕВИЧ ОБЕСПЕЧЕНИЕ ЭЛЕКТРОМАГНИТНОЙ СОВМЕСТИМОСТИ В СИСТЕМАХ ЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЯ ПРОМЫШЛЕННЫХ ПРЕДПРИЯТИЙ С ЭЛЕКТРОУСТАНОВКАМИ ИНДУКЦИОННОГО НАГРЕВА Специальность: 05.14.02 – «Электрические станции и электроэнергетические системы» диссертация на соискание ученой степени кандидата...»

«Сапига Вячеслав Владимирович УДК 621.822.114 – 621.822.5 ОБЕСПЕЧЕНИЕ РАБОТОСПОСОБНОСТИ СУДОВОГО ВАЛОПРОВОДА ПРИ ОБВОДНЕНИИ СМАЗОЧНОГО МАСЛА В ПОДШИПНИКАХ 05.05.03 Двигатели и энергетические установки Диссертация на соискание учёной степени кандидата технических наук Научный руководитель: к.т.н., доцент И.В. Логишев Одесса – 2015 СОДЕРЖАНИЕ ПЕРЕЧЕНЬ УСЛОВНЫХ ОБОЗНАЧЕНИЙ, СИМВОЛОВ, ЕДИНИЦ, СОКРАЩЕНИЙ И ТЕРМИНОВ. 6 ВВЕДЕНИЕ.. 9 РАЗДЕЛ 1....»

«Валеев Рустам Галимянович ПОВЫШЕНИЕ УРОВНЯ ЭЛЕКТРОБЕЗОПАСНОСТИ В ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ СЕТЯХ НАПРЯЖЕНИЕМ ДО 1000 В ПРИ ОДНОФАЗНЫХ КОРОТКИХ ЗАМЫКАНИЯХ Специальность 05.26.01 «Охрана труда (электроэнергетика)» Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель доктор...»

«НИКИТИН ЕВГЕНИЙ ЕВГЕНЬЕВИЧ УДК 697.341 ПОВЫШЕНИЕ ЭНЕРГЕТИЧЕСКОЙ ЭФФЕКТИВНОСТИ СИСТЕМ ЦЕНТРАЛИЗОВАННОГО ТЕПЛОСНАБЖЕНИЯ 05.14.01 Энергетические системы и комплексы Диссертация на соискание научной степени доктора технических наук Научный консультант – доктор технических наук, академик НАН Украины Карп И.Н. Киев – 2015 СОДЕРЖАНИЕ СПИСОК СОКРАЩЕНИЙ И ОБОЗНАЧЕНИЙ ВВЕДЕНИЕ ГЛАВА 1. СОСТОЯНИЕ ПРОБЛЕМЫ ПОВЫШЕНИЯ ЭНЕРГОЭФФЕКТИВНОСТИ...»

«ТАВАРОВ САИДЖОН ШИРАЛИЕВИЧ ЗАЩИТА ЛИНЕЙНОГО ПЕРСОНАЛА, ОБСЛУЖИВАЮЩЕГО ЛИНИИ ЭЛЕКТРОПЕРЕДАЧИ НАПРЯЖЕНИЕМ 500 кВ В РЕСПУБЛИКЕ ТАДЖИКИСТАН Специальность 05.26.01 – «Охрана труда (электроэнергетика)» ДИССЕРТАЦИЯ на соискание учёной степени кандидата технических наук Научный руководитель –...»

«Шаровина Светлана Олеговна АДАПТИВНОЕ УПРАВЛЕНИЕ ТЕМПЕРАТУРНЫМ ПРОФИЛЕМ РЕКТИФИКАЦИОННОЙ КОЛОННЫ ТАРЕЛЬЧАТОГО ТИПА 05.13.06. – Автоматизация и управление технологическими процессами и производствами (по отраслям: энергетика) Научный руководитель: д.т.н., профессор В. П. Шевчук Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук МОСКВА – 2014 С О ДЕ РЖ АН И Е СПИСОК СОКРАЩЕНИЙ ВВЕДЕНИЕ 1 АНАЛИЗ...»

«Соломахо Ксения Львовна ПРИМЕНЕНИЕ МЕТОДА ГЛАВНЫХ КОМПОНЕНТ ДЛЯ ПРОГНОЗИРОВАНИЯ ОБЪЕМОВ ЭЛЕКТРОПОТРЕБЛЕНИЯ ЭНЕРГОСБЫТОВОГО ПРЕДПРИЯТИЯ Специальность 05.09.03 – “Электротехнические комплексы и системы” Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель – доктор...»

«Зайцев Павел Александрович Средства температурного контроля для современных ЯЭУ Специальность – 05.14.03«Ядерные энергетические установки, включая проектирование, эксплуатацию и вывод из эксплуатации» Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный...»

«04.2.01 0 6 0 3 1 4 БОЛДЫРЕВ ИЛЬЯ АНАТОЛЬЕВИЧ РАЗРАБОТКА И ИССЛЕДОВАНИЕ ИНФОРМАЦИОННОИЗМЕРИТЕЛЬНОЙ СИСТЕМЫ ДЛЯ УПРАВЛЕНИЯ ПРОЦЕССОМ АБСОРБЦИИ 05.11.16 Информационно-измерительные и управляющие системы (по отраслям) Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель: доктор технических наук, профессор Желбаков И. Н. Москва, 2010 СОДЕРЖАНИЕ Введение 1. Анализ...»

«Суворова Ирина Александровна ВЫБОР СЕЧЕНИЙ ПРОВОДНИКОВ И РАЦИОНАЛЬНЫХ НАПРЯЖЕНИЙ РАСПРЕДЕЛИТЕЛЬНЫХ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ СЕТЕЙ В СОВРЕМЕННЫХ УСЛОВИЯХ Специальность 05.14.02 Электростанции и электроэнергетические системы ДИССЕРТАЦИЯ на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель доктор технических наук, профессор В.В.Черепанов Киров, 2015 2 Содержание СОДЕРЖАНИЕ Введение Глава 1 Анализ состояния распределительных...»

«УДК. 621.039.51 Дружаев Андрей Александрович Интегрированные математические модели активных зон ядерных реакторов для контроля распределения энерговыделения в режиме реального времени Специальность 05.14.03 Ядерные энергетические установки, включая проектирование, эксплуатацию и вывод из эксплуатации Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель: Доктор физико-математических...»

«Егоров Денис Эдуардович СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ МЕТОДОВ РАСЧЕТА МНОГОФУНКЦИОНАЛЬНЫХ ФИЛЬТРОКОМПЕНСИРУЮЩИХ УСТРОЙСТВ ДЛЯ СЕТЕЙ 10 0,4 КВ Специальность: 05.14.02 «Электрические станции и электроэнергетические системы» Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель – Доктор технических наук, профессор В. П. Довгун Красноярск 2015 ОГЛАВЛЕНИЕ ОГЛАВЛЕНИЕ ВВЕДЕНИЕ ГЛАВА 1 Проблемы обеспечения качества...»

«Чижма Сергей Николаевич СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ МЕТОДОВ И СРЕДСТВ КОНТРОЛЯ КАЧЕСТВА ЭЛЕКТРОЭНЕРГИИ И СОСТАВЛЯЮЩИХ МОЩНОСТИ В ЭЛЕКТРОЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ СИСТЕМАХ С ТЯГОВОЙ НАГРУЗКОЙ Специальность 05.14.02 – Электрические станции и электроэнергетические системы ДИССЕРТАЦИЯ на соискание ученой степени доктора технических наук Научный консультант: Черемисин Василий Титович, доктор технических наук, профессор ОМСК 2014 СОДЕРЖАНИЕ ВВЕДЕНИЕ 1....»

«ТАВАРОВ САИДЖОН ШИРАЛИЕВИЧ ЗАЩИТА ЛИНЕЙНОГО ПЕРСОНАЛА, ОБСЛУЖИВАЮЩЕГО ЛИНИИ ЭЛЕКТРОПЕРЕДАЧИ НАПРЯЖЕНИЕМ 500 кВ В РЕСПУБЛИКЕ ТАДЖИКИСТАН Специальность 05.26.01 – «Охрана труда (электроэнергетика)» ДИССЕРТАЦИЯ на соискание учёной степени кандидата технических наук Научный руководитель –...»

«Шуткин Олег Игоревич ЭКОЛОГО-ЭКОНОМИЧЕСКАЯ ОЦЕНКА КОНКУРЕНТОСПОСОБНОСТИ ПРОЕКТОВ СОЛНЕЧНОЙ ЭНЕРГЕТИКИ В РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ Специальность: 08.00.05 Экономика и управление народным хозяйством (экономика природопользования) Диссертация на соискание ученой степени...»

«ПЕТРОВ ИЛИЯН ИВАНОВ Эволюция структур мировых и европейских энергетических рынков и перспективы развития газотранспортных сетей в Юго-Восточной Европе с участием Болгарии и России Специальность 08.00.14 „Мировая экономика Диссертация на...»









 
2016 www.konf.x-pdf.ru - «Бесплатная электронная библиотека - Авторефераты, диссертации, конференции»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.