WWW.KONF.X-PDF.RU
БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА - Авторефераты, диссертации, конференции
 

Pages:   || 2 | 3 | 4 | 5 |

«ПРОЦЕССОВ В ВОЗДУШНО-ТЕПЛОВЫХ ПРОТИВООБЛЕДЕНИТЕЛЬНЫХ СИСТЕМАХ ПРИ КРИТИЧЕСКОМ И ОКОЛОКРИТИЧЕСКОМ РЕЖИМАХ ТЕЧЕНИЯ ...»

-- [ Страница 1 ] --

Национальная академия наук

Украины

Институт проблем моделирования в энергетике им. Г.Е.Пухова

УДК 681.14 : 621.31

ШЕСТАКОВ Алексей Александрович

на правах рукописи

МАТЕМАТИЧЕСКОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ ГИДРАВЛИЧЕСКИХ

ПРОЦЕССОВ В ВОЗДУШНО-ТЕПЛОВЫХ

ПРОТИВООБЛЕДЕНИТЕЛЬНЫХ СИСТЕМАХ ПРИ КРИТИЧЕСКОМ И



ОКОЛОКРИТИЧЕСКОМ РЕЖИМАХ ТЕЧЕНИЯ

01.05.02 – математическое моделирование и вычислительные методы диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук

Научный руководитель:

Винничук Степан Дмитриевич доктор технических наук, старший научный сотрудник Киев – 2015 г.

СОДЕРЖАНИЕ

ПЕРЕЧЕНЬ УСЛОВНЫХ ОБОЗНАЧЕНИЙ…………………………………..

ВВЕДЕНИЕ………………………………………………………………………

1. Воздушно – тепловая противообледенительная система как гидравлическая сеть……………………………………….………………

1.1. Обзор существующих методик расчёта раздаточных трубопроводов.………………………………………………………. 17

1.2. Конструктивный элемент ГРС ВТ ПОС внезапное расширение канала. Состояние вопроса.………………………………………….. 38

1.3. Выводы………………………………………………………………. 41

2. Математическая модель газораспределительной системы ВТ ПОС

2.1. Типовая конструкция газораспределительной сети ВТ ПОС…….. 50

2.2. Математические модели первой группы конструктивных элементов ГРС ВТ ПОС.……………………………………………... 51 2.2.1. Математическая модель конструктивного элемента ГРС ВТ ПОС – внезапное расширение канала (потока)………… 57 2.2.2. Описание гидравлического стенда и методики проведения эксперимента, при создании математической модели гидравлического элемента сети - внезапное расширение канала (потока)………………………………………………… 63 2.2.3. Уточнение математической модели внезапного расширения канала для сжимаемой жидкости на основе экспериментальных данных………………………………… 64

2.3. Математические модели второй группы конструктивных элементов ГРС ВТ ПОС..…………………………………………….. 68

2.4. Математические модели третей группы конструктивных элементов ГРС ВТ ПОС……………………………………………… 69 2.4.1. Общая структура математической модели выходного отверстия без транзитного потока воздуха……………….

2.4.2. Общая структура математической модели выходного отверстия при наличии транзитного потока воздуха ……. 74

2.5. Общая структура математической модели ГРС ВТ ПОС ………… 77

2.6. Выводы………………………………………………………………... 89

3. Экспериментальное исследование характеристик конструктивных

–  –  –

ВВЕДЕНИЕ

Актуальность темы. В настоящее время большое значение уделяется энергоэффективности самолета и в частности уменьшению количества воздуха, которое отбирается от маршевых силовых установок (СУ) на самолетные нужды. Известно, что при отборе воздуха от маршевой силовой установки мощность двигателя существенно снижается. Одним из основных потребителем воздуха является воздушно-тепловая противообледенительная система (ВТ ПОС), которая обеспечивает подвод необходимого количества тепла к заданной поверхности противообледенителя. В связи с этим, уменьшение количества воздуха, отбираемого от маршевой СУ на нужды ВТ ПОС, при сохранении её эффективной работы, является актуальной технической задачей.

Количество воздуха для эффективной работы ВТ ПОС определяется на основании теплового расчета, при котором определяется необходимая величина теплового потока для каждого участка. При проектировании ВТ ПОС учитывается ошибка гидравлического расчета раздаточного трубопровода (РТ) и с учетом её величины определяется необходимое количество воздуха, при котором обеспечивается эффективная работа противообледенительной системы. Фактическое значение количества воздуха, которое поступает на каждый участок из РТ, определяется на основании результатов гидравлических расчетов РТ. В настоящее время известны математические модели расчета РТ таких авторов как: А.Д. Альтшуль, К.К. Баулин, П.И. Быстров, Д.А. Бутаев, Г.Ф. Глотов, М.И. Гримитлин, Л.Н. Дудинец, И.Е. Идельчик, В.А. Кащеев, Ю.Н. Константинов, Б.Н. Лобаев, В.С. Михайлов, Я.Т. Ненько, Ю.И. Поспелов, В.В. Смыслов, В.Н. Талиев, В.И. Ханжонков, Ю.И. Шевчук и т.д.

Данные модели позволяют определить суммарное количество воздуха через РТ при критических и околокритических режимах течения с ошибкой 30-50 %. В данных моделях еще более грубым есть определение распределение истечения воздуха вдоль РТ. В связи с этим для гарантии безопасности полетов в условиях естественного обледенения количество воздуха, отбираемого от двигателей на нужды ВТ ПОС при проектировании системы, рассчитывается «с запасом».





Экспериментально установлено, что кроме РТ существуют значительные отклонения при определении параметров потока (Р, G) при критических режимах течения так же для конструктивного элемента (КЭ) внезапное расширение канала.

Учитывая, что ГРС ВТ ПОС конструктивно формируется из ряда типовых элементов, для каждого из которых строиться своя математическая модель гидравлических процессов актуальной научно-прикладной задачей является разработка таких математических моделей элементов гидравлической распределительной сети (ГРС) ВТ ПОС и системы в целом, которые бы адекватно описывали параметры потока (Р, G) на всех эксплуатационных режимах работы ВТ ПОС с отклонением, соизмеримым с ошибкой приборов используемых при измерениях, как суммарного количества воздуха, которое поступает в РТ, так и его распределение вдоль раздаточного трубопровода.

Использование данных моделей при гидравлических расчетах ГРС ВТ ПОС должно позволять получать информацию, на основании которой было бы возможно обоснование конструкции противообледенительной системы, при которой обеспечивается подведение необходимого количества тепла точно к заданному участку, что позволит уменьшить количество воздуха отбираемого от двигателя, при сохранении эффективности ВТ ПОС.

Связь программы с научными программами, планами, темами.

Диссертационная работа выполнена в соответствии с «Государственной комплексной программой развития авиационной промышленности Украины до 2010 года», утвержденной Постановлением Кабинета министров Украины от 12.12.2001 г. № 1665-25. Исследования выполнены в Институте проблем моделирования в энергетике им. Г.Е. Пухова НАН Украины в рамках научно – исследовательских работ по теме «Методи і засоби моделювання при проектуванні малих теплоенергетичних систем» (шифр ЦИКЛОД – 5, № г/р 0105U000999) 2005-2007 г.г., в которой автор был исполнителем раздела 7, а также в Авиационном научно – техническом комплексе им. О. К. Антонова, в рамках работ экспериментальных и научно исследовательских работ по созданию самолёта АН 148 – 200 № 000.00.757.223ПМ «Программа гидравлических испытаний раздаточных трубопроводов применяемых в воздушно – тепловых противообледенительных системах» 2005-2009 г.г., которая была выполнена под руководством автора. Экспериментальная часть работы была проведена в лаборатории Экспериментально исследовательского отела АНТК им. О. К. Антонова на специально созданных гидравлических стендах 2005-2009 г.

Цель и задачи исследования. Цель состоит в решении актуального и важного научно-прикладного задания разработки математических моделей элементов ГРС ВТ ПОС и системы в целом, которые бы адекватно описывали параметры потока на всех эксплуатационных режимах работы ВТ ПОС с отклонением, соизмеримым с ошибкой приборов используемых при измерениях, как суммарного количества воздуха, которое поступает в РТ, так и его распределение вдоль раздаточного трубопровода.

Для решения поставленного научно-прикладного задания в диссертации были сформулированы и решены следующие задачи:

1. выполнить критический анализ существующих математических моделей и обосновать требования к необходимым математическим моделям, которые описывают гидравлические процессы в элементах ВТ ПОС и оценить возможность их применения для случаев критических и околокритических режимов течения.

2. Исследовать факторы, влияющие на потерю полного давления при внезапном расширении канала и при выходе потока из выходных отверстий раздаточного трубопровода, с помощью разработанной программы экспериментальных исследований.

3. Разработать математическую модель и провести её верификацию для спроектированного расходомерного устройства позволяющего выполнять корректные замеры вытекающего воздуха из выходных отверстий раздаточного трубопровода при докритических и критических режимах течения.

4. Разработать математическую модель ВТ ПОС, включая модели элементов внезапное расширение канала и раздаточный трубопровод и на основе экспериментальных данных выполнить проверку их адекватности.

5. Провести анализ и предложить эффективный алгоритм расчета ГРС ВТ ПОС с учетом ее специфики.

6. Разработать расчетный модуль гидравлического расчета элементов ВТ ПОС и интегрировать его в состав программного комплекса “СетьВЭ”, созданного в ИПМЭ им. Г.Е. Пухова НАН Украины.

является воздушно-тепловая Объектом исследования противообледенительная система современных самолётов.

является математическая модель Предметом исследования квазистационарных гидравлических процессов в элементах ВТ ПОС современных самолётов и системы в целом.

Методы исследования: при выполнении диссертационной работы были использованы: методы теории систем при исследовании процессов в раздаточном трубопроводе, методы математического моделирования при обосновании модели гидравлических процессов в элементе «внезапное расширение канала», основные положения теории многофакторного эксперимента и теории ошибок при получении тарировочной характеристики расходомерного устройства (РУ), предназначенного для измерения расхода сжимаемой жидкости, которая вытекает из близкорасположенных выходных отверстий раздаточного трубопровода при критическом и околокритическом перепаде давления, методы прикладной статистики при обработке экспериментальных данных, компьютерное моделирование при решении конкретных прикладных задач.

Научная новизна полученных результатов состоит в следующем:

Предложена математическая модель РТ, как основного элемента ГРС ВТ ПОС, которая в отличии от известных основана на модели одномерного движения с трением сжимаемой жидкости в трубе постоянного сечения при постоянной полной температуре, где для определения потерь полного давления используется коэффициент гидравлического сопротивления, рассчитанный для несжимаемой жидкости (метод приведенной длины).

Использование предложенной модели РТ при проектировании ВТ ПОС позволяет обеспечить поступление необходимого количества воздуха в заданный объем ВТ ПОС на всех режимах функционирования системы, за счет чего уменьшается количество необходимого для ВТ ПОС воздуха и повышается энергоэффективность самолета.

Впервые получено математическое описание гидравлических процессов для выходного отверстия РТ как особого вида тройника для случаев транзитного потока сжимаемой жидкости и без него, который, в отличие от известных, позволяет получить корректные результаты расчета во всем диапазоне скоростей воздуха на выходном отверстии. Определены факторы, влияющие на величину коэффициента гидравлического сопротивления, на основании которых получена математическая зависимость для коэффициента гидравлических потерь и получены численные значения. С учетом экспериментальных данных определена область его применения, которая характеризуется следующими диапазонами значений для выделенных факторов: Reотв (критерий Рейнольдса для отверстия) 1•104 Reотв 1•105; Reтр (критерий Рейнольдса для трубопровода) 6,5•102 Reтр 8,5•105; Ратм/Рабс ст (отношение давления в объеме куда вытекает воздух к абсолютному статическому давлению в РТ перед выходным отверстием) 0,3 Ратм/Рабс.ст 0,8; d/D (отношение диаметров отверстия и трубопровода) 3•10-2 d/D 12•10-2, что охватывает весь диапазон работы ВТ ПОС. Сравнение результатов расчета режимов работы РТ, при использовании предложенного описания процессов в выходном отверстии, показало, что для всего диапазона режимов максимальное отклонение рассчитанного значения расхода через отверстие не превышает 5%, а суммарное значение расхода через все отверстия – 3%, что является достаточным для определения необходимых диаметров выходных отверстий, а также подтверждает адекватность как математического описания гидравлических процессов для выходного отверстия, так и математической модели РТ в целом.

Впервые предложена новая математическая модель гидравлических процессов в элементе внезапное расширение трубопровода круглого сечения (внезапное расширение канала), в которой внезапное расширение n заменяется множеством внезапных расширений с равномерно увеличивающейся площадью сечения, где обеспечивается равенство суммарного коэффициента сопротивления для общего внезапного расширения, рассчитанной согласно формулы Бордо – Карно. Расчеты полученные с помощью предложенной математической модели были подтверждены экспериментально для соотношения диаметров (большего к меньшему), не превышающих 3, при этом для корректного расчета число разбиения n достаточно выбрать равным 20. Использование данной (всережимной) математической модели обеспечивает корректное моделирование гидравлических процессов в этих элементах для всех режимов течения, включая критические, при этом отклонение определения потерь давления на элементе не превышает 2%, что существенно расширяет область её применения.

Разработана математическая модель гидравлических процессов в предложенном расходомерном устройстве предназначенном для измерения расхода сжимаемой жидкости, вытекающей из близко расположенных выходных отверстий РТ (диаметры отверстий от 0,9 мм до 3,8 мм) при критическом и докритическом перепаде давления на них, на основании которой получены тарировочные характеристики. При моделировании устройство представлено элементами: насадка, камера, сетка, модели процессов в которых известны, и выходной трубкой, для которой коэффициент гидравлического сопротивления определялся по экспериментальным данным. Для обеспечения точности измерений расхода используются три выходных трубки диаметром 4, 8 и 12 мм для измерений количества воздуха 0,25 3 кг/ч, 3 20 кг/ч и 20 50 кг/ч соответственно. На основании измерения расходов с помощью РУ на всех выходных отверстиях РТ экспериментально подтверждено, что отклонение суммарного значения расхода воздуха не превышает 2% от суммарного расхода, измеренного сертифицированной трубкой Вентури.

Практическое значение полученных результатов.

- Предложенная модель раздаточного трубопровода при проектировании ВТ ПОС позволяет уменьшить количество необходимого для ВТ ПОС воздуха при сохранении ее эффективности. Для самолетов АН–148/АН–158 уменьшение количества отбираемого от двигателя воздуха составляет 30%, что значительно улучшает энергоэффективность самолетов данного типа.

- Создан расчетный модуль гидравлического расчета ГРС ВТ ПОС, который интегрирован в программный комплекс расчета ГРС КСКВ, а также автономная компьютерная программа, которая используется при инженерных расчетах РТ.

- Результаты инженерных расчетов используются при проектировании ВТ ПОС для подбора геометрических параметров РТ, в частности количества и размера выходных отверстий, вскрытых на боковой поверхности, при которых обеспечивается нормальное функционирование ВТ ПОС для разных режимов полета.

- Спроектировано РУ для измерения расхода сжимаемой жидкости вытекающей из выходных отверстий РТ, при критическом и до критическом перепаде давления на них, для которого, на основании разработанной математической модели расходомерного устройства, получена его гидравлическая тарировачная характеристика. При соответствующем подборе выходных трубок на РУ профиль скорости потока, который вытекает из отверстия не деформируется, и достигается нужная для инженерных расчетов точность замера.

- Результаты работы внедрены на ГП Антонов, и использовались при проектировании ВТ ПОС планера самолетов АН–158, АН–178 и АН–132, а также для проектирования ГРС ВТ ПОС маршевой двигательной установки самолета АН–70 и системы кондиционирования АН–178, АН–132.

Личный вклад соискателя все результаты диссертационной работы, которые вынесены на защиту, получены автором самостоятельно. В работах, опубликованных в соавторстве, автору принадлежит: [19] – анализ возможности моделирования выходного отверстия в РТ ВТ ПОС как тройник при критическом и до критическом истечении. [21] – выполнена обработка экспериментальных данных и разработана математическая модель выходного отверстия РТ без транзитного потока. [22] – разработана математическая модель гидравлического элемента ГРС – внезапное расширение канала. [53, 92]

– выполнен анализ корректности замены группы выходных отверстий одним эквивалентным по площади. [90] – разработана математическая модель гидравлической распределительной сети ВТ ПОС современных самолетов.

Апробация. Основные результаты работы докладывались и обсуждались на ежегодных научных конференциях Института проблем моделирования в энергетике им. Г. Е. Пухова НАН Украины в 2008, 2009, 2013 и 2014 г.г., а также на ХІV международной научно-технических конференции АС ПГП “Промислова гідравліка і пневматика” (Одесский национальный политехнический университет г. Одесса, 2013 г.).

Публикации. Основное содержание диссертационной работы и ее результаты отображены в опубликованных научных работах. Все теоретические и практические результаты, которые составляют основное содержание диссертационной работы и выносятся на защиту, получены автором самостоятельно. По теме диссертации опубликовано 11 научных работ, из которых: 6 статей (5 статей в изданиях, которые входят в перечень научных профильных изданий Украины, в т.ч. 1 статья в журнале, индексованному в международных наукометрических базах данных; 1 статья в заграничном периодическом журнале) и 5 материалов и тезисов докладов на научных конференций.

Структура и объём диссертации. Диссертация состоит из введения, 4 разделов, выводов, списка использованных источников и 5 приложений. Общий объем диссертации 217 стр., из которых основное содержание работы изложено на 150 стр. Диссертация содержит 25 рис. и 12 таблиц. Список использованных источников включает 94 наименований.

РАЗДЕЛ 1

ВОЗДУШНО – ТЕПЛОВАЯ ПРОТИВООБЛЕДЕНИТЕЛЬНАЯ

СИСТЕМА КАК ГИДРАВЛИЧЕСКАЯ СЕТЬ.

Проведенный анализ современных ВТ ПОС показал, что подобные системы состоят из типовых конструктивных элементов гидравлические характеристики которых известны и широко представлены в литературе.

Согласно [17] до 80% потерь полного давления потока в ГРС современных самолётов может происходить в местных сопротивлениях, в связи с чем, корректный расчёт подобных конструктивных элементов существенно повышает точность расчёта всей ГРС. При этом основной характеристикой КЭ при гидравлическом расчете является коэффициент гидравлического сопротивления (), который для большинства элементов был получен для несжимаемой жидкости.

Раздаточные трубопроводы используются для распределения горячего воздуха вдоль обогреваемой поверхности противообледенителя. В зависимости от конструктивного исполнения противообледенителя, направления струи газа выходящего из выходного отверстия РТ, отношения величины выходного отверстия к расстоянию до противообледенителя (внешней обшивки), внешнего обтекания потока и т.д., на внешней и внутренней поверхностях противообледенителя устанавливается уникальное тепловое состояние, которое также зависит от многих внешних факторов: скорость и высота полёта, температура наружного воздуха, водность и т.п.

В виду того, что исследования ГРС ВТ ПОС на натурных объектах в условиях естественного обледенения сопряжены с риском появления аварийной ситуации и проблемами измерения гидравлических характеристик потока в системе, предпочтительнее проводить экспериментальные исследования гидравлических характеристик системы на натурном стенде. Результаты таких испытаний могут быть использованы для разработки математической модели гидравлических характеристик ГРС ВТ ПОС и применяться для всех возможных режимов полета.

Загрузка...

В настоящее время при исследовании гидравлических характеристик системы используется два подхода, основанные на гидравлике и механике жидкости, которая в настоящее время преобразовалась в численные методы расчёта.

Первый подход (основан на гидравлике). Математическая модель описания гидравлических процессов основанная на гидравлике жидкости указывает на то, что при описании процессов происходящих в жидкости используются:

- критериальные уравнения подобия;

- уравнение Бернулли;

- уравнение неразрывности;

- уравнение истечения из выходного отверстия;

- коэффициенты гидравлических потерь, полученные в экспериментах.

Система уравнений, используемая для описания гидравлических процессов происходящих в РТ, содержит в себе неизвестные коэффициенты которые, благодаря проведённым опытам и соответствующей обработки полученных результатов удалось систематизировать, получив для различных видов РТ и режимов течения определённые зависимости.

Практически все исследователи, в своих работах, различают два основных момента при расчёте РТ, а именно:

1. определение изменения параметров потока вдоль РТ, в частности изменение статического давления. Большинство исследователей полагает, что основная сила, влияющая на истечение жидкости из РТ, возникает от разности статических давлений жидкости внутри и снаружи РТ. Для этих целей используются уравнения Бернулли и неразрывности;

2. определение коэффициента гидравлических потерь или коэффициента расхода, при определении количества вытекающего из выходного отверстия РТ жидкости, которые, в свою очередь, сами являются функциями критерия подобия – числа Re:

Данный поход используется преимущественно при расчёте РТ являющихся составной частью ГРС, поскольку используемые алгоритмы расчёта РТ формализованы, а опытные коэффициенты, обобщенные используя теорию подобия, могут применяться во всём исследуемом диапазоне, вне зависимости от геометрических размеров РТ и режимов течения.

Второй подход (основан на механике жидкости). При расчёте обтекания поверхностей сложной формы, при большом градиенте давлений и температур в жидкости и для получения более детальной картины течения в определённых зонах, наиболее эффективным является математическая модель основанная на механики жидкости принципе или получивших в настоящее время популярность – численных методах.

Основу данной модели составляют:

1. численное решение уравнение Навье – Стокса, при этом существует как минимум несколько теорий турбулентности, каждая из которых адекватно описывает процессы происходящие в РТ при строго определённых начальных и граничных условиях;

2. вид расчётной сетки и размер расчётных ячеек, в зависимости от которых при прочих равных условия результаты расчёта могут отличаться в разы.

численных методов К недостаткам использования при создании математической модели РТ следует отнести тот факт, что данные методы не совсем корректно работают при сильно развитом турбулентном течении (Re 4000), а так же при режиме течения близком к критическому и скоростям потока равным скорости звука в потоке жидкости, поскольку численные методы не допускают внезапного изменения какого либо параметра потока, что имеет место при вихреобразовании турбулентного потока жидкости.

В связи с выше изложенным создание математической модели РТ при критических и околокритических перепадах давления на выходных отверстиях РТ основанного на гидравлике жидкости, является наиболее корректным и отвечающим основным требованиям для создания математической модели РТ используемого как элемент ГРС ВТ ПОС, а именно:

- точность математической модели достаточна для инженерных расчётов;

- гидравлическое подобие течения позволяет использовать имеющиеся результаты испытаний для большого диапазона режимов и различных конструктивных исполнений РТ;

- возможность формализировать алгоритм расчёта параметров жидкости в РТ;

- интеграция расчётной математической модели РТ в существующие программы расчеты ГРС в виде расчётного элемента при минимизации исходных данных (геометрии РТ и граничных условиях);

- время выполнения расчёта в разы меньше чем при расчёте на основе конечно-разностных методах;

- простота анализа полученных в результате расчёта параметров потока.

Для создания математической модели таких КЭ ГРС ВТ ПОС как раздаточный трубопровод и внезапное расширение канала необходимо выполнить анализ существующих в настоящее время методов расчёта данных КЭ с целью возможности их использования при гидравлическом расчёте ГРС.

1.1. Обзор существующих методик расчёта раздаточных трубопроводов.

Согласно [67], одним из первых учёных разработавших основы теории движения тела переменной массы и опубликовавшим в 1897 г. свою первую работу [61] был проф. И.В. Мещерский.

В своей работе он не только подробно рассмотрел различные случаи движения тела переменной массы, но также дал практические рекомендации. В 1904 г. проф. И.В. Мещерским была опубликована работа [62], в которой он развил исследования, начатые им в предыдущем труде.

В 1937 г. проф. Я.Т. Ненько вывел уравнение движения жидкости переменной массы для целого потока и применил его решения для расчёта перфорированных трубопроводов с непрерывной раздачей жидкости по пути.

Он также установил критерии классификации трубопроводов по длине. В том же году проф. И.М. Коновалов, используя закон количества движения, получил уравнение движения жидкости с переменным расходом и применил его при решении задач по расчёту движения жидкости в перфорированных трубопроводах и каналах.

Наиболее фундаментальные исследования в области изучения параметров потока при изменении расхода воздуха вдоль РТ было сделано такими авторами как: А.Д. Альтшуль, К.К. Баулин, П.И. Быстров, Д.А. Бутаев, Г.Ф. Глотов, М.И. Гримитлин, Л.Н. Дудинец, И.Е. Идельчик, В.А. Кащеев, Ю.М. Константинов, Б.Н. Лобаев, В.С. Михайлов, Я.Т. Ненько, Ю.И. Поспелов, В.В. Смыслов, В.М. Талиев, В.И. Ханжонков, Ю.И. Шевчук и т.д.

Одним из первых исследователей, предложившим в 1933 году упрощённую методику расчёта РТ был К.К. Баулин, при этом для аналитического решения данной задачи он принял следующие допущения:

1. распределение скоростей по сечению канала однородно;

2. плотность воздуха постоянна;

3. коэффициент путевых потерь постоянен;

4. коэффициент расхода принимается для всех отверстий раздаточного трубопровода одинаковым;

5. из выходных отверстий воздух вытекает только под действием статического давления;

6. местные потери полного давления, при прохождении основного потока вдоль выходных отверстий считаются пренебрежительно малыми и в расчёте не учитываются.

В своей работе [6] К.К. Баулин приводит приближенную методику расчёта цилиндрических воздуховодов, перфорированных выходными отверстиями.

Для определения количества воздуха вытекающего из выходного отверстия Баулин К. К. использует формулу: G f y f 2 hx /

–  –  –

который рассчитывался для нормальных условий по уравнению состояния идеального газа: Р ст /( R Т ), кг/м3; Рст – статическое давление воздуха кг/см2, R – газовая постоянная (R = 29,27 м/К), Т – температура воздуха, К;

g – ускорение свободного падения, м/с2; – коэффициент расхода; f – площадь выходного отверстия, м2; vу – скорость в направлении перпендикулярном оси трубопровода, м/с; hx – перепад статического давления, кг/м2.

Скорость истечения воздуха из выходного отверстия Баулин К. К.

раскладывает на две составляющие – скорость параллельную потоку воздуха vх, и скорость перпендикулярную потоку vу, при этом он предполагает, что осевая скорость vх влияет только на направление выходной струи, а количество вытекающего воздуха из отверстия определяется скоростью vу.

Баулин К.К. вводит параметр, характеризующий направление скорости кг/м2;

k x 2 gh x / v 2 x, hх истечения: где – статическое давление,

– плотность воздуха, кг/м3; vх – скорость в направлении оси трубопровода, м/с; g – ускорение свободного падения, м/с2. В своих экспериментах, Баулин К. К. исследовал влияние параметра k x на расход воздуха через выходное отверстие, т.е. на коэффициент расхода. Опыты показали, что коэффициент расхода практически не зависит от параметра kx и является постоянным для всех отверстий РТ. Полученное из опытов среднее значение коэффициента расхода для определённого отношения площади трубопровода и выходного отверстия было принято равным = 0,65.

–  –  –

где hx = Рх – Ра – перепад статического давления в произвольном сечении трубопровода, кг/м2; h1 = Р1 – Ра – перепад статического давления в начальном сечении трубопровода, кг/м2; Рх – статическое давление в произвольном сечении трубопровода, кг/м2; Р1 – статическое давление в начальном сечении трубопровода, кг/м2; Ра – статическое давление среды, в которую вытекает воздух из РТ, кг/м2; v1 –скорость потока воздух в начальном сечении раздаточного трубопровода м/с; L – полная длина РТ, м; – плотность воздуха, (кгсек2)/м4; – коэффициент путевых потерь; х – расстояние от начала трубопровода до произвольного сечения, м; D – внутренний диаметр РТ, м.

Коэффициент путевых потерь определяется по формуле Филоненко –

Альтшуля:

( 1.8 lg Re 1.64 ) 2 Re = dw/, где Re – коэффициент Рейнольдса (безразмерная величина);

d – диаметр трубы круглого сечения (или гидравлический диаметр некруглого сечения); w – средняя по сечению элемента скорость течения; – кинематическая вязкость жидкости. Значение коэффициента Рейнольдса вычисляется для всех элементов ветвей системы на основании конструктивных (d), режимных (тип жидкости и средняя температура на элементе) и итерационных данных (расход в элементе ветви), которая подобна формулам полученным при изменении пьезометрической линии жидкости вдоль дырчатых трубопроводов, [9, 16, 71].

Несколько позже, Н.С. Сорокин предложил при определении статического давления вдоль РТ использовать коэффициент Кориолиса (см. 1.2), учитывающий неравномерность поля скоростей по сечению каналу.

–  –  –

где hx – статическое давление на расстоянии х от начала канала, кг/м2;

hн – статического давления в начальном сечении трубопровода, кг/м2;

vн – скорость потока воздух в начальном сечении РТ м/с; L – полная длина трубопровода, м; – плотность воздуха, кг/м3; – коэффициент путевых потерь; х – расстояние от начала трубопровода до расчётного сечения, м;

g – ускорение свободного падения, м/с2; F – площадь поперечного сечения РТ, м2; S – периметр поперечного сечения РТ, м; – коэффициент Кориолиса:

f

–  –  –

f – площадь поперечного сечения РТ, м2; v – площадь воздуха в определённых точках рассматриваемого канала, м/с.

Дальнейшее развитие методики расчёта РТ получили в работах В.Н. Талиева. Взяв за основу допущения и методику расчёта РТ предложенную К.К. Баулиным, В.Н. Талиева применил её к исследованиям конусных и клиновидных РТ. В работе [74] приводятся методики расчёта РТ различной конфигурации: постоянного сечения, клиновидных и конусообразных, с продольной выходной щелью, а также с выходными отверстиями постоянной и переменной площади.

При аналитическом исследовании РТ равномерной раздачи или всасывания воздуха В.Н. Талиева принимает следующие допущения:

а) коэффициент расхода по всей длине щели или для всех отверстий воздуховода принят постоянным;

б) поля скоростей в поперечных сечениях воздуховода приняты равномерными (коэффициенты Кориолиса и Бусинеска равны единице);

в) коэффициент сопротивления трения по всей длине воздуховода принят постоянным.

–  –  –

где Рi и Рi-1 – соответственно перепад статического давления до и после выходного отверстия кг/м2; vi2 и vi-12 – соответственно средняя скорость воздуха в трубопроводе до и после выходного отверстия, м/с; – плотность воздуха, кг/м3; – коэффициент длинновых потерь; dэ – эквивалентный диаметр воздуховода, м; – коэффициент смягчения при проходе воздуха вдоль выходного отверстия; l0 – расстояние между выходными отверстиями, м.

Анализ величины дополнительного коэффициента смягчения в формуле (1.3), учитывающего потери полного давления при проходе воздуха между сечениями i – 1 и i, показал, что для гидравлических режимов, которые имеют место в РТ ВТ ПОС, данным членом, ввиду его малости, можно пренебречь.

Потеря полного давления в РТ [74] относится к динамическому напору в

–  –  –

где п – коэффициент гидравлического сопротивления всего РТ;

vн – скорость потока воздуха в начальном сечении трубопровода, м/с;

– плотность воздуха кг/м3, которая в расчёте принимается постоянной, п в

–  –  –

n – ом отверстии, м/с; vср – средняя скорость воздуха в выходном отверстии, м/с; f f отв / Fтр, fотв – площадь выходного отверстия, м; Fтр – площадь РТ в начальном сечении, м2. Использование данного выражения для определения полного давления воздуха на входе в РТ, при скорости потока воздуха близкой к скорости звука, приводит к ошибочному определению значения потребного давления или расхода воздуха [17]. Данная погрешность в определении

–  –  –

выходное отверстие соответственно равен: G f отв 2 p /.

Для определения потребного давления в начальном сечении РТ с выходной щелью В.Н. Талиев рекомендует использовать следующее выражение:

H общ V 2 / 2 g где V, – скорость и плотность в начальном сечении раздаточного трубопровода, общий коэффициент сопротивления трубопровода равен общ 1 Fн /( L), где Fн – площадь трубопровода в начальном сечении, м2; L – длина щели в трубопроводе, м; – коэффициент расхода выходного отверстия = 0,65; – ширина щели, м.

Допущения, принятые в данной методике, приводят к получению некорректных расчётных значений, в частности, потребного давления в начальном сечении РТ, а также расходу воздуха через РТ при критическом перепадом давления на выходных отверстиях РТ, поэтому использовать данную методику, при проектировании РТ, нецелесообразно.

В своих работах [31-33] М.И. Гримитлин, посвящённых изучению закономерности истечения воздуха из РТ различной конфигурации с непрерывным расходом воздуха, приводит теоретически полученную формулу для определения количества воздуха вытекающее через i – ое выходное отверстие, как при транзитном потоке воздуха, так и без него:

–  –  –

где i – коэффициент истечения; fотвi – площадь i – го выходного отверстия, м2; – плотность воздуха, кг/м3; Нстi – локальное значение величины статического давления в поперечном сечении воздушного потока внутри трубопровода, кг/м2; Ндинi – динамический напор потока воздуха при наличии переносной скорости внутри трубопровода в районе i – го отверстия, кг/м2.

Как видно из формулы (1.4) расход воздуха зависит не только от изменения абсолютных значений величин статического и динамического давлений потока воздуха вдоль трубопровода, но и от их отношения.

Для определения статического давления в i – ом сечении трубопровода

–  –  –

где i – суммарный коэффициент сопротивления, включающий потери трения и местные сопротивления на проход отверстия; Ск – величина полного давления в конце трубопровода.

В связи с увеличением статического давления и параметра Н ст / Н дин вдоль РТ увеличивается неравномерность раздачи воздуха по мере увеличения f 0. В трубопроводах постоянного сечения с увеличением относительной площади выходных отверстий f 0 растёт неравномерность раздачи воздуха по длине РТ и падает суммарный коэффициент сопротивления.

В работе [55] Б.Н. Лобаев предполагает, что при плавном изменении сечения канала и равномерном расходе воздуха через продольную щель или выходные отверстия, местные сопротивления на проход могут быть свободно приняты равными нулю, и потери давления в канале при этом будут обусловлены только потерями на трение.

Коэффициент длинновых потерь для переходной области турбулентного движения определяется по следующей формуле: 1,42 / lg ReD / K 2 Логарифмическая формула в применении к воздуху при стандартных условиях может быть упрощена:

–  –  –

выполнив преобразование выражения (1.6) получим следующее выражение:

Н0 = АQ2 (1.7) где A = 4 / / 2 g ; L / D 5 / D 4, L – длина РТ, м; D–внутренний диаметр раздаточного трубопровода, м;

Согласно выражения (1.7) потеря полного давления, в трубопроводе, пропорциональна квадрату расхода и прямо пропорциональна коэффициенту.

Так же из равенства (1.7) видно, что коэффициент возрастает с увеличением длины трубопровода и коэффициента местного сопротивления, а также с уменьшением диаметра трубопровода, т. е. зависит от параметров трубопровода D, L и местных сопротивлений (изгибов, изменения сечения, способа присоединения к узловым точкам сети и т.д.), определяющихся безразмерным коэффициентом. Коэффициент может быть выражен различными сочетаниями значений D, L и, однако, при и Q = const, гидравлическое сопротивление этих трубопроводов будет величиной постоянной.

В связи с выше изложенным, все гидравлические и геометрические свойства трубопроводов объединяются в один критериальный комплекс и полностью им определяются. Поэтому все трубопроводы, имеющие различные значения D, L,, но при этом = const, называются гидравлически подобными, а коэффициент – есть не что иное, как гидравлический критерий подобия трубопровода. Так как для существующего трубопровода величины D, L, считаются известными, то критерий является определяющим. Определив критерий, отпадает необходимость в расчёте способом постепенных приближений, как это имеет место при других методиках расчёта. В проектируемых ГРС, значение критерия гидравлического подобия, при заданных величинах расхода и потери давления, может быть найдено заранее, и тогда, по известным величинам L и, находится потребный диаметр трубопроводов в ГРС.

При расчёте РТ Б.Н. Лобаев принимал следующие значения, характеризующие выходное отверстие, а именно: коэффициент местного сопротивления может быть принят равным = 2,5, что соответствует коэффициенту расхода воздуха = 0,635.

Дальнейшее развитие вышеописанная методика проектирования РТ с постоянной попутной раздачей получила в работе Ю.И. Шевчука [85]. При обработке экспериментальных данных, коэффициент расхода для средних выходных отверстий определялся по формуле: ст q / Fотв 2 H ст /, где

–  –  –

определяется из соотношения: 1 / ст.

При определении потерь полного давления при проходе транзитного потока через зону выходного отверстия автор предлагает использовать для расчёта коэффициента гидравлических потерь следующую формулу:

0,26 1 Vпр / Vс, где Vпр, Vс – скорость транзитного потока, и воздуха в отверстии, м/с.

–  –  –

расположенных на круглых каналах; к 1 f 0,7 0,06 f для отверстий q – относительный расход воздуха через выходное отверстие; q – расход воздуха в канале в рассматриваемом сечении, кг/ч; Нст – статическое давление в области последующего (по ходу движения воздуха) отверстия, кг/м2;

Нд.вых–динамическое давление на выходе из отверстия, кг/м2; Нд – динамическое давление в области последующего (по ходу движения воздуха) отверстия, кг/м2;

f отв – площадь выходного отверстия; – плотность воздуха в приточном трубопроводе кг/м3; hуч – потери энергии на рассматриваемом участке, кг/м2.

Представленные в работе [85] зависимости, в частности (1.8) и уравнения для расчёта РТ равномерной раздачи учитывают изменение коэффициента гидравлического сопротивления и расхода воздуха ст по длине канала, а так же потери энергии на проход при разделении потока, однако использование вышеприведенных формул для расчёта РТ затрудняется тем, что в работе не указана область применения данных формул, а именно: величины скоростей выходного и транзитного воздуха, абсолютную величину или перепад статического давления, относительный расход воздуха и т.д.

Профессор Г.А. Максимов в работе [56] при проектировании РТ указывает на то, что если воздух выходит или всасывается РТ через отверстие расположенное на его боковой поверхности, то это отверстие можно рассматривать как ответвление, длина которого равна нулю. Следовательно, в подобных ответвлениях длинновые потери равны нулю и имеют место лишь потери при выходе воздуха из отверстия.

Описанная модель участка РТ в районе выходного отверстия выглядит следующим образом:

0 Н Д. П ( Х 1) Н С.П ( Х ) П Н Д. П ( Х 1) Н С.П ( Х 1) z ( Х 1), где 0 – коэффициент местного сопротивления при выходе воздуха из отверстия отнесённый к динамическому напору в сечении трубопровода перед отверстием; П – коэффициент местного сопротивления на проход потока воздуха в районе выходного отверстия (так же отнесённый к динамическому напору в сечении трубопровода перед отверстием); НС.П(Х+1) и НС.П(Х) – соответственно полные давления до и после разделения потока воздуха;

НД.П(Х+1) – динамический напор до разделения потока воздуха.

Величины коэффициентов гидравлических потерь представляют собой функции отношений скоростей и давлений: 0 и П = f(VП/VС; НС.П./НД.П) где VП и VС – соответственно средние скорости потока до и после выходного отверстия; НС.П и НД.П – полное давление и динамический напор перед выходным отверстием.

Зная величину П, можно таким образом подобрать площадь выходного отверстия, что бы произведение П* НД.П(Х+1) при заданном соотношении расходов воздуха превращало предыдущее уравнение в тождество. Для решения данной задачи в работе [56] приводятся специальные графики предложенные В.В. Конокотиным. По мнению Г.А. Максимова одним из факторов, влияющих на величины гидравлических коэффициентов, является отношение площади выходного отверстия к площади РТ в данном районе, а так же конструктивное исполнение РТ в районе выходного отверстия: форма выходного отверстия, наличие козырьков [68], разделителей потока и т.д.

Быстров П.И., Крапивин А.М., Анофриев Г.А. и Михайлов В.С. в своих работах [14, 15] вводят параметр пористости РТ. Под пористостью понимается отношение суммарной площади выходных отверстий к внутренней площади поверхности раздаточного трубопровода f = fот/Fтр (где fот – суммарная площадь выходных отверстий м; Fтр – площадь сечения РТ, м). Обработав большое количество экспериментальных данных, они предлагают для расчёта коэффициента гидравлических потерь на пористом участке трубопровода (f = 0,001 – 0,0071), а так же равномерном и одностороннем оттоке использовать следующее выражение:

= 0 +8к, (1.9) где 0 = 0,3164Re-0.25;к – vст/ u, vст – скорость воздуха в выходном отверстии, u – средняя скорость в раздаточном трубопроводе соответственно,

–  –  –

где р – перепад давления в РТ, кг/м2; – плотность воздуха в РТ, кг/м3;

u 0 – средняя скорость в РТ в начальном сечении, м/с; Х = х/L – относительная текущая координата; 0 = 0,3164Re-0.25; L – длина РТ, м; D – внутренний диаметр РТ, м;

Из анализа выражения (1.10) П.И. Быстров и В.С. Михайлов делают вывод, что при одностороннем оттоке уравнение движения переменной массы вырождается в обычное уравнение Бернулли. Аналогичный вывод был сделан и И.Е. Идельчиком в работе [39].

При неравномерном оттоке и малой пористости РТ (f 0,12) предлагается использовать следующее выражение:

= 0 +6,5к (1.11) где 0 = 0,3164Re-0.25; к – vст/ u, vст – скорость воздуха в выходном отверстии, u – средняя скорость в приточном трубопроводе соответственно.

Сравнив выражения (1.11) с (1.9) можно сделать вывод, что при неравномерном оттоке коэффициент гидравлического трения ниже, чем при равномерном. По мнению авторов работы [14], основными факторами, влияющими на неравномерность и интенсивность истечения жидкости вдоль РТ, являются следующие параметры: пористость РТ f, отношение L/D (где длина и внутренний диаметр РТ соответственно, м), а так же величины коэффициента гидравлического сопротивления бокового ответвления трубопровода zт.

В своей работе [42] профессор П.Н. Каменев приводит расчёт РТ, основанный на том, что полные потери давления в канале должны равняться разности динамический давлений в его начальном и конечном сечении:

Vн2 Vкон R L Z, где RL – общая потеря на терние по длине 2g 2g трубопровода кг/м2; Z – потеря полного давления воздуха на местных кг/м2;

сопротивлениях всех тройников на проход по магистрали, Vн2 – скорость в начальном сечении РТ, м/с; Vкон2 – скорость в конечном сечении РТ, м/с; – плотность воздуха кг/м3.

Рассматривая канал, как камеру постоянного давления профессор П.Н. Каменев считает, что при истечении воздуха из отверстия теряется только динамическое давление, отвечающее скорости выхода, кроме того, в следствии поджатия струи в отверстии теряется энергия характеризуемая вых = 0,5.

В связи с этим коэффициента местного сопротивления воздуховыпускного отверстия вых = 1,5.

При расчёте РТ по методу профессора П.Н. Каменева, постоянными по длине канала принимаются гидравлическое сопротивление и коэффициент расхода. Кроме того, расчёт воздуховода усложняется многократным подбором скоростей воздуха и диаметров.

В работе [41] профессор И.Е. Идельчик приводит вывод и анализ расчётных формул рекомендуемых при проектировании проточных и вытяжных трубопроводов с постоянным и переменным сечением, а так же с выходными отверстиями и щелью вдоль всего трубопровода.

При выводе уравнения профессор И.Е. Идельчик как и его предшественники принимал ряд допущений, а именно: коэффициент расхода вдоль щели – постоянный, коэффициент длинновых потерь – постоянный. По мнению автора в том случае: “если потери на единицу длины трубопровода меньше той величины скоростного давления, которая переходит в статическое, последнее возрастает вдоль потока. Если же потери больше указанной величины скоростного давления, статическое давление убывает вдоль потока.

–  –  –

где – коэффициент расхода, принимаемый постоянным вдоль всего раздаточного трубопровода.

Использую выражения 1.12 и 1.13, а так же ряд допущений, после математических преобразований и перехода к безразмерным величинам И.Е. Идельчик получает общее дифференциальное уравнение для раздаточного трубопровода:

–  –  –

трубопровода.

В работе [3] А.Д. Альтшуль предлагает использовать для определения потерь полного давления по перфорированному каналу с непрерывной раздачей вдоль РТ с заглушенным торцом следующее выражение: hтр ( АQ0 L ) / 3, где А 8 /(9 2 D 5 ) – удельное сопротивление трубопровода, которое принимается постоянным для рассматриваемого трубопровода (без учёта скорости), значение «А» берётся из таблиц и является функцией диаметра трубопровода;

Q0 – расход жидкости в начальном сечении; L – длина РТ.

Второй основной задачей после определения изменения параметров потока воздуха вдоль РТ является определение количества воздуха вытекающего из выходного отверстия.

В настоящее время существует большое количество работ посвященных вопросу определения истечения жидкости из выходного отверстия вскрытого на боковой поверхности РТ или пластины [4, 13, 22, 66, 79, 84, 87] при этом необходимо отметить два основных подхода к решению данной задачи. Первый подход основывается на определении коэффициента расхода () зависящего от различных геометрических параметров отверстия, а так же режимов истечения.

Второй подход основан на определении коэффициента потерь полного давления для выходного отверстия, из которого вытекает воздух, как при отсутствии, так и наличии транзитного потока жидкости.

Волынов М.А. [23] предложил рассматривать вытекающую из перфорированного РТ струйку жидкости как условный выступ шероховатости, высота которого для случая притока жидкости определяется глубиной

–  –  –

массообмена; – коэффициент расхода; S – интенсивность перфорации;

Vист – скорость истечения.

В своей работе [79] В.И. Ханжонков приводит практические рекомендации по определению коэффициента гидравлических потерь при истечении жидкости через ряд (и одно) отверстий, как в присутствие проходящего потока воздуха, так и без него.

При расчёте коэффициента гидравлических потерь при истечении через вых 2 ра р1 / V 2, отверстие автор использует формулу:



Pages:   || 2 | 3 | 4 | 5 |
Похожие работы:

«До Тхань Тунг МЕТОДИКА РАСЧЕТА ВРЕМЕНИ БЛОКИРОВАНИЯ ПУТЕЙ ЭВАКУАЦИИ ОПАСНЫМИ ФАКТОРАМИ ПОЖАРА В МАШИННЫХ ЗАЛАХ ТЭС ВЬЕТНАМА В УСЛОВИЯХ РАБОТЫ СИСТЕМЫ ДЫМОУДАЛЕНИЯ В РЕЖИМЕ «ПОДДУВА» Специальность: 05.26.03 – Пожарная и промышленная безопасность. (технические науки, отрасль энергетика) ДИССЕРТАЦИЯ на...»

«Мусаев Тимур Абдулаевич ПОВЫШЕНИЕ ЭФФЕКТИВНОСТИ МЕТОДОВ УПРАВЛЕНИЯ РЕЖИМОМ РАБОТЫ СИСТЕМЫ ЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЯ ГОРОДСКОГО РАЙОНА Специальность 05.09.03 – Электротехнические комплексы и системы Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель: доктор технических наук, профессор Валеев...»

«Валеев Рустам Галимянович ПОВЫШЕНИЕ УРОВНЯ ЭЛЕКТРОБЕЗОПАСНОСТИ В ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ СЕТЯХ НАПРЯЖЕНИЕМ ДО 1000 В ПРИ ОДНОФАЗНЫХ КОРОТКИХ ЗАМЫКАНИЯХ Специальность 05.26.01 «Охрана труда (электроэнергетика)» Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель доктор...»

«Зайцев Павел Александрович Средства температурного контроля для современных ЯЭУ Специальность – 05.14.03«Ядерные энергетические установки, включая проектирование, эксплуатацию и вывод из эксплуатации» Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный...»

«Лимаров Денис Сергеевич ЭЛЕКТРОМАГНИТНАЯ СОВМЕСТИМОСТЬ В ЦЕХОВЫХ СИСТЕМАХ ЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЯ ПРИ НАЛИЧИИ ЭЛЕКТРОПРИЕМНИКОВ С НЕЛИНЕЙНЫМИ ВОЛЬТ-АМПЕРНЫМИ ХАРАКТЕРИСТИКАМИ Специальность 05.14.02 – Электрические станции и электроэнергетические системы Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель: Авербух Михаил Александрович, доктор технических наук,...»

«ТАВАРОВ САИДЖОН ШИРАЛИЕВИЧ ЗАЩИТА ЛИНЕЙНОГО ПЕРСОНАЛА, ОБСЛУЖИВАЮЩЕГО ЛИНИИ ЭЛЕКТРОПЕРЕДАЧИ НАПРЯЖЕНИЕМ 500 кВ В РЕСПУБЛИКЕ ТАДЖИКИСТАН Специальность 05.26.01 – «Охрана труда (электроэнергетика)» ДИССЕРТАЦИЯ на соискание учёной степени кандидата технических наук Научный руководитель –...»

«Гниломёдов Евгений Викторович ОСОБЕННОСТИ ЭНЕРГЕТИЧЕСКОГО СОТРУДНИЧЕСТВА РОССИИ И ТУРЦИИ В УСЛОВИЯХ ИЗМЕНЕНИЯ ЭНЕРГОСИСТЕМЫ ЕВРОПЕЙСКОГО СОЮЗА Специальность: 08.00.14 Мировая экономика Диссертация на соискание ученой степени кандидата экономических наук Научный руководитель: Кандидат...»

«04.2.01 0 6 0 3 1 4 БОЛДЫРЕВ ИЛЬЯ АНАТОЛЬЕВИЧ РАЗРАБОТКА И ИССЛЕДОВАНИЕ ИНФОРМАЦИОННОИЗМЕРИТЕЛЬНОЙ СИСТЕМЫ ДЛЯ УПРАВЛЕНИЯ ПРОЦЕССОМ АБСОРБЦИИ 05.11.16 Информационно-измерительные и управляющие системы (по отраслям) Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель: доктор технических наук, профессор Желбаков И. Н. Москва, 2010 СОДЕРЖАНИЕ Введение 1. Анализ...»

«Валеев Рустам Галимянович ПОВЫШЕНИЕ УРОВНЯ ЭЛЕКТРОБЕЗОПАСНОСТИ В ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ СЕТЯХ НАПРЯЖЕНИЕМ ДО 1000 В ПРИ ОДНОФАЗНЫХ КОРОТКИХ ЗАМЫКАНИЯХ Специальность 05.26.01 «Охрана труда (электроэнергетика)» Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель доктор...»

«САУШИН Илья Ирекович ТУРБУЛЕНТНОСТЬ В ПОГРАНИЧНОМ СЛОЕ ПУЛЬСИРУЮЩЕГО ПОТОКА Специальность 01.02.05 Механика жидкости, газа и плазмы Диссертация на соискание...»

«Авдеев Борис Александрович ПОВЫШЕНИЕ ЭФФЕКТИВНОСТИ ОЧИСТКИ МОТОРНОГО МАСЛА В СУДОВЫХ ДИЗЕЛЯХ ПРИМЕНЕНИЕМ МАГНИТНЫХ ГИДРОЦИКЛОНОВ Специальность 05.08.05 – Судовые энергетические установки и их элементы (главные и вспомогательные) Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель: доктор...»

«БЕРБЕРОВА МАРИЯ АЛЕКСАНДРОВНА ОЦЕНКА ПОКАЗАТЕЛЕЙ РИСКА ДЛЯ ВТОРЫХ ОЧЕРЕДЕЙ СМОЛЕНСКОЙ И КУРСКОЙ АЭС Специальность 05.14.03 Ядерные энергетические установки, включая проектирование, эксплуатацию и вывод из эксплуатации ДИССЕРТАЦИЯ на соискание учёной степени кандидата технических наук Научный руководитель: доктор физико-математических наук, профессор Р.Т. Исламов Москва 2015 Содержание Введение...»

«Жуйков Андрей Владимирович СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ ПРОЦЕССА НИЗКОТЕМПЕРАТУРНОГО СТУПЕНЧАТОГО ВИХРЕВОГО СЖИГАНИЯ КАНСКО-АЧИНСКИХ УГЛЕЙ Специальность 05.14.04 – Промышленная теплоэнергетика Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель – доктор технических наук, А.И. Матюшенко Красноярск – 2014 Оглавление...»

«Чижма Сергей Николаевич СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ МЕТОДОВ И СРЕДСТВ КОНТРОЛЯ КАЧЕСТВА ЭЛЕКТРОЭНЕРГИИ И СОСТАВЛЯЮЩИХ МОЩНОСТИ В ЭЛЕКТРОЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ СИСТЕМАХ С ТЯГОВОЙ НАГРУЗКОЙ Специальность 05.14.02 – Электрические станции и электроэнергетические системы ДИССЕРТАЦИЯ на соискание ученой степени доктора технических наук Научный консультант: Черемисин Василий Титович, доктор технических наук, профессор ОМСК 2014 СОДЕРЖАНИЕ ВВЕДЕНИЕ 1....»

«Шапошников Валентин Васильевич ПОВЫШЕНИЕ ЭФФЕКТИВНОСТИ ГТУ И ПГУ ПУТЕМ СОВЕРШЕНСТВОВАНИЯ ТЕПЛОВЫХ СХЕМ И ОПТИМИЗАЦИИ ПАРАМЕТРОВ Специальность: 05.14.14 – Тепловые электрические станции, их энергетические системы и агрегаты Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель: кандидат технических наук, доцент Бирюков Б.В. Краснодар – 2015 ОГЛАВЛЕНИЕ ВВЕДЕНИЕ ГЛАВА 1 АНАЛИЗ...»

«Эсмел Гийом ИССЛЕДОВАНИЕ ТЕПЛОВЫХ СХЕМ ПГУ КЭС С ВЫБОРОМ ОПТИМАЛЬНЫХ РЕЖИМОВ РАБОТЫ ДЛЯ УСЛОВИЙ КОТ Д’ИВУАРА Специальность: 05.14.14 – Тепловые электрические станции, их энергетические системы и агрегаты Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель: кандидат технических наук, доцент заведующий кафедрой. ТЭС В.Д. Буров Москва – 2014 Содержание ВВЕДЕНИЕ ГЛАВА 1. АНАЛИЗ...»

«Шаровина Светлана Олеговна АДАПТИВНОЕ УПРАВЛЕНИЕ ТЕМПЕРАТУРНЫМ ПРОФИЛЕМ РЕКТИФИКАЦИОННОЙ КОЛОННЫ ТАРЕЛЬЧАТОГО ТИПА 05.13.06. – Автоматизация и управление технологическими процессами и производствами (по отраслям: энергетика) Научный руководитель: д.т.н., профессор В. П. Шевчук Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук МОСКВА – 2014 С О ДЕ РЖ АН И Е СПИСОК СОКРАЩЕНИЙ ВВЕДЕНИЕ 1 АНАЛИЗ...»

«Егоров Денис Эдуардович СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ МЕТОДОВ РАСЧЕТА МНОГОФУНКЦИОНАЛЬНЫХ ФИЛЬТРОКОМПЕНСИРУЮЩИХ УСТРОЙСТВ ДЛЯ СЕТЕЙ 10 0,4 КВ Специальность: 05.14.02 «Электрические станции и электроэнергетические системы» Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель – Доктор технических наук, профессор В. П. Довгун Красноярск 2015 ОГЛАВЛЕНИЕ ОГЛАВЛЕНИЕ ВВЕДЕНИЕ ГЛАВА 1  Проблемы обеспечения качества...»

«ТАДЖИКСКИЙ НАЦИОНАЛЬНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ РАХИМОВ ФАЙЗИДДИН ДОНИЁРОВИЧ РАЗВИТИЕ ГИДРОЭНЕРГЕТИКИ ТАДЖИКИСТАНА В ПЕРИОД НЕЗАВИСИМОСТИ (1991 – 2015 гг.) ДИССЕРТАЦИЯ на соискание ученой степени кандидата исторических наук по специальности 07.00.02 – Отечественная история Научный руководитель: кандидат исторических наук, Ю. Рахимов ДУШАНБЕ – 2015   СОДЕРЖАНИЕ Введение..3-16 Глава I. Гидроэнергетические ресурсы Таджикистана и проблемы их освоения..17-57 §1.1.Состояние гидроэнергетики...»

«Соловьев Юрий Владимирович КОНТРОЛЬ ТЕХНИЧЕСКОГО СОСТОЯНИЯ ЗАЩИЩЕННЫХ ПРОВОДОВ ЛИНИЙ ЭЛЕКТРОПЕРЕДАЧИ В УСЛОВИЯХ КОМПЛЕКСНОГО ВОЗДЕЙСТВИЯ ЭКСПЛУАТАЦИОННЫХ ФАКТОРОВ Специальность: 05.11.13 – Приборы и методы контроля природной среды, веществ, материалов и...»









 
2016 www.konf.x-pdf.ru - «Бесплатная электронная библиотека - Авторефераты, диссертации, конференции»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.