WWW.KONF.X-PDF.RU
БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА - Авторефераты, диссертации, конференции
 

Pages:     | 1 | 2 || 4 |

«ТЕХНИЧЕСКОГО СОСТОЯНИЯ ПОРШНЕВЫХ КОЛЕЦ СУДОВОГО МАЛООБОРОТНОГО ДИЗЕЛЯ ...»

-- [ Страница 3 ] --

При решении третьей вспомогательной задачи – установления связи между толщиной пленки и техническим состоянием поршневого кольца использовался метод физического и математического моделирования при проведении лабораторного эксперимента, а также метод Фурьепреобразований сигнала, Для решения этой задачи была создана лабораторная установка. Блоксхема установки приведена на рис. 2.10.

Экспериментально исследовалась зависимость частоты акустического сигнала при прохождении кольцом продувочных окон МОД от условий эксплуатации, в частности от условий смазывания [78].



Для решения задачи идентификации работоспособного состояния поршневого кольца по параметрам состояния, надо найти эталонные значения частоты акустического сигнала.

YY Ф YН Ч

Фпи V р Д Рис.2.10. Блок-схема системы диагностики технического состояния поршневых колец.

Д - акустический датчик; YY – узкополосый усилитель; Ф – фильтр; YН

– усилитель напряжения; ФПИ – формирователь прямоугольных импульсов;

Ч- частотомер; Р – давление передаваемое через пружину.

При исследованиях использовалось следующее оборудование.

Измеритель шума и вибрации ВШВ –003 (диапазон частотный:

виброускорение – 1010 000 Гц, виброскорость – 102800 Гц). Использована усовершенствованная конструкция типового датчика виброускорений, построенного на пьезокерамике – ЦТС19.

–  –  –

Рис. 2.11. Акустический датчик Основная относительная погрешность измерителя ВШВ-003 при измерении среднего квадратического значения виброускорения не более ±10% в диапазоне частот от 10 до 10000 Гц и виброскорости ±10% в диапазоне от 10 до 2800 Гц.

Для спектрального анализа вибросигналов использовалось дискретное преобразование Фурье.

Допустимое отклонение эффективной ширины пропускания фильтра не более 10 %.

Погрешность измерителя ВШВ-003 при акустической калибровке пистонфоном не более ± 0,7 дБ.

Предельное отклонение от частотной характеристики измерителя ВШВсоответствует значениям, представленным в таблице №2.3.

Таблица № 2.3. Предельное отклонение от частоты.

–  –  –

где ni – число наблюдений (измерений);

Xi – i-й результат наблюдения.

Среднеквадратичное отклонение измеряемой величины использовалось для оценки чувствительности моделей

–  –  –

Следовательно, с вероятностью 0,95 истинное значение заключено между доверительными границами X- и X+.

При обработке опытных данных исключались измерения, погрешность которых превышала 3.

Научным результатом решения данной задачи предполагается установление идентификационного параметра технического состояния кольца

– зависимости частоты акустических колебаний цилиндровой втулки от толщины пленки смазки.

2.5. Диагностирование работоспособности кольца в момент прохождения продувочных окон втулок цилиндров Создание усовершенствованной системы диагностирования технического состояния кольца по уровню вибрации цилиндровой втулки решается с помощью метода синтеза решения вспомогательных задач.

Для решения этой задачи планируется разработка диагностической модели работоспособного состояния кольца и создание устройства для диагностирования технического состояния кольца на судне.

В этом отношении большие возможности открываются при использовании результатов теории и практики виброакустической диагностики. Литературный анализ [26,68-72] показал, что на современных судах проводится мониторинг состояния и выполнения функций отдельными ответственными деталями ЦПГ, основанный на виброакустической диагностике. Специальный быстродействующий датчик, установленный выше продувочных окон на цилиндровой втулке двигателя, измеряет частоту и амплитуду акустических колебаний возникающих при прохождении кольца мимо датчика. Однако в применяемых системах мониторинга состояния поршневых колец нет информации о процессах взаимодействия сопряжения «кольцо-втулка» при малых скоростях движения, так как задача получения и идентификации сигнала от вибрационного датчика, установленного на цилиндровой втулке при прохождении кольцом продувочных окон цилиндра, при малых скоростях движения поршня, ранее не изучалась.

Особенностью этого процесса является то, что в момент прохождения продувочных окон, режим смазки не является гидродинамическим. В тонком смазочном слое, за счет структурирования молекул пристенных слоев, возникает расклинивающее давление, препятствующее возникновению адгезионного контакта между поршневым кольцом и перемычками окон цилиндра.





Научным результатом решения данной задачи есть способ диагностирования технического состояния кольца по частотным характеристикам акустического сигнала и устройство для диагностирования технического состояния кольца.

Научная новизна решения главной задачи предусматривает усовершенствование и последующее развитие теории и практики дизелей на основе процессов происходящих в тонких смазочных слоях с анизотропными свойствами.

В заключении формируется научное положение исследования, которое нашло своё научное и практическое обоснование и доказательство в процессе решения задач исследования и содержащиеся в рабочей научной гипотезе.

2.6. Выводы по второму разделу

По характерным признакам (актуальность, научная новизна, экономическая эффективность, соответствие основным направлениям научной специальности и реализуемости научных результатов) методом экспертных оценок обоснован выбор темы исследования и определена методика решения поставленных задач.

В методологическую основу работы положен системный анализ.

Используя основные положения системного анализа, разработана технологическая карта диссертационной работы, в которой сформулирована главная задача исследования.

Для решения главной задачи исследования сформулированы вспомогательные задачи, необходимые для достижения цели работы.

Выдвинута рабочая гипотеза исследований.

Для решения вспомогательных задач выбраны методы исследований и сформулированы требования к экспериментальным установкам, на которых необходимо провести исследование. Надо решить задачи определения расклинивающего давления в анизотропных пленках смазки и частотных характеристик акустического сигнала, определяющего техническое состояние поршневых колец судовых МОД.

Определена измерительная аппаратура, позволяющая с заданной точностью произвести определение основных параметров исследуемых физических процессов.

Обоснован выбор параметров, необходимых для реализации метода идентификации технического состояния поршневых колец и разработки диагностической модели.

Таким образом, разработана методология исследований и обоснованы методы решения задач диссертационного исследования.

Приведенная информация позволяет утверждать, по мнению автора, про соответствие использованных теоретических и экспериментальных методов, устройств и приборов современному уровню научных исследований и достоверности результатов, полученных в работе.

РАЗДЕЛ 3. ТЕОРЕТИЧЕСКИЙ АНАЛИЗ ПРОЦЕССОВ

ВЗАИМОДЕЙСТВИЯ ПОРШНЕВЫХ КОЛЕЦ С ЗЕРКАЛОМ ВТУЛКИ

ПРИ НАЛИЧИИ ТОНКИХ ПЛЕНОК СМАЗКИ С АНИЗОТРОПНЫМИ

СВОЙСТВАМИ.

Рассмотрим решение первой вспомогательной задачи – установлению зависимости между частотой акустических колебаний и изменением расклинивающего давления в пленке при движении кольца вдоль продувочных окон с малыми скоростями, при разделении сопряженных поверхностей тонким слоем смазки.

Отсутствие сведений о процессах трения в присутствии тонких пленок смазки, находящихся в анизотропном состоянии, являлось серьезным препятствием развития исследований по совершенствованию смазки цилиндров МОД. Полученные экспериментальные результаты по величине расклинивающего давления в тонких пленках цилиндрового масла нефтяного происхождения с анизотропными свойствами на металлических поверхностях деталей ЦПГ [73-75] и определение толщины этих пленок, позволяют решить задачу мониторинга и управления процессом трения сопряженных поверхностей при выше указанных условиях. Задача получения и идентификации сигнала от вибрационного датчика, установленного на цилиндровой втулке при прохождении продувочных окон цилиндра МОД, при малых скоростях движения поршня ставится здесь впервые.

–  –  –

Техническое состояние сопряжения «кольцо-втулка» во многом зависит от толщины смазочной пленки, разделяющей трущиеся поверхности. Для обеспечения работоспособности поршневых колец необходимо чтобы возникающее расклинивающее давление в тонких смазочных пленках с анизотропными свойствами компенсировало давление со стороны кольца на втулку.

Рассмотрим процессы, происходящие в сопряжении кольцо-втулка более подробно [76].

Общий подход к описанию процесса трения для узла, работающего в режиме граничной смазки, был сформулирован Г.И. Фуксом [26], из которого видно, что сила трения может быть представлена как сума сил трех групп явлений F = ж Ас + ікАс + mAc (1) где ж, ік, m – напряжения на сдвиг в слое жидкости с объемными и анизотропными свойствами, а также напряжение на сдвиг на адгезионных контактах поверхностей узлов трения, Ас – контурная площадь зоны трения,,, -коэффициенты, указывающие на каком участке зоны трения развиваются соответствующие процессы.

Физическая модель взаимодействия показана на рис.2.7.

Согласно физическим представлениям о процессах граничного трения, была сформулирована, с использованием системного подхода, трехмерная модель зоны трения (рис.3.1.) М-основная энергетическая плоскость М-1 энергия, рассеиваемая в изотропном смазочном материале М2-энергия рассеиваемая в анизотропном смазочном материале М3 - энергия, рассеиваемая в твердых телах элементов узлов трения.

Рис. 3,1. Трехмерная модель зоны трения.

В плоскости М-1 происходят процессы, протекающие в изотропном смазочном материале при больших скоростях. Уравнения, описывающие эти процессы, были получены профессором Ханмамедовым С. А. [26].

В плоскости М-3 протекают процессы рассеивания энергии при контактировании твердых тел, сопровождающимся адгезионным схватыванием, хорошо изучены и описаны в работах Б.В Дерягина [80-82].

Менее всего изучены процессы которые протекают в анизотропном смазочном материале и условно отображенного на плоскости М2 модели узла трения.

Данный подход был развит в работе [26]. Согласно этой концепции в зоне трения узла, работающего в режиме граничной смазки, превалирующее значение дано трем группам явлений:

1. Сопротивление движению элемента узла трения в смазочном материале с изотропными свойствами.

2. Сопротивление движению элемента узла трения в смазочном материале с анизотропными свойствами.

3. Сопротивление сдвигу элемента узла трения на адгезионных контактах.

Рассмотрим схему узла трения поршневое кольцо-втулка.

Пусть поршень с кольцом движется со скоростью V вдоль оси Х ( рис.3.2). В сопряжении «втулка-кольцо» выделим три участка: I–детали разделены слоем масла с объемными свойствами, II–детали разделены слоем масла находящегося в анизотропном состоянии, III–адгезионный контакт кольца с втулкой.

Рис.3.2. Схема взаимодействия сопряжения кольцо-втулка.

Система уравнений для всех участков имеет следующий вид:

–  –  –

,, – весовые коэффициенты, отражающие часть нормальной где нагрузки, воспринимаемой соответственно слоем масла, находящемся в анизотропном состоянии, металлическими выступами шероховатой поверхности и слоем масла с объемными свойствами.

–  –  –

Площадь взаимодействия: Ас= Аr+ А+ А где, Ас – контурная площадь контакта, Аr – площадь контакта занятая слоем масла находящегося в анизотропном состоянии А – площадь контакта занятая слоем масла с объемными свойствами, А – площадь занятая фрикционным контактом.

3.2. Расчет частоты импульсов акустического сигнала от поршневого кольца.

–  –  –

Расклинивающее давление исследовались на полированных поверхностях металлов при величине шероховатости Rа0.40,5.

Из рис. 3.4 следует, что при нормальной работе поршневого кольца акустическая частота находится в пределах 0200 Гц. Дальнейшее увеличение частоты связано с ухудшением условий смазывания и требует регулирования подачи смазки, а в ряде случаев и выработки сигнала для остановки работы двигателя.

–  –  –

Рис 3.4. Зависимость частоты акустического сигнала от расклинивающего давления. Здесь b 5.

Расчетные частотные характеристики акустического сигнала подтверждены экспериментально, что показано в разделе 4. Опытная проверка полученных результатов проводились на специально созданной в лаборатории установке и в дальнейшем, при внедрении устройства на двигателе МАN В&W 7S 46MC-C непосредственно в рейсе.

3.3. Выводы по разделу 3.

Третий раздел посвящен решению первой вспомогательной задачи – изучению связи между толщиной пленки и частотой акустических колебаний при движении кольца в районе продувочных окон втулки цилиндра.

Установлено, что частота акустического сигнала от поршневого кольца нелинейно зависит от расклинивающего давления в пленке с анизотропными свойствами.

Разработана физическая и математическая модель узла взаимодействия кольцо-втулка во время движения поршня с малой скоростью, с учетом наличия пленки смазки с анизотропными свойствами.

На основе предложенной модели выведено уравнение для расчета относительной деформации, в зависимости от давления на кольцо.

Выполнен теоретический расчет частоты акустического сигнала при прохождении продувочных окон с учетом расклинивающего давления в пленках смазки и шероховатости поверхности.

Установлено, что поступление акустического сигнала от цилиндровой втулки с частотой в интервале 2200 Гц означает, что техническое состояние поршневых колец исправно. Внешняя нагрузка на кольцо уравновешивается за счет расклинивающего давления позникающего в пленке смазки.

РАЗДЕЛ 4. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ

РАСКЛИНИВАЮЩЕГО ДАВЛЕНИЯ В ПЛЕНКАХ ЦИЛИНДРОВОГО

МАСЛА И ЧАСТОТНЫХ ХАРАКТЕРИСТИК АКУСТИЧЕСКОГО

СИГНАЛА ОТ ПОРШНЕВОГО КОЛЬЦА.

Четвертый раздел посвящен решению второй и третьей вспомогательных задач по экспериментальному исследованию расклинивающего давления в тонких пленках цилиндрового масла в зависимости от их толщины на чугунных и стальных поверхностях и установлению зависимости между толщиной пленки и техническим состоянием поршневого кольца.

В деталях цилиндропоршневой группы СДВС, при малой скорости движения поршня (менее 1,5 м./c), в смазочном слое не реализуется гидродинамический режим трения. В тонких пленках масла возникает расклинивающее давление, уравновешивающее давление кольца на втулку цилиндра.

Новым направлением повышения надежности и экономической эффективности судовых двигателей внутреннего сгорания (СДВС) транспортных судов является создание и организация эксплуатации систем смазывания, построенных на использовании жидкокристаллического состояния смазочных материалов. В работе [26] теоретически обоснована и экспериментально подтверждена перспективность этого направления исследований.

В экспериментальных и теоретических исследованиях [85-99] основной термодинамической величины тонких смачивающих пленок – расклинивающего давления, в достаточной мере изучены молекулярная, ионно-электростатическая и адсорбционная составляющие этого давления.

Исследования были выполнены на подложках из диэлектрика (стекло, кварц) таких химически чистых жидкостей как бензол, нитробензол, вода и др.

Наличие хорошо развитой теории смачивающих пленок и все возрастающий поток экспериментальных данных позволяют надежно предсказать свойства и поведение пленок полярных жидкостей в различных ситуациях.

Однако, отсутствуют исследования поведения тонких пленок смазывающих материалов на металлических поверхностях, которые имеют место в реальных деталях цилиндропоршневой группы судовых дизелей, подшипников и др.

Отсутствие характеристик анизотропного смазочного материала, таких как: тип структуры и степень ориентационной упорядоченности молекул масла в пристенных слоях, величина расклинивающего давления в этих слоях для смазочных материалов нефтяного происхождения, толщина пленок с жидкокристаллическими свойствами, является сдерживающим фактором развития этого нового направления совершенствования эксплуатации СДВС. Например, до настоящего времени нет ясного представления о процессах трения при прохождении поршневыми кольцами продувочных окон цилиндров судовых малооборотных двигателей внутреннего сгорания, хотя в этот момент наблюдаются наиболее тяжелые повреждения двигателей, связанные с поломкой колец.

На результаты диагностирования технического состояния колец оказывает влияние состояние зеркала цилиндровой втулки и перемычек между окнами. В частности, для теоретического расчета частоты акустических колебаний необходимо знать величину шероховатости реальных сопряженных поверхностей.

Учитывая вышесказанное, экспериментальные исследования велись по трем направлениям:

Исследование износов и повреждений втулок цилиндров и поршневых колец при разборке узла ЦПГ на судне;

исследование расклинивающего давления в тонких смачивающих пленках цилиндрового масла на материалах, используемых в дизелестроении;

исследование частотных характеристик виброакустического сигнала в зависимости от технического состояния поршневого кольца.

4.1. Исследование износов и повреждений втулок цилиндров и поршневых колец при разборке узла ЦПГ на судне.

Многолетний опыт показал, что построение спектров акустических колебаний, их сопоставление с реально наблюдаемыми результатами процессов трения и изнашивания деталей ЦПГ судовых дизелей представляет сложную задачу идентификации.

Исследование износов и повреждений сопряженных деталей ЦПГ, выполненное при разборке узла непосредственно на судах во время технического обслуживания, имеет важное значение. Оно позволяет обнаружить дефекты и однозначно установить влияние этих дефектов на акустический сигнал, по которому идентифицируется состояние поршневого кольца.

Частота акустического сигнала в значительной степени зависит от дефектов на поверхности деталей и их шероховатости. Исследования поверхностей проведены непосредственно в рейсе, на двух дизелях, находящихся в эксплуатации. Смазка цилиндров – на двигателе SULZER 7 RТА 62 U (т/х «HUAL AFRICA») осуществлялась с помощью обычного механического лубрикатора и на двигателе MAN B&W 7S60МС-С (т/х «MORNING CHAMPION») смазка цилиндров осуществлялась автоматизированной системой –«Alfa lubricator» [73].

Организация процесса смазывания этими системами несколько отличается друг от друга. Нами был проведен сравнительный анализ работы двух систем смазывания ”Alfa lubricator” и механического лубрикатора с целью выявления разницы в протекании процессов трения и изнашивания при идентификации сигналов, поступающих от датчиков вибрации. Установлено, что скорость изнашивания деталей ЦПГ почти на порядок меньше при использовании системы” Alfa lubricator” по сравнению с механической системой. Cистема смазки ”Alfa lubricator” хорошо зарекомендовала себя при работе двигателя на длительных стационарных режимах (переходах прямыми курсами морем), а при работе на коротком плече, с большим числом пусков и остановок, лучше себя ведет механическая система смазки.

При разборке узла ЦПГ было установлено, что независимо от типа системы смазки главной причиной поломки, как правило, 2… 4-го колец, является нарушение процесса смазывания сопряжения «втулка-кольцо» при прохождении поршневых колец зоны продувочных окон рис. 4.1 [73].

Нарушение смазывания по периметру кольца, при малых скоростях движения поршня, приводит к возникновению условия граничного трения.

Сила трения по периметру кольца отличается в несколько раз, что приводит к его разрушению.

Загрузка...

Рис. 4.1. Поршень двигателя SULZER 7 RТА 62 U с поломанными 3 и 4 кольцами.

Подтверждением механизма поломки колец при прохождении продувочных окон является тот факт, что длина разрушенных фрагментов колец равна расстоянию между продувочными окнами или кратна ему. Это отчетливо видно на рис. 4.1., на котором 3-е и 4-е кольца поломаны.

Поломанное 4-е кольцо состоит из таких сегментов.

Таким образом, исследованиями, проведенными нами на дизелях SULZER 7RТА 62U и MAN B&W 7S60МС-С с разными системами подачи смазки установлено, что главной причиной поломки колец является нарушение процесса смазывания перемычек втулок.

Исследование поверхности перемычек между окнами втулок показало, что в некоторых случаях на перемычках образуется белый слой, что показано на рис. 4.2.

Рис.4.2. Появление белого слоя на перемычках втулок цилиндров Нагрев зеркала цилиндра в эксплуатации приводит к графитизации втулки.

На рисунке 4.3. виден выход графита из чугуна и его распределение по зеркалу цилиндра.

Рис. 4.3. Зеркало втулки с участками графитизации и следами схватывания, а также вырывания участков поверхностного слоя материала втулки.

В данном случае может произойти кратковременное улучшение условий смазывания за счет свободного графита чугуна, что усложняет процесс идентификации технического состояния поршневого кольца. Дальнейшее развитие этого процесса приводит к разрушениям в виде вырывания участков поверхностного слоя материала втулки площадью 0.53,5 см2.

На некоторых втулках двигателя SULZER 7 RТА 62 U в районе продувочных окон наблюдаются задиры глубиной 2-2,5 мм (рис.4.4), которые образовались при взаимодействии с замком кольца. Это свидетельствует о том, что в результате нарушения процессов смазывания начали уже развиваться отрицательные явления и на рабочих поверхностях ручьев поршней и на самих кольцах. Характерным для данного режима работы является потеря подвижности кольца.

Рис. 4.4. Схватывание второго рода на зеркале втулки цилиндра SULZER 7 RТА 62 U.

Поломка поршневого кольца (рис.4.5) двигателя происходит в результате деформации среза. Следов перегрева на кольце нет.

Металлографический анализ показал, что кольцо состоит из серого чугуна, основа которого имеет ферито-перлитную структуру. Твердость кольца НВ 2770. Величина шероховатости поверхности кольца и ребер втулки цилиндра после приработки Rа0,40,6.

Рис.4.5. Фрагмент поломанного поршневого кольца двигателя SULZER 7 RТА 62 U.

Полученные результаты необходимо учитывать при разработке методики идентификации работоспособности поршневых колец методом виброакустической диагностики.

4.2. Расклинивающее давление в тонких смачивающих пленках.

Приведем решение второй вспомогательной задачи – изучение изменения расклинивающего давления в зависимости от толщины тонких пленок цилиндровых масел нефтяного происхождения на поверхности втулки и поршневого кольца;

Из теории капиллярности В. Гиббса следует, что на границах любых смежных фаз существуют переходные слои, физико-химические свойства которых отличны от свойств объемных фаз. Причем, между переходными слоями предполагается наличие слоя, сохраняющего интенсивные свойства объемной фазы (рис. 4.6 а, слой 2), то есть отсутствует перекрытие зон действия поверхностных сил [40,77,80].

Уменьшение толщины прослойки 2 (рис. 4.6а), до перекрытия межфазных переходных слоев, не связано с затратой работы, идущей на изменение свободной энергии системы, а связано только с диссипацией энергии, затрачиваемой на преодоление сил пассивного сопротивления и проявляется лишь в ряде кинетических эффектов.

–  –  –

Рис. 4.6. Неперекрывающиеся (а) и перекрывающиеся (б) межфазные слои Особый интерес представляет случай, когда по мере сближения переходных слоев наступает их перекрытие (рис. 4.6. б). В этом случае равновесное изменение толщины прослойки сопряжено с совершением положительной или отрицательной работы против сил отталкивания или притяжения, возникающих в зоне перекрытия поверхностных сил. Такие силы, обусловленные перекрытием межфазных силовых полей, возникают в смачивающих тонких пленках или прослойках, и их называют поверхностными силами второго рода [77].

Впервые экспериментальные исследования зависимости поверхностных сил второго рода от расстояния были проведены Б.В. Дерягиным с сотрудниками для прослойки жидкости равномерной толщины, образованной между твердыми фазами [76] (симметричной прослойки), твердой и газообразной фазами (смачивающей пленки) [77] и двумя газовыми фазами (свободной пленки) [85-99,119-132]. В этих же работах впервые было введено понятие «расклинивающего давления», которое к настоящему времени получило широкое развитие и применение.

Когда межфазные слои не перекрываются, законы гидростатики (в частности закон Паскаля) не нарушаются и давление в пленке равно давлению той объемной фазы, из которой она образована, а изменение толщины прослойки происходит без затраты работы. В случае перекрытия межфазных слоев гидростатическое давление в тонкой прослойке отличается от давления той объемной фазы, частью которой является вся пленка. Дополнительное давление, обеспечивающее термодинамическое равновесие пленки, было названо расклинивающим давлением [93]. Величина расклинивающего давления может принимать как положительное, так и отрицательное значение.

Очевидно, что для измерения расклинивающего давления необходимо обеспечить с помощью внешнего давления механическое равновесие смачивающей пленки. Тогда, если система находится в термодинамическом равновесии и расклинивающее давление положительно, то его мерой будет пониженное (отрицательное) давление, созданное в сопряженной объемной фазе (рис. 4.7).

Аналогично, в случае отрицательного расклинивающего давления его мерой будет избыточное гидростатическое давление. В обоих случаях расклинивающее давление (h) будет равно разности между давлением P1 на поверхности пленки и давлением Р0 в объемной фазе, (h) P P0. (4.1)

Н

Рис. 4.7. Метод измерения расклинивающего давления смачивающих пленок на непрозрачных подложках Круглая смачивающая пленка формируется (рис.4.7) на плоской подложке I. Гибкий шланг 2 соединяет пленку с сосудом 3, который можно с помощью микрометрического устройства перемещать по вертикали. Расклинивающее давление смачивающей пленки задается расстоянием H между пленкой и уровнем жидкости в сосуде и равно (h) =gH (4.2) Расклинивающее давление зависит для данной системы от степени перекрытия межфазных поверхностных слоев, то есть от толщины пленки h.

Зависимость (h)т - изотерма расклинивающего давления - является термодинамической характеристикой тонкой пленки жидкости.

Тот или иной вид изотермы (h) определяется вкладом поверхностных сил различной природы: ионно-электростатических, молекулярных, структурных, адсорбционных, "стерических".

В первом приближении эти вклады можно считать аддитивными [95]:

(h) e ( h) m ( h) S ( h) (h) (4.3) где e - ионно-электростатическая составляющая расклинивающего давления, связанная с перекрытием диффузных ионных слоев заряженных поверхностей пленки [95-97]; m - молекулярная составляющая, обусловленная силами дисперсионного взаимодействия; s - структурная составляющая расклинивающего давления, вызванная перекрытием граничных слоев жидкости со структурой, отличной от структуры объемной фазы [85]; a - адсорбционная составляющая расклинивающего давления, связанная с перекрытием диффузных адсорбционных слоев нейтральных молекул в неионных растворах [87]; c–составляющая, обусловленная "стерическим" взаимодействием адсорбционных слоев поверхностно активных веществ (ПАВ) или полимеров [85,89]. Следует отметить существование еще одной составляющей расклинивающего давления: так называемой электронной, присущей жидкометаллическим пленкам и имеющей квантовую природу.

4.2.1. Определение типа изотерм расклинивающего давления цилиндрового масла на проводниках.

Прежде всего, необходимо было установить, к какому виду известных изотерм относятся изотермы расклинивающего давления дизельного масла на конструкционных материалах, используемых в дизелестроении (сталь, чугун) установить направление действия П(h).

Известно [89], что в зависимости от подложки и полярности пленки существует пять видов изотерм расклинивающего давления. На рис. 4.8 а и б показан качественный вид обычно встречающихся изотерм смачивающих пленок П(h).

Для случая полного смачивания (рис. 4.8 а) изотермы могут не заходить в область (h) 0 (кривые 1,2), либо площадь S1 захода изотермы в зону (h) 0 меньше площади графика S2 (кривая 3). Неполному смачиванию соответствуют изотермы 4 и 5. Для изотермы 5 устойчивыми областями толщин будут: I) h1 h2 ( - ветвь изотермы); 2) h1 h2 ( - ветвь изотермы).

На участке h1 h h2 dh 0, что соответствует неустойчивому состоянию пленки.

Для S - образных изотерм одному значению П(h) соответствуют две возможные толщины пленки, относящиеся к - и - ветвям изотермы. Термодинамически вполне устойчивым состояниям смачивающих пленок отвечает - участок изотермы, а - ветвь соответствует метастабильному состоянию.

Рис.4.8. Различные виды изотерм (h) (а, б) и энергии Гиббса G(h) (в) смачивающих пленок [89].

Метастабильные – пленки могут самопроизвольно переходить в более устойчивое состояние – пленки. Этот процесс сопровождается преодолением потенциального барьера G (рис.4.8 в) и реализуется путем прорыва толстой пленки и распада ее на капли, покрывающие поверхность оставшейся пленки.

–  –  –

4.2.2. Исследование расклинивающего давления в пленке масла на металлах, используемых в дизелестроении.

Для исследования расклинивающего давления в лаборатории была собрана установка, показанная на рис. 2.8 [74,75].

Толщина пленки h измерялась с помощью элипсометрического микроскопа - Мэл.

Экспериментально давление в пленке определялось по очевидному выражению [75,77] Р=g(H1-H0). (4.8) В ходе эксперимента по определению толщины тонкой масляной пленки элипсометрическим методом определялись азимуты анализатора A0, A0 и поляризатора P0, P0 гашения света (рис. 2.9).

Для расчета толщины слоя использовалось основное уравнение эллипсометрии – уравнение Друде [100], устанавливающего связь между экспериментальными параметрами и и оптическими характеристиками отражающего образца, определяемыми обобщенными коэффициентами Френеля Rp и Rs.

–  –  –

Рис. 4.9. Зависимость расклинивающего давления в масле ENERGOL СLO 50M от толщины пленки на стали ШХ15.

Момент перехода смачивающей пленки масла в термодинамически неравновесное состояние фиксировался путем непосредственного наблюдения в микроскоп (рис. 4.11).

При достижении неравновесного состояния при уменьшении толщины пленки по окружности, вдоль мениска, наблюдались порывы пленки, как показано на рис.4.11е.

Используя разработанную нами методику обработки результатов, получены экспериментальные значения расклинивающего давления пленок масла на применяющихся в дизелестроении стальных поверхностях – сталь 35 ХМА, стали ШХ15, сталь 45 [74,102-103] (рис. 4.10).

–  –  –

д) е) Рис. 4.11. Микрофотографии масляной пленки цилиндрового масла ENERGOL СLO 50M в поляризованном свете для разных толщин пленок.

Установлено, что на процесс структурирования и толщину пленок масла на сталях влияет химический состав металла.

При утоньшении пленки увеличивается горизонтальный участок в ее центральной части, что хорошо видно по плотности интерференционных линий.

Значение максимальной величины расклинивающего давления Пs находили графическим методом спрямления нелинейной зависимости путем

–  –  –

Рис.4.12. Зависимости логарифма расклинивающего давления ln Пs от толщины пленки h.

Максимальное расклинивающее давление на сталях: сталь 45 Пs=40 кПа, сталь 35ХМА Пs=2,49кПа. Минимальная толщина пленок, при которой расклинивающее давление достигает максимума лежит в интервале 140160нм.

4.2.3. Исследование расклинивающего давления в тонких пленках цилиндрового масла на чугунных поршневых кольцах судовых дизелей Особый интерес представляет изучение расклинивающего давления на чугунных поверхностях, из которых изготовлены как поршневые кольца, так и втулки цилиндров.

Экспериментальные исследования расклинивающего давления проводились на цилиндровом масле фирмы ENERGOL CLO 50M на материале поршневого кольца, взятого с главного двигателя MAN B&W 7S46MC-C [104].

Металлографический анализ показал, что кольцо состоит из серого чугуна, основа которого имеет феррито-перлитную структуру. Твердость кольца по методу Бринелля НВ2770. Чугунная поверхность шлифовалась до величины Rа0,40,6, что соответствует чистоте поверхности кольца и ребер втулки цилиндра после приработки.

Расклинивающее давление в пленках масла на чугуне (рис. 4.13), соответствует также области положительных значений Пs 0, а его изменение носит падающий характер. Из этого следует, что расклинивающее давление в тонкой пленке может, в режиме саморегулирования, автоматически уравновешивать нормальную нагрузку воспринимаемую парой «кольцо – втулка».

Расклинивающее давление,

–  –  –

Рис. 4.13. Изменение расклинивающего давления в тонкой пленке смазки ENERGOL СLO 50M на чугуном поршневом кольце в зависимости от толщины пленки.

Отличительной особенностью масляных пленок с анизотропными свойствами на чугуне, по сравнению со сталями, является малая величина изменения толщины пленки от момента ее зарождения, до минимальной, при которой давление в пленке начинает резко возрастать. Для пленок на поверхности чугуна эта толщина равна 1012 нм. Если сравнивать пленками на сталях (рис. 4.10), то видно, что на стали 35 ХМА, из которой изготовлены головки поршней МAN и B&W, это изиенение равно 126 нм, что на порядок больше чем на поверхности чугуна.

Значение расклинивающего давления состоит из суммы молекулярной составляющей Пm(h), действующей при малых толщинах пленки и структурной

П s(h ):

П ( h) = Пm ( h ) + П s(h ) (4.14) Полученные результаты показывают значительное влияние химического состава подложки на изменение степени ориентационной упорядоченности молекул с изменением толщины пленки, которая определяет величину структурной составляющей Пs(h) расклинивающего давления. Очевидно, такое различие в полученных значениях П(h) можно объяснить разным вкладом молекулярной составляющей расклинивающего давления, который имеет существенное значение при малых толщинах пленок. Ранее эффект влияния молекулярной составляющей на величину расклинивающего давления установлен для пленок полярных жидкостей на диэлектриках [97,99].

Анализ полученных значений расклинивающего давления показывает, что представление П s(h ) в виде экспоненты не всегда является корректным, а действительная зависимость структурной составляющей от толщины пленки является более сложной.

Анализ микрофотографий тонкой пленки масла на чугунной поверхности (рис. 4.14) показывает, что пленка не является плоской.

Интерференционную картину формируют графитовые включения, что хорошо видно на рис. 4.14.

Рис. 4.14. Микрофотографии пленки масла с анизотропными свойствами на чугуне.

Управление силами в смазочных слоях с анизотропными свойствами, обусловленными расклинивающим давлением позволяет компенсировать нормальную нагрузку на зону трения, в результате чего можно уменьшить энергетические потери и величину изнашивания сопряженных поверхностей, а также предупредить поломку поршневых колец при малых скоростях движения поршня, предупредив аварийную ситуацию на судне.

Таким образом, можно сделать следующие выводы.

1. Впервые экспериментально получена зависимость расклинивающего давления в пленках цилиндрового масла от толщины пленки на сталях и чугуне. В тонкой пленке возникает положительное давление Пs 0, т.е.

возникает сила, направленная в противоположную сторону давления кольца на перемычку окна втулки цилиндра.

2. Установлено, что расклинивающее давление в пленках цилиндрового масла на чугунных и стальных поверхностях носит экспоненциальный характер, чем обеспечивается процесс саморегулирования давления поршневого кольца на втулку – каждому новому значению давления устанавливается новая равновесная толщина пленки. Процесс саморегулирования происходит автоматически и не требует вмешательства оператора.

3. Сравнение полученных экспериментальных значений расклинивающего давления в пленках масла на стальных поверхностях и на чугуне показало следующее:

зарождение пленок на сталях и чугуне происходит при разных толщинах и давлениях в пленке. На сталях зарождение пленки происходит в интервале 260280 нм, а на сером чугуне при значительно меньшей толщине, равной 163165 нм;

толщина пленок от начала образования пленки до момента резкого увеличения давления для сталей составляет 130 нм, что на порядок больше чем на чугуне, составляющей всего 1012 нм;

минимальная толщина пленок на чугуне, при которой расклинивающее давление имеет максимальное значение лежит в интервале 150–155 нм.

4. Установлено максимальное расклинивающее давление, возникающее в пленке цилиндровой смазки на чугунном кольце, равное Пs=140 кПа.

Дальнейшее развитие теоретического и экспериментального исследования процессов движения поршневых колец при наличии тонких пленок смазки с анизотропными свойствами, используя полученные данные расклинивающего давления на сталях и чугуне, позволит повысить надежность судовых малооборотных дизелей путем оптимизации смазки и предупреждения внезапных отказов, возникающих при поломке колец.

Полученные результаты позволят совершенствовать методику идентификации технического состояния поршневого кольца.

4.3. Исследование работоспособности поршневого кольца виброакустическим методом Приведем решение третьей вспомогательной задачи – установления связи между толщиной пленки и техническим состоянием поршневого кольца.

Задача идентификации сигнала от вибрационного датчика, установленного на цилиндровой втулке при прохождении кольцом продувочных окон цилиндра МОД, при малых скоростях движения поршня, не исследовалась и ставится впервые.

Полученные экспериментальные результаты по величине расклинивающего давления в тонких пленках цилиндрового масла нефтяного происхождения с анизотропными свойствами на металлических поверхностях деталей ЦПГ [74.75, 102-104] и определение толщины этих пленок позволяют решить задачу совершенствования методики идентификации технического состояния поршневых колец при выше указанных условиях.

Работа узлов трения сопровождается колебательными процессами, возникающими вследствие контактных взаимодействий деталей в зоне трения.

Эти колебательные процессы несут полезную информацию о техническом состоянии, как деталей, так и узла в целом. Основные закономерности вибрационных методов диагностирования изучались в работах [26, 105–108, 116-122].

Для экспериментального исследования частоты акустического сигнала от кольца, при прохождении продувочных окон МОД в зависимости от условий эксплуатации, была собрана в лаборатории установка, схема которой и параметры датчика акустических колебаний представлены на рис. 2.10 2.12.

Наличие смазки в соединении «кольцо-втулка» варьировалось от толстого слоя с изотропными свойствами до ее полного отсутствия, при котором контакт был адгезионным. При проведении исследований были получены частотные характеристики, которые можно принять в качестве эталонных. В результате проведенных экспериментальных исследований установлено следующее [78].

1. Регистрация акустического сигнала с частотой 0200 Гц означает, что техническое состояние колец исправно.

2. Появление частоты 200….300 Гц (рис. 4.15) свидетельствует об отсутствии пленки смазки на отдельных перемычках, что требует выработки сигнала на увеличение подачи смазки. Очевидно, это связано с продувкой, при которой пленка смазки частично сдувается.

Амплитуда, x 10 мм Частота, Гц Рис.4.15. Амплитудно-частотная характеристика сигнала при нарушении смазки на отдельных перемычках.

3. Сигнал частоты 300500 Гц соответствует тяжелому режиму граничного трения с адгезионным схватыванием поршневых колец и перемычек втулки цилиндра в условиях граничного трения (рис. 4.16). В этом случае требуется выработка сигнала системы сигнализации о дополнительном увеличении подачи масла, или снижением нагрузки на цилиндр.

4. При появлении частоты сигнала более 500 Гц (рис. 4.17) происходит необратимая деструкция поршневых колец и перемычек втулки цилиндра, в результате перехода граничного трения в сухое трение. Наблюдается адгезионное схватывание на больших участках. При этом вырабатывается сигнал на аварийную остановку двигателя. Продолжение эксплуатации двигателя может привести к поломке поршневых колец.

Амплитуда, х 10 мм

–  –  –

Рис.4.16. Амплитудно-частотная характеристика сигнала, соответствующая процессу схватывания при нарушении смазки кольца.

Таким образом, получение сигнала о наступлении сухого трения позволяет своевременно увеличить подачу смазки, а в случае повторения сигнала остановить двигатель, предупредив аварийную ситуацию.

Частота, Гц

Рис.4.17. Амплитудно-частотная характеристика сигнала, соответствующая процессу схватывания, предшествующему поломке кольца.

Полученные данные позволяют по данным о предупредительном и предельном уровнях частотных характеристик выработать сигнал системы предупреждения и защиты от аварии на судне.

Анализируя полученные результаты можно сделать выводы:

1. Работоспособное состояние поршневого кольца сохраняется в процессе саморегулирования расклинивающего давления в тонкой пленке, изменяющегося по экспоненциальному закону в зависимости от ее толщины и исключающему контакт между сопряженными поверхностями при ее значении более 140 нм;

2. Акустический сигнал в результате его идентификации может быть использован:

в системе автоматического управления подачи масла в цилиндр двигателя;

в системе сигнализации при выработке сигнала о нарушении процессов смазывания;

в системе защиты двигателя для исключения аварийных ситуаций в работе деталей ЦПГ.

Сравнивая полученные экспериментальные данные с расчетными, полученными в работе [76], видно, что экспериментальные данные подтверждают полученные теоретически.

Таким образом, экспериментально подтверждены теоретические результаты расчета акустической частоты при нормальной смазке, а также при ее нарушении.

Полученные результаты послужили основой для совершенствования методики идентификации состояния работоспособности поршневого кольца.

4.4. Выводы по разделу 4.

Четвертый раздел посвящен решению второй и третьей вспомогательных задач по экспериментальному исследованию расклинивающего давления в тонких пленках цилиндрового масла в зависимости от их толщины на чугунных и стальных поверхностях и установлению зависимости между толщиной пленки и техническим состоянием поршневого кольца.

1. Установлен один из механизмов поломки поршневых колец на сегменты, длина которых равна расстоянию между окнами или кратна ему, что указывает на то, что поломка поршневых колец может происходить при прохождении продувочных окон втулок цилиндров.

2. Впервые экспериментально получена зависимость расклинивающего давления в пленках цилиндрового масла от их толщины на металлических поверхностях, используемых в дизелестроении.

Расклинивающее давление в пленках цилиндрового масла на стальных и чугунных поверхностях соответствуют области Р(h) 0, т.е. в тонком слое смазки с анизотропными свойствами возникает сила, направленная в противоположную сторону давления кольца на перемычку.

3. Изменение расклинивающего давления Р(h) цилиндрового масла на сталях и чугунах носят экспоненциальный характер, чем подтверждают основное уравнение расклинивающего давления теории Б.В. Дерягина.

4. Установлено максимальное расклинивающее давление, возникающее в тонкой пленке цилиндровой смазки для исследованных стальных и чугунных поверхностей:

для чугунного кольца оно равняется Пs=140 кПа;

на стали 45 Пs=40 кПа, для стали 35ХМА Пs=2,49 кПа;

минимальная толщина пленок, при которой расклинивающее давление достигает максимума для всех исследованных материалов лежит в интервале 140160 нм;

зарождение пленок с анизотропнцыми свойствами происходит при разных толщинах: для чугуна – при 165 нм, а для сталей – при 260280 нм.

5. Показано, что на величину расклинивающего давления и толщину пленки с анизотропными свойствами оказывает воздействие химический состав поверхности металла.

6. Установлено, что работоспособное состояние поршневого кольца сохраняется в процессе саморегулирования расклинивающего давления в тонкой пленке, изменяющегося по экспоненциальному закону в зависимости от ее толщины и исключающему контакт между сопряженными поверхностями при ее значении более 140 нм.

7. Техническое состояние поршневых колец может быть идентифицировано по частоте акустического сигнала от поршневого кольца при его движении вдоль окон втулки. Установлена зависимость частоты акустического сигнала от режимов смазки кольца, соответствующих: наличию смазки (2200Гц), частичному отсутствию, без схватывания (200350 Гц), частичному отсутствию, при наличии процесса схватывания (350500Гц) и процессу схватывания на большой площади при сухом трении ( более 500 Гц).

8. Увеличение частоты акустического сигнала свидетельствует о нарушении смазки на отдельных участках, в результате чего происходит сближение поверхностей на величину менее 140 нм.

9. Установлены предупредительные и предельные уровни частотных характеристик, требующих вмешательства оператора:

интервал частот акустического сигнала 300500 Гц соответствует предупредительному уровню, соответствующего тяжелому режиму граничного трения с адгезионным схватыванием колец и перемычек втулки цилиндра.

Частота более 500 Гц соответствует предельному уровню. При этом происходит необратимая деструкция поршневого кольца. Вырабатывается сигнал на аварийную остановку двигателя.

РАЗДЕЛ 5. РАЗРАБОТКА МЕТОДОВ И СРЕДСТВ

ДИАГНОСТИРОВАНИЯ ТЕХНИЧЕСКОГО СОСТОЯНИЯ

ПОРШНЕВОГО КОЛЬЦА

Пятый раздел посвящен решению главной задачи исследования – на основе синтеза научных результатов решения вспомогательных задач и обобщении опыта эксплуатации судовых МОД разработан метод идентификации и способ диагностики технического состояния поршневых колец малооборотного дизеля при движении колец вдоль продувочных окон втулки.

Установлено, что техническое состояние поршневых колец зависит от режимов смазки, наличия пленки и ее толщины, определяется методом ранжирования по уровням надежности, которые диагностируются по частоте акустического сигнала от поршневого кольца при его движении вдоль окон втулки, в следующей последовательности:

надежный уровень (исправное техническое состояние колец) – интервал акустических частот 2200 Гц;

частично надежный уровень (отсутствие пленки на отдельных перемычках окон втулок) – интервал акустических частот 200300Гц;

предаварийный уровень (режим граничного трения с частичным адгезионным схватыванием поршневых колец и перемычек втулки цилиндра)

– интервал акустических частот 300500Гц;

аварийный уровень (состояние сухого трения поршневых колец, приводящее к их поломке) – акустическая частота более 500Гц.

5.1. Диагностическая модель работоспособности поршневых колец при реализации квазикристаллических свойств смазочных материалов Первым шагом в решении проблемы повышения надежности судового дизеля, является получение достоверной оценки технического состояния деталей ЦПГ, прежде всего работоспособности ПК.

Полученные экспериментальные результаты по величине расклинивающего давления в тонких пленках цилиндрового масла нефтяного происхождения с анизотропными свойствами на металлических поверхностях деталей ЦПГ [73-76] и определение толщины этих пленок, позволяют решить задачу мониторинга и управления процессом смазки сопряженных поверхностей ЦПГ при малых скоростях. Для этого необходимо разработать диагностическую модель технического состояния поршневого кольца, что позволит разработать алгоритм оптимального управления смазкой цилиндров с учетом данных о качестве смазки при прохождении кольцами продувочных окон втулок цилиндров При создании системы диагностирования необходимо, чтобы она решала следующие задачи:

1. Определить, может ли узел трения и система смазывания, обслуживающая его по состоянию, выполнить возложенные на них функции.



Pages:     | 1 | 2 || 4 |
Похожие работы:

«УДК 621.039.5 СТАРКОВ Владимир Александрович НАУЧНО-МЕТОДИЧЕСКОЕ ОБОСНОВАНИЕ МОДЕРНИЗАЦИИ АКТИВНОЙ ЗОНЫ РЕАКТОРА СМ Специальность: 05.14.03. Ядерные энергетические установки, включая проектирование, эксплуатацию и вывод из эксплуатации Диссертация на соискание ученой степени доктора технических наук Научный консультант: доктор технических наук, профессор Калыгин Владимир Валентинович...»

«Егоров Денис Эдуардович СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ МЕТОДОВ РАСЧЕТА МНОГОФУНКЦИОНАЛЬНЫХ ФИЛЬТРОКОМПЕНСИРУЮЩИХ УСТРОЙСТВ ДЛЯ СЕТЕЙ 10 0,4 КВ Специальность: 05.14.02 «Электрические станции и электроэнергетические системы» Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель – Доктор технических наук, профессор В. П. Довгун Красноярск 2015 ОГЛАВЛЕНИЕ ОГЛАВЛЕНИЕ ВВЕДЕНИЕ ГЛАВА 1 Проблемы обеспечения качества...»

«Суворова Ирина Александровна ВЫБОР СЕЧЕНИЙ ПРОВОДНИКОВ И РАЦИОНАЛЬНЫХ НАПРЯЖЕНИЙ РАСПРЕДЕЛИТЕЛЬНЫХ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ СЕТЕЙ В СОВРЕМЕННЫХ УСЛОВИЯХ Специальность 05.14.02 Электростанции и электроэнергетические системы ДИССЕРТАЦИЯ на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель доктор технических наук, профессор В.В.Черепанов Киров, 2015 2 Содержание СОДЕРЖАНИЕ Введение Глава 1 Анализ состояния распределительных...»

«Нехамин Сергей Маркович СОЗДАНИЕ И ВНЕДРЕНИЕ ЭНЕРГОЭФФЕКТИВНЫХ ДУГОВЫХ И ШЛАКОВЫХ ЭЛЕКТРОПЕЧНЫХ КОМПЛЕКСОВ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ ПОСТОЯННОГО ТОКА И ТОКА ПОНИЖЕННОЙ ЧАСТОТЫ Специальность 05.09.10 Электротехнология Диссертация на соискание ученой степени доктора технических наук Научный консультант: заслуженный деятель науки РФ, доктор технических наук, профессор Кувалдин Александр Борисович Москва 201...»

«Паянен Рейно Игоревич ИССЛЕДОВАНИЕ И РАЗРАБОТКА РЕГЕНЕРАТИВНЫХ ЦИКЛОВ НА ЭЛЕГАЗЕ Специальность 01.04.14 – Теплофизика и теоретическая теплотехника ДИССЕРТАЦИЯ на соискание учёной степени кандидата технических наук Научный руководитель: Доктор технических наук Мазурин И.М. МОСКВА – 2015 ОГЛАВЛЕНИЕ: ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ Глава 1. НАКОПЛЕНИЕ ПРИМЕСЕЙ В ЭЛЕГАЗЕ В ВЫСОКОВОЛЬТНОМ...»

«ЧУВАРАЯН Александра Асватуровна ЭНЕРГЕТИЧЕСКИЙ ФАКТОР В ПОЛИТИКЕ РОССИИ НА БЛИЖНЕМ И СРЕДНЕМ ВОСТОКЕ Специальность 23.00.04 политические проблемы международных отношений, глобального и регионального развития Диссертация на соискание ученой степени кандидата политических наук Научный руководитель Почётный работник науки и техники РФ, Доктор военных наук, профессор Анненков В.И. Научный...»

«Шуткин Олег Игоревич ЭКОЛОГО-ЭКОНОМИЧЕСКАЯ ОЦЕНКА КОНКУРЕНТОСПОСОБНОСТИ ПРОЕКТОВ СОЛНЕЧНОЙ ЭНЕРГЕТИКИ В РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ Специальность: 08.00.05 Экономика и управление народным хозяйством (экономика природопользования) Диссертация на соискание ученой степени...»

«Двоенко Олег Викторович НАСОСНО-РУКАВНЫЕ СИСТЕМЫ ПОЖАРНЫХ АВТОМОБИЛЕЙ, ОБЕСПЕЧИВАЮЩИЕ ТУШЕНИЕ ПОЖАРОВ И АВАРИЙНОЕ ВОДОСНАБЖЕНИЕ НА ОБЪЕКТАХ ЭНЕРГЕТИКИ В УСЛОВИЯХ НИЗКИХ ТЕМПЕРАТУР Специальность: 05.26.03 – Пожарная и промышленная безопасность (технические науки, отрасль энергетика) ДИССЕРТАЦИЯ на...»

«ТРУФАНОВ Виктор Васильевич МЕТОДИЧЕСКОЕ ОБЕСПЕЧЕНИЕ ПЕРСПЕКТИВНОГО РАЗВИТИЯ ЭЛЕКТРОЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ СИСТЕМ РОССИИ В СОВРЕМЕННЫХ УСЛОВИЯХ Специальность 05.14.02 Электрические станции и электроэнергетические системы Диссертация на соискание ученой степени доктора технических наук Научный консультант: Воропай Николай Иванович,...»

«Соломахо Ксения Львовна ПРИМЕНЕНИЕ МЕТОДА ГЛАВНЫХ КОМПОНЕНТ ДЛЯ ПРОГНОЗИРОВАНИЯ ОБЪЕМОВ ЭЛЕКТРОПОТРЕБЛЕНИЯ ЭНЕРГОСБЫТОВОГО ПРЕДПРИЯТИЯ Специальность 05.09.03 – “Электротехнические комплексы и системы” Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель – доктор...»

«Марьяндышев Павел Андреевич СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ ТЕХНОЛОГИИ ЭНЕРГЕТИЧЕСКОГО ИСПОЛЬЗОВАНИЯ ДРЕВЕСНОГО БИОТОПЛИВА Специальность 05.14.04 «Промышленная теплоэнергетика» Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель: д.т.н, профессор...»

«Заименко Александр Андреевич УПРАВЛЕНИЕ ЭЛЕКТРОПОТРЕБЛЕНИЕМ РЕГИОНАЛЬНОГО ЭЛЕКТРОЭНЕРГЕТИЧЕСКОГО КОМПЛЕКСА НА ОСНОВЕСИСТЕМНОГОПОТЕНЦИАЛА ЭНЕРГОСБЕРЕЖЕНИЯ Специальность 05.14.01 «Энергетические системы и комплексы» Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель: доктор технических наук, профессор Гнатюк Виктор Иванович Красноярск–2015 Содержание Содержание 1. Современное состояние регионального электроэнергетического комплекса ООО...»

«Артюшкин Виктор Федорович Прогнозно-аналитические методы как инструмент формирования внешней государственной энергетической политики России Специальность 23.00.02 – политические институты, процессы и технологии Диссертация на соискание ученой степени кандидата политических наук Научный руководитель: доктор...»

«ПЕТРОВ ИЛИЯН ИВАНОВ Эволюция структур мировых и европейских энергетических рынков и перспективы развития газотранспортных сетей в Юго-Восточной Европе с участием Болгарии и России Специальность 08.00.14 „Мировая экономика Диссертация на...»

«Чан Ньен Аунг Тан ИССЛЕДОВАНИЕ ЭФФЕКТИВНОСТИ КОМПЛЕКСНОГО ИСПОЛЬЗОВАНИЯ ВОЗОБНОВЛЯЕМЫХ ИСТОЧНИКОВ ЭНЕРГИИ В РЕГИОНАЛЬНОЙ ЭНЕРГЕТИКЕ МЬЯНМЫ Специальность: 05.14.08– Энергоустановки на основе возобновляемых видов энергии ДИССЕРТАЦИЯ НА СОИСКАНИЕ УЧЕНОЙ СТЕПЕНИ КАНДИДАТА ТЕХНИЧЕСКИХ НАУК Научный руководитель Кандидат технических...»

«ГАМИДОВ Санан Салех оглы ВНЕШНЯЯ ПОЛИТИКА СОВРЕМЕННОГО АЗЕРБАЙДЖАНА: ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ СОСТАВЛЯЮЩАЯ Диссертация на соискание ученой степени кандидата политических наук по специальности 23.00.04 Политические проблемы международных отношений, глобального и регионального развития.Научный руководитель: доктор политических наук, профессор Р.Х. Усманов Астрахань – 20 СОДЕРЖАНИЕ ВВЕДЕНИЕ.. ГЛАВА I. ТЕОРЕТИКО-МЕТОДОЛОГИЧЕСКИЕ ОСНОВЫ...»

«ТИМОФЕЕВ ВИТАЛИЙ НИКИФОРОВИЧ Методы и средства автоматического регулирования теплового состояния судовых ДВС Специальность 05.08.05 – Судовые энергетические установки и их элементы (главные и вспомогательные) Диссертация на соискание ученой степени доктора технических наук Научный консультант д.т.н., профессор...»

«Мусаев Тимур Абдулаевич ПОВЫШЕНИЕ ЭФФЕКТИВНОСТИ МЕТОДОВ УПРАВЛЕНИЯ РЕЖИМОМ РАБОТЫ СИСТЕМЫ ЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЯ ГОРОДСКОГО РАЙОНА Специальность 05.09.03 – Электротехнические комплексы и системы Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель: доктор технических наук, профессор Валеев...»

«ГРУДАНОВА АЛЁНА ИГОРЕВНА ПОВЫШЕНИЕ ЭФФЕКТИВНОСТИ ПРОИЗВОДСТВА НИЗКОЗАСТЫВАЮЩИХ ДИЗЕЛЬНЫХ ТОПЛИВ РЕГУЛИРОВАНИЕМ СОСТАВА КАТАЛИЗАТОРОВ ТЕРМОГИДРОКАТАЛИТИЧЕСКИХ ПРОЦЕССОВ 05.17.07 – Химическая технология топлива и высокоэнергетических веществ Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических...»

«Валеев Рустам Галимянович ПОВЫШЕНИЕ УРОВНЯ ЭЛЕКТРОБЕЗОПАСНОСТИ В ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ СЕТЯХ НАПРЯЖЕНИЕМ ДО 1000 В ПРИ ОДНОФАЗНЫХ КОРОТКИХ ЗАМЫКАНИЯХ Специальность 05.26.01 «Охрана труда (электроэнергетика)» Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель доктор...»









 
2016 www.konf.x-pdf.ru - «Бесплатная электронная библиотека - Авторефераты, диссертации, конференции»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.