WWW.KONF.X-PDF.RU
БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА - Авторефераты, диссертации, конференции
 

Pages:   || 2 | 3 | 4 |

«ПОВЫШЕНИЕ ЭФФЕКТИВНОСТИ ГТУ И ПГУ ПУТЕМ СОВЕРШЕНСТВОВАНИЯ ТЕПЛОВЫХ СХЕМ И ОПТИМИЗАЦИИ ПАРАМЕТРОВ ...»

-- [ Страница 1 ] --

ФГБОУ ВПО «Кубанский государственный технологический университет»

На правах рукописи

Шапошников Валентин Васильевич

ПОВЫШЕНИЕ ЭФФЕКТИВНОСТИ ГТУ И ПГУ ПУТЕМ

СОВЕРШЕНСТВОВАНИЯ ТЕПЛОВЫХ СХЕМ И ОПТИМИЗАЦИИ

ПАРАМЕТРОВ

Специальность: 05.14.14 – Тепловые электрические станции, их

энергетические системы и агрегаты



Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук

Научный руководитель:

кандидат технических наук, доцент Бирюков Б.В.

Краснодар – 2015

ОГЛАВЛЕНИЕ

ВВЕДЕНИЕ

ГЛАВА 1 АНАЛИЗ ОТЕЧЕСТВЕННОЙ И ЗАРУБЕЖНОЙ ЛИТЕРАТУРЫ

ПО ПОВЫШЕНИЮ ЭФФЕКТИВНОСТИ И МЕТОДАМ ОПТИМИЗАЦИИ

ПАРАМЕТРОВ РАБОТЫ ГАЗОТУРБИННЫХ И ПАРОГАЗОВЫХ УСТАНОВОК

1.1 Анализ тепловых схем производства тепловой и электрической энергии на ГТУ и ПГУ

1.2 Методы оптимизации параметров ГТУ и ПГУ

1.3 Выводы по 1-й главе

ГЛАВА 2 СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ ТЕПЛОВЫХ СХЕМ ГТУ И ПГУ

СМЕШЕНИЯ И МЕТОДИКИ ИХ РАСЧЕТА НА ЭВМ

2.1 Основные направления совершенствования тепловых схем ГТУ и ПГУ смешения

2.2 Методика расчета обобщенной тепловой схемы ГТУ и ПГУ смешения на ЭВМ

2.3 Промышленные испытания по оценке режимных параметров ГТУ типа «Тайфун», полученных экспериментально и расчетным путем по разработанной программе

2.4 Выводы по 2-й главе

ГЛАВА 3 ПРОГРАММНЫЙ КОМПЛЕКС «СИСТЕМА

АВТОМАТИЗИРОВАННОГО РАСЧЕТА ГТУ И ПГУ СМЕШЕНИЯ» И

МАТЕМАТИЧЕСКАЯ МОДЕЛЬ ОБОБЩЕННОЙ ТЕПЛОВОЙ СХЕМЫ ГТУ И

ПГУ СМЕШЕНИЯ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ ТЕОРИИ ГРАФОВ

3.1 Разработка программного комплекса «Система автоматизированного расчета ГТУ и ПГУ смешения»

3.2 Математическая модель обобщенной тепловой схемы ГТУ и ПГУ смешения с использованием теории графов

3.3 Выводы по 3-й главе

–  –  –

4.1.1 Схемы и циклы рабочих тел ПГУ с применением впрыска водяного пара из котла-утилизатора

4.1.2 Схемы и циклы рабочих тел ГТУ и ПГУ с применением ступенчатого подвода теплоты в основной и дополнительной параллельной камере сгорания 116

4.2 Термодинамическая оценка схем ПГУ с впрыском водяного пара из котла-утилизатора, ГТУ и ПГУ с применением ступенчатого подвода теплоты в основной и дополнительной параллельной камере сгорания

4.2.1 Термодинамическая оценка схем ПГУ с применением впрыска водяного пара из котла-утилизатора

4.2.2 Термодинамическая оценка схем ГТУ и ПГУ с применением ступенчатого подвода теплоты в основной и дополнительной параллельной камере сгорания

4.3 Выводы по 4-й главе

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

Список сокращений и условных обозначений

Список литературы

Приложение А

Приложение Б

ВВЕДЕНИЕ

Актуальность темы исследования.

Вопрос повышения эффективности производства электроэнергии на тепловых электрических станциях является одним из ключевых в решении задач энерго- и ресурсосбережения в энергетической отрасли.

В настоящее время электроэнергию в России в основном получают на тепловых электростанциях, использующих традиционное паротурбинное оборудование с коэффициентом полезного действия производства электрической энергии, не превышающим 35 – 40%. Учитывая это, в последние годы реконструкция старых, проектирование и строительство новых ТЭС ведется с использованием газотурбинных и парогазовых технологий. ГТУ и ПГУ имеют большой потенциал для совершенствования, в то время как паросиловые установки достигли определенного предела.

В данной работе предлагается для производства электрической энергии использовать ГТУ и ПГУ со ступенчатым подводом тепла через дополнительную, параллельно расположенную камеру сгорания, а также с впрыском водяного пара в газовый поток в сочетании с уже известными методами повышения эффективности.

Использование таких установок в составе основного тепломеханического оборудования тепловых электростанций позволит значительно снизить затраты на производство электроэнергии. Применению ГТУ и ПГУ с дополнительной, параллельно расположенной камерой сгорания препятствуют недостаточные теоретические и экспериментальные исследования по разработке тепловых схем, методик их расчета, а также тепломеханического оборудования.





На основании вышеизложенного, работы по совершенствованию тепловых схем ГТУ и ПГУ, оптимизации их параметров и автоматизации вариативных расчетов являются актуальными.

Исследования автора по теме диссертации выполнены на кафедре Теплоэнергетики и теплотехники ФГБОУ ВПО «Кубанский государственный технологический университет» в рамках кафедральной госбюджетной научно – исследовательской темы «Комплексное использование традиционных и нетрадиционных источников энергии для энергоснабжения» и направлены на разработку новых технических решений в газотурбинных и парогазовых установках.

Степень разработанности темы исследования Большой вклад в исследование эффективности ГТУ и ПГУ, способов ее повышения, а также методик расчета таких установок, в том числе на ЭВМ, внесли Ложкин А.Н., Люлько Г.Б., Зысин В.А., Андрющенко А.И., Цанев С.В., Ольховский Г.Г., Буров В.Д., Рыбалко В.В. и д.р.

Активное развитие газотурбиностроения произошло еще во второй половине ХХ века. Оно было связано с появлением новых материалов, выдерживающих большие температуры. Значительные результаты дали теоретические и экспериментальные исследования в области схемных решений, повышающих эффективность ГТУ и ПГУ. Так было обосновано и подтверждено применение двухступенчатого сжатия воздуха с промежуточным охлаждением, его регенеративный подогрев за счет тепла уходящих газов и других методов повышения КПД.

Переживаемый в начале XXI века новый подъем газотурбинных технологий связан с выходом на следующий уровень максимальной температуры рабочего тела. В связи с этим есть необходимость в пересмотре используемых зависимостей для определения термодинамических параметров воздуха, воды и водяного пара, а также в уточнении положений методики расчета ГТУ и ПГУ.

В настоящее время в литературе отсутствуют сведения о ГТУ и ПГУ, выполненных по схемам со ступенчатым подводом теплоты в основной и дополнительной параллельной камерах сгорания, а также с впрыском сухого насыщенного пара в регенератор. Основной трудностью является практическая невозможность проведения экспериментов на крупномасштабных стендах в связи с их дороговизной. Поэтому исследование перспективных схем установок на базе газотурбинного привода может быть проведено с достаточной точностью при создании адекватной математической модели и реализации ее алгоритма в виде программы для ЭВМ.

Цель работы – повышение эффективности производства электрической энергии на газотурбинных и парогазовых установках путем совершенствования тепловых схем и оптимизации параметров.

Для достижения поставленной цели в работе решаются следующие задачи:

Анализ существующих методов повышения эффективности 1.

газотурбинных и парогазовых установок, а также методик оценки и оптимизации эффективности энергоустановок.

2. Разработка обобщенной тепловой схемы ГТУ и ПГУ смешения, сочетающей в себе известные методы повышения эффективности и ступенчатый подвод теплоты в дополнительной параллельной камере сгорания.

3. Разработка методики расчета обобщенной тепловой схемы ГТУ и ПГУ смешения с использованием систем уравнений для вычисления термодинамических свойств воды, пара и воздуха на ЭВМ.

4. Проведение промышленных испытаний по оценке режимных параметров ГТУ, полученных экспериментально и расчетным путем.

5. Реализация алгоритма расчета обобщенной тепловой схемы ГТУ и ПГУ смешения в виде программы для ЭВМ с возможностью проведения оптимизации рабочих параметров в автоматическом режиме.

6. Разработка математической модели, основанной на теории графов, для проведения комплексной оценки взаимного влияния энергетических потоков в обобщенной тепловой схеме ГТУ и ПГУ смешения.

7. Термодинамическая оценка схем ПГУ с впрыском водяного пара из котла-утилизатора, а так же ГТУ и ПГУ с применением ступенчатого подвода теплоты в основной и дополнительной параллельной камере сгорания.

Научная новизна.

1. Разработана обобщенная тепловая схема ГТУ и ПГУ смешения, отличающаяся тем, что она сочетает в себе известные методы повышения эффективности и ступенчатый подвод теплоты в дополнительной параллельной камере сгорания.

2. Разработана методика расчета обобщенной тепловой схемы ГТУ и ПГУ смешения, отличающаяся использованием систем уравнений для вычисления термодинамических свойств воды, пара и воздуха на ЭВМ.

3. Впервые разработана математическая модель обобщенной тепловой схемы ГТУ и ПГУ смешения, основанная на теории графов.

4. Установлено, что применение впрыска сухого насыщенного пара в регенератор высокого давления в схеме ПГУ с двух ступенчатым сжатием позволяет значительно повысить КПД (с 36,50 до 47,76%) и полезную мощность (с 20,0 до 33,45 МВт).

5. Установлено, что применение ступенчатого подвода теплоты в дополнительно установленной параллельной камере сгорания в схеме ПГУ с двухступенчатым сжатием воздуха и впрыском сухого насыщенного пара в регенераторы высокого и низкого давлений позволяет значительно увеличить полезную мощность установки до 56,76 МВт при эффективном КПД порядка 42%.

Теоретическая и практическая значимость работы.

Результаты работы доведены до практического применения в виде технических решений и программ для ЭВМ: получено 3 патента на полезную модель и зарегистрированы 7 программ для ЭВМ. Это позволяет использовать их при проектировании энергетических ГТУ и ПГУ смешения и прогнозировать характеристики газотурбинного оборудования. Результаты работы использованы на ТЭЦ Филиала «Краснодарское военно-энергетическое предприятие» ЗАО «РАМО-М» для разработки режимов эксплуатации энергообъекта; ООО «МПП «ЭНЕРГОГАЗСЕРВИС» г. Краснодар для расчета параметров ГТД при проектировании утилизационной части бинарной ПГУ; на кафедре Теплоэнергетики и теплотехники ФГБОУ ВПО «Кубанский государственный технологический университет» в учебном процессе при подготовке бакалавров по направлению 140100.62 – «Теплоэнергетика и теплотехника» в рамках дисциплин «Турбины тепловых и атомных электрических станций» и «Тепловые электрические станции и режимы их эксплуатации». Использование результатов работы подтверждается актами внедрения.

Методология и методы исследования: математического моделирования, последовательных приближений, половинного деления, нелинейного программирования, слепого поиска (метод пространственной сетки), теория графов, матричный анализ, математическая статистика.

Положения, выносимые на защиту:

1. Обобщенная тепловая схема ГТУ и ПГУ смешения, сочетающая в себе известные методы повышения эффективности и ступенчатый подвод теплоты в дополнительной параллельной камере сгорания.

2. Методика термодинамического расчета обобщенной тепловой схемы ГТУ и ПГУ смешения, разработанная с использованием систем уравнений для вычисления термодинамических свойств воды, пара и воздуха на ЭВМ.

3. Программное обеспечение методики термодинамического расчета обобщенной тепловой схемы ГТУ и ПГУ смешения, позволяющее проводить оптимизацию рабочих параметров в автоматическом режиме.

4. Математическая модель обобщенной тепловой схемы ГТУ и ПГУ смешения.

Степень достоверности и апробация результатов Степень достоверности полученных результатов обеспечивается корректным применением фундаментальных законов сохранения энергии и массы, хорошим соответствием результатов расчетов по методике автора с данными полученными экспериментальным путем в ходе промышленных испытаний и приведенными другими авторами.

Основные положения диссертации, ее научные результаты представлялись, обсуждались и были одобрены на:

- научно-методических семинарах и заседаниях кафедры Теплоэнергетики и теплотехники ФГБОУ ВПО «Кубанский государственный технологический университет» в 2012-2015 гг.;

- XIV-й Всероссийской научно-практической конференции студентов, аспирантов и специалистов «Энергетики и металлурги настоящему и будущему России», 21-23 мая 2013 года Магнитогорск, 2013 г.;

Международной научно-технической конференции «Состояние и перспективы развития электротехнологии (XVII Бенардосовские чтения)», 29-31 мая 2013 года Иваново, 2013 г.;

- XIX-й Всероссийской научно-технической конференции «Энергетика:

эффективность, надежность, безопасность», 04-06 декабря 2013 года Томск, 2013 г.;

международной научной конференции «Технические и

- VII-й технологические системы (ТТС-15)», 07-09 октября 2015 года Краснодар, 2015 г.

Положения диссертационной работы изложены в 23 печатных работах, из них: 6 статей в журналах, входящих в перечень изданий, рекомендованных ВАК РФ, 5 – в материалах конференций, 3 – патента на полезные модели РФ, 7 – свидетельств о государственной регистрации программ для ЭВМ.

Структура и объём работы Диссертация состоит из введения, четырёх глав, заключения, списка литературы из 191 наименования. Общий объём работы составляет 178 страниц печатного текста, включая 47 рисунков, 5 таблиц.

ГЛАВА 1 АНАЛИЗ ОТЕЧЕСТВЕННОЙ И ЗАРУБЕЖНОЙ ЛИТЕРАТУРЫ ПО

ПОВЫШЕНИЮ ЭФФЕКТИВНОСТИ И МЕТОДАМ ОПТИМИЗАЦИИ

ПАРАМЕТРОВ РАБОТЫ ГАЗОТУРБИННЫХ И ПАРОГАЗОВЫХ УСТАНОВОК

1.1 Анализ тепловых схем производства тепловой и электрической энергиина ГТУ и ПГУ

В настоящее время разработаны различные варианты тепловых схем производства тепловой и электрической энергии в установках с газотурбинным двигателем [1, 2, 3, 11, 41, 57, 66, 67, 68, 85, 96, 112, 113, 114, 115, 117, 118, 122, 123, 124, 126, 137, 139, 152, 178, 180]. Из обзора следует, что газотурбинный привод остается основным типом для нагнетателей на газокомпрессорных станциях [71, 109, 133]. Однако, большинство отечественных и зарубежных производителей по-прежнему изготавливают ГТУ простого цикла, достигая высоких значений КПД за счет повышения начальной температуры газов перед турбиной.

Этот метод является одним из наиболее эффективных и перспективных.

Начальная температура газов перед турбиной во многом определяет КПД энергетической ГТУ, ее удельную работу и единичную мощность. При расходе воздуха 500 кг/с увеличение температуры газа с 1000 до 1400 повышает мощность ГТУ более чем в 2 раза [59]. Это же в полной мере относится и к установкам, работающим в составе ПГУ.

По мере развития газотурбинных установок происходил постепенный рост начальной температуры. За последние 60 лет она выросла более чем в два раза и достигла в большинстве ГТУ 1100 – 1200 [185], а в некоторых установках превысила температуру 1300 – 1400 [58, 184, 188, 190]. Фирма Mitsubishi, применив паровое охлаждение элементов статора турбины, освоила начальную температуру 1500 и работает над созданием ГТУ с температурой газа перед турбиной 1700 [59]. По этому параметру ГТУ значительно превосходят паротурбинные установки, где начальная температура пара фактически достигла своего предела, и в ближайшем будущем, хотя и планируется ее увеличение на 50

– 100, но это потребует больших затрат при незначительном повышении КПД.

Высокие температуры газа в ГТУ достигнуты за счет использования более совершенных конструкционных решений [6, 85, 102, 103, 128, 179, 191] жаростойких сталей и сплавов, применения термозащитных покрытий лопаток [55, 86], эффективной системы их охлаждения, обеспечивающей требуемый ресурс установки [77, 141, 149, 160, 161, 162, 163, 177, 186].

Наиболее интенсивного охлаждения требуют сопловые и рабочие лопатки, а также диски первых ступеней турбины, работающие в очень напряженных условиях. Чем больше теплоперепад срабатывается в сопловой решетке первой ступени, тем ниже температура газа перед рабочими лопатками этой ступени. Поэтому первые ступени выполняют активными, рассчитанными на срабатывание больших теплоперепадов. Это обеспечивает применение более высокой температуры перед турбиной при том же материале рабочих лопаток и заданном сроке службы.

Кроме того, имеются теоретические разработки и опыт эксплуатации авиационных газотурбинных двигателей в качестве стационарных [34, 38, 39, 61, 83, 84, 118, 171]. В первую очередь это связано с тем, что они изначально проектировались для работы с более высокими температурами и за счет этого имеют больший КПД. Эти агрегаты имеют высокое техническое совершенство, компактны, надежны, не требуют охлаждающей воды, быстро запускаются в работу.

Существенным недостатком ГТУ, выполненных по простой схеме, являются большие потери тепла с уходящими газами. Их температура достигает значений 400 – 450, а потери могут составлять до 70% от подводимой с топливом энергии. Вторичное использование теплоты уходящих газов позволяет достичь значительного прироста КПД.

Одним из способов внутрицикловой утилизации этого тепла является установка газовоздушных теплообменников – регенераторов, также называемая атмосферной регенерацией. Применение регенеративного подогрева сжатого в компрессоре воздуха позволяет сократить расход топлива и повысить на 5 – 6% КПД установки [47, 48, 49, 50, 52, 72, 98, 127, 167, 168, 181, 189]. Однако, в регенеративных ГТУ из-за малых значений коэффициента теплоотдачи со стороны газа, регенераторы атмосферного типа имеют большие поверхности теплообмена, что делает их громоздкими и металлоёмкими.

Применение в ГТУ регенеративного подогрева воздуха продуктами сгорания повышенного давления (напорная регенерация) позволяет не только повысить её тепловую экономичность, но и сократить на 20 – 30 % поверхность теплообмена в регенераторе [73, 168, 174].

Анализ схем регенеративных ГТУ показывает, что применение напорной регенерации по сравнению с атмосферной при прочих равных условиях приводит к росту внутреннего абсолютного КПД цикла на 1,1 – 1,2%. Недостатком схемы ГТУ с напорной регенерацией является уменьшение полезной работы в цикле.

Проведенное технико-экономическое сравнение ГТУ, работающих по схемам с атмосферной и напорной регенерацией, позволило сделать вывод о том, что экономически наиболее выгодная степень регенерации для обеих регенеративных схем примерно одинакова и изменяется в зависимости от стоимости топлива в пределах 0,6 – 0,68 [36, 174].

Повышение эффективности работы ГТУ также возможно за счет увеличения работы расширения, достигаемого путем усложнения схемы установки, позволяющего произвести расширение газового рабочего тела в турбине до давления ниже атмосферного значения [135, 173]. Для достижения этой цели в ГТУ должны быть дополнительно установлены газоохладитель и газовый компрессор, дожимающий газы, отработанные в турбине, до атмосферного значения.

Газоохладитель, служащий для охлаждения продуктов сгорания перед выбросом их в атмосферу, находится под разрежением. Давление в газоохладителе поддерживается за счет работы газового компрессора.

Перерасширение продуктов сгорания приводит при оптимальном давлении за турбиной ТНД к повышению КПД установки в результате того, что ТНД работает в области более высоких температур, чем газовый компрессор. Проведенные расчеты показали, что применение в схеме ГТУ напорной регенерации и перерасширения газов позволяет увеличить эффективный КПД установки на 2% (абсолютных) по сравнению с исходной регенеративной ГТУ [173, 174].

Применение перерасширения в безрегенеративной схеме ГТУ позволяет получить эффективный КПД на уровне схемы ГТУ с атмосферной регенерацией.

Загрузка...

Однако, технико – экономические расчеты показали, что экономический эффект от применения перерасширения в регенеративных и безрегенеративных ПГУ оказывается отрицательным, что объясняется значительными капиталовложениями в оборотную систему технического водоснабжения и отсасывающий газовый компрессор [173].

Еще одним способом повышения эффективности установок на базе газотурбинного двигателя является приближение процессов сжатия в воздушном компрессоре и расширения в газовой турбине к изотермическим [29, 31, 32, 38, 61]. Практически это осуществляется введением ступенчатого сжатия в компрессорах низкого и высокого давлений с промежуточным охлаждением и ступенчатого расширения в турбинах высокого и низкого давлений с промежуточным подводом теплоты.

В связи со значительным усложнением конструкции ГТУ применятся не более одного промежуточного охладителя и одного промежуточного подогревателя. Впервые такой цикл был реализован в энергетической установке большой мощности ГТ-100-750-2, созданной Ленинградским металлическим заводом и установленной на Краснодарской ТЭЦ и ее КПД составил 28% [59].

Наибольший эффект дает комплексное использование ступенчатого сжатия с промежуточным охлаждением, ступенчатого расширения с промежуточным подводом тепла и регенерации теплоты уходящих газов для подогрева воздуха, поступающего в камеру сгорания [11, 113, 153, 175]. Преимущество ГТУ, работающей по такой схеме, по сравнению с простой заключается, во-первых, в значительном увеличении удельной работы и, во-вторых, в повышении к.п.д.

двигателя до 32 – 36% [59].

Так же ступенчатый подвод теплоты может быть осуществлен через дополнительную параллельно расположенную камеру сгорания [9, 26, 30]. Такое решение было применено в схеме комбинированной контактной газопаровой установки академика С.А. Христиановича [80].

Дополнительная параллельная камера сгорания работает на «свежем»

воздухе, подаваемом от компрессора низкого давления, что улучшает устойчивость процесса горения, а так же увеличивает возможное количество впрыскиваемого в зону горения водяного пара по сравнению с последовательно расположенной дополнительной камерой сгорания. Влияние впрыска водяного пара будет рассмотрено ниже. Данный способ повышения эффективности является малоизученным.

Дальнейший рост КПД связан с применением комбинированных установок парогазового цикла и заключается в расширении диапазона минимальной и максимальной температур цикла.

Из термодинамики известно, что термический КПД цикла :

(1.1) При сочетании ГТУ и ПТУ (паротурбинной установки) температурный диапазон увеличивается, тем самым повышается КПД комбинированных установок [7, 8, 17]. Их принято разделять на две основные группы: бинарные ПГУ – когда в схеме совместно присутствуют паровые и газовые турбины, а тепло отводимое от цикла Брайтона передается циклу Ренкина; и газопаровые или ПГУ со смешением парового и газового потоков (ПГУ смешения) – когда вода или водяной пар, образовавшийся за счет использования теплоты уходящих газов газовой турбины, впрыскивается в газовый поток [80, 139].

В свою очередь бинарные ПГУ классифицируют на: ПГУ с высоконапорным парогенератором (ВПГ), ПГУ с низконапорным парогенератором (НПГ) и ПГУ с котлом-утилизатором (КУ).

Тепловая схема ПГУ с ВПГ содержит газотурбинную и паротурбинную установки, соединенные высоконапорным парогенератором, выполняющим одновременно роль камеры сгорания и парогенератора [92, 95, 104, 105, 136]. В ВПГ подается сжатый в компрессоре воздух, жидкое или газообразное топливо и питательная вода, предварительно подогретая уходящими газами в газоводяном подогревателе [80]. Из-за отвода от продуктов сгорания топлива части тепла на парообразование и перегрев пара удается снизить температуру газов на входе в газовую турбину до заданной величины. Основная доля тепла, подводимого к паровой части ПГУ передается при высоком давлении газов и лишь небольшое его количество – при низком давлении, примерно равном атмосферному.

Повышенное давление продуктов сгорания в ВПГ позволяет интенсифицировать в нем теплообмен за счет увеличения коэффициента теплоотдачи от газов к теплопередающей поверхности парогенератора, значительно сократить ее площадь, металлоемкость и габариты. Расчеты показывают, что эти установки обеспечивают повышение КПД на 4 – и снижение удельных 7% капиталовложений на 10 – 15% по сравнению с ПТУ, имеющей одинаковые параметры пара [59].

По схеме ПГУ с ВПГ была выполнена установка ПГУ-200, установленная на Невинномысской ГРЭС. Ее проектная мощность 200 МВт, мощность паровой части – 165 МВт, газовой – 35 МВт, КПД установки – 42%. В паровой части ПГУ работает турбина К-160-130, в газовой – ГТ-35-770. Удельная металлоемкость установки 17,9 кг/кВт, что на 37% ниже по сравнению с паротурбинным блоком мощностью 200 МВт [89].

Мощность ПГУ с ВПГ определяется расходом воздуха, необходимым для сжигания топлива в ВПГ, а он в свою очередь зависит от мощности паровой турбины. Обычно в схемах с ВПГ мощность ГТУ составляет 20 – 30% мощности ПГУ [17].

К недостаткам ПГУ с ВПГ следует отнести невозможность раздельной работы паровой и газовой турбин и необходимость сжигания в высоконапорном парогенераторе только газообразного или высококачественного жидкого топлива в связи с использованием продуктов сгорания в качестве рабочего тела газовой турбины. Серьезной проблемой ПГУ этого типа является также износ проточной части газовой турбины продуктами коррозии внутренней части ВПГ.

Возможность использования ПГУ с НПГ возникает в связи с высокой температурой выхлопных газов энергетических ГТУ и большим объемным содержанием кислорода в них, достигающим 16 – 18% при коэффициенте избытка воздуха =34, что позволяет использовать их в качестве окислителя при сжигании топлива в котле. При этом часть теплоты газов передается рабочему телу паротурбинной установки [126].

Необходимость в воздухоподогревателе при этом отпадает, и на его место устанавливают дополнительный низкотемпературный водяной экономайзер, замещающий часть регенеративных подогревателей паровой турбины. Этим достигается приемлемая температура уходящих газов парового котла. Подвод тепла к паровой части установок производится по изобаре низкого давления газовой части.

При одинаковых параметрах рабочих тел установки со сбросом газов в топку котла имеют КПД на 1 – 2% ниже, чем у ПГУ с ВПГ. Основной причиной этого является меньший расход продуктов сгорания через газовую турбину, поскольку большая часть топлива сжигается в топке парового котла. Однако, эта схема более проста в реализации и в последнее время находит все более широкое распространение. Главными достоинствами ее являются возможность сжигания в паровом котле тяжелых мазутов и твердых топлив, а также допускаемая независимость работы газовой турбины от паровой и наоборот, что повышает эксплуатационную надежность ПГУ в целом.

ПГУ с НПГ могут использоваться при строительстве новых и расширении действующих ТЭС, техническом перевооружении ПТУ, паровых и водогрейных котельных путем создания газотурбинных надстроек к котлоагрегатам [10, 16, 18, 20, 21, 22, 42, 43, 46, 54, 60, 76, 87, 88, 97, 107, 108, 110, 111, 119].

К недостаткам ПГУ с НПГ относят сложность обеспечения ее автономной работы паротурбинной установки при выходе из строя ГТУ, так как из-за отсутствия в котле воздухоподогревателя необходима установка специальных калориферов, нагревающих воздух перед подачей его в топку котла.

В схемах ПГУ с КУ в паровой части используется тепло уходящих газов без дополнительного сжигания топлива. При температуре газов за газовой турбиной 400 – 450 в котле-утилизаторе вырабатывается пар с небольшими начальными параметрами, что не позволяет иметь КПД ПГУ более 37 – 40%. Однако при температуре газов на входе в газовую турбину свыше 1200 повышается не только КПД ГТУ, но и температура отработанных в ней газов, что позволяет генерировать в КУ пар с достаточно высокими параметрами. При этих условиях появляется возможность создания утилизационной ПГУ с КПД более 50% [130, 132, 154, 166].

Отработавшие в газовой турбине газы направляются в котел-утилизатор, где за счет их теплоты генерируется пар, подаваемый затем в паровую турбину. Эти установки являются чисто бинарными. Они могут быть конденсационными и теплофикационными. Первые из них вырабатывают только электроэнергию, вторые служат и для нагрева сетевой воды в подогревателях отборным паром турбины.

ПГУ с КУ напоминает регенеративную ГТУ, в которой регенератор заменен котлом-утилизатором. Такая замена позволяет увеличить мощность установки на 40 – 50% и КПД на 20 – 25%, что гораздо больше чем в регенеративных ГТУ.

Поэтому тепло уходящих газов ГТУ термодинамически более целесообразно использовать для выработки дополнительной энергии в паротурбинной установке, чем для подогрева циклового воздуха в регенераторе [49, 59, 80, 127].

Эффективность работы ПГУ с КУ во многом зависит от правильности выбора их схемы и параметров газо- и паротурбинной установок. Большое влияние на экономичность работы ПГУ оказывает температура газов перед турбиной. С ее повышением возрастает как КПД ГТУ, так и КПД парогазовой установки.

Остановимся подробнее на газопаровых установках или ПГУ смешения.

Парогазовые установки, в которых в качестве рабочего тела в турбине используется смесь продуктов сгорания топлива и водяного пара, известны давно.

Достаточно сказать, что первая ГТУ, построенная в России инженером Кузьминским П.Д., работала на смеси продуктов сгорания керосина и водяных паров [80, 175].

Существенное значение на развитие газотурбинных установок оказали работы по изучению влияния на работу компрессоров и турбин впрыска воды [12, 13, 14, 15, 24, 25, 53, 101, 106, 150, 151, 183, 187, 190]. Экспериментальные исследования впрыска воды в воздушный тракт после компрессора выполнялись в нашей стране на установках, работающих на перекачивающих станциях магистральных газопроводов. Ввод воды в газовоздушный тракт для форсирования тяги используется в авиационных газотурбинных двигателях. Этот метод позволяет наращивать мощность установки в ущерб ее экономичности.

Например, ввод воды за компрессором в количестве, равном 1% расхода воздуха, позволяет увеличить мощность ГТУ на 4 – 5% при одновременном снижении эффективного КПД на 2,0 – 2,5% (относительных). Кроме того, с применением впрыска воды в газовоздушный тракт ГТУ возникает проблема отложения солей в проточной части двигателя, если впрыскиваемая вода не является дистиллятом.

Наличие в воде вредных примесей требует специальной подготовки и добавки присадок, нейтрализующих их действие [127]. Некоторые зарубежные фирмы в своих стационарных газотурбинных установках используют ввод воды не столько для форсирования мощности, как для снижения содержания оксидов азота в уходящих газах.

Более эффективным способом форсирования мощности ГТУ является впрыск в газовоздушный тракт не воды, а пара, получаемого в котле – утилизаторе. Парогазовая смесь значительно превосходит по значению энтальпии газа и пара, используемых в качестве рабочих тел раздельно в газовых и паровых турбинах [19, 27, 29, 33, 40, 44, 56, 62, 64, 69, 70, 81, 82, 93, 94, 120, 121, 125, 138, 155, 156, 159]. Существуют различные варианты тепловых схем таких ПГУ. Они могут быть выполнены как по открытой схеме с выбросом отработанной парогазовой смеси в атмосферу и потерей водяного пара, так и с конденсацией водяных паров в контактном конденсаторе и возвратом их в цикл. Парогазовые установки с впрыском пара в открытой схеме, как правило, являются установками, вырабатывающими только электрическую энергию. За рубежом создан ряд энергетических установок такого типа, которые работают в течение многих лет (технология Stig) [182]. В нашей стране это направление совершенствования ГТУ пока не получило распространения, хотя исследования в этой области ведутся давно.

Атмосферный воздух сжимается компрессором и подается в КС, в которой происходит сгорание природного газа или распыленного жидкого газотурбинного топлива. Обессоленная вода под давлением, превышающим давление в газовом потоке на 25 – 30%, пройдя через поверхности нагрева котла утилизатора, поступает в виде слабо перегретого пара в камеру сгорания. В результате смешения газа и пара в КС объем рабочего тела увеличивается при неизменной мощности воздушного компрессора, что приводит к значительному повышению полезной мощности турбины. Для повышения температуры впрыскиваемого пара до начальной температуры газов приходится увеличивать количество сжигаемого в КС топлива, что компенсируется ростом мощности газовой турбины. Таким образом, в ГТУ с впрыском пара повышается не только мощность, но и КПД установки. Увеличение на 1% пароводяного рабочего тела в газовой турбине за счет подачи пара, генерируемого в котле-утилизаторе, повышает электрический КПД установки на 2 – 3% при одновременном увеличении мощности на 6 – 7% [59].

Однако, при значительной доле впрыскиваемого пара запас по помпажу компрессора снижается до недопустимо малых значений. Экспериментально установлена возможность нормальной работы камеры сгорания с добавкой пара не более 7 – 10% от расхода воздуха. В то же время энергоресурс отработанных в турбине газов позволяет вырабатывать в котле-утилизаторе современных ГТУ более 20 – 25% пара относительно расхода воздуха. Поэтому часть пара подается непосредственно в зону горения КС (экологический впрыск) [65], а другая часть – впрыскивается в газовоздушный тракт перед газовой турбиной (энергетический впрыск) [19]. Часть пара может использоваться для охлаждения сопловых лопаток первых ступеней газовой турбины.

Более высокая эффективность ГТУ с впрыском пара по сравнению с регенеративной ГТУ объясняется следующими причинами. В ГТУ возможности использования тепла уходящих газов для регенерации ограничивается температурой воздуха после компрессора 210 – 320. Температуры уходящих газов будут соответственно выше и составлять 250 – 350. При коэффициенте избытка воздуха =4,52,5 это вызывает большие потери тепла с уходящими газами, для уменьшения которых в системе регенеративных ГТУ нет возможностей. В ГТУ с впрыском пара такого ограничения нет. Тепло уходящей парогазовой смеси используется для генерации пара, совершающего работу в турбине. Это повышает работу турбины без увеличения работы компрессора, уменьшает коэффициент избытка воздуха и делает возможным понижение температуры уходящих газов до 120 и ниже [88].

Следует отметить, что впрыск пара в камеру сгорания вызывает появление негативных явлений, связанных с уменьшением температуры в зоне горения топлива. Это снижает полноту сгорания топлива, что увеличивает содержание окиси углерода СО в выхлопных газах. Снижается устойчивость процесса горения и увеличивается вероятность вибрационного горения топлива в КС. Появление последнего может привести к разрушению элементов камеры сгорания.

Таким образом, установки на базе газотурбинных технологий остаются наиболее перспективными и по-прежнему имеют значительный потенциал для повышения КПД. Среди методов увеличения эффективности выделим два:

ступенчатый подвод теплоты в дополнительной параллельной камере сгорания, как малоизученный; впрыск водяного пара в газовый тракт, как один из самых действенных.

1.2 Методы оптимизации параметров ГТУ и ПГУ Для решения задачи комплексной оптимизации параметров теплоэнергетических установок или отдельных ее частей и элементов при однозначно (детерминировано) заданных значениях влияющих факторов могут быть применены многие из известных математических методов поиска экстремума функции многих переменных [79, 100, 131, 134, 164, 165]. Однако, некоторые простейшие, широко известные методы минимизации обычно совершенно непригодны для решения реальных задач. Поэтому проблема выбора наиболее целесообразного метода решения задачи поиска минимума сложной функции из числа существующих имеет большое значение.

В настоящее время отсутствует общепринятая классификация методов поиска экстремума нелинейной функции многих переменных. Обычно в качестве отдельной группы выделяют методы, разработанные в классической математике:

метод поиска оптимума путем решения системы нелинейных уравнений, полученных при приравнивании нулю частных производных исследуемой функции по оптимизируемым параметрам, и метод неопределенных множителей Лагранжа. Эти методы позволяют решать задачи поиска оптимума нелинейной функции многих переменных только при отсутствии ограничений на оптимизируемые параметры или при ограничениях в виде равенств. Поэтому указанные методы нельзя относить к методам нелинейного математического программирования.

Очень часто собственно методы нелинейного математического программирования, т.е. методы определения экстремума нелинейной функции при наличии ограничений на оптимизируемые параметры в виде неравенств, делят по признаку организации процесса поиска на методы слепого поиска и методы направленного поиска. К методам слепого поиска относятся метод сплошного перебора вариантов (метод прямого упорядочения вариантов по критерию эффективности) и метод статистических испытаний (метод МонтеКарло). К методам направленного поиска относятся градиентный метод и его модификации [131].

К числу классических математических методов определения экстремума функции многих переменных относятся:

- метод поиска оптимума путем решения системы нелинейных уравнений, полученных при приравнивании нулю частных производных минимизируемой функции по оптимизируемым параметрам;

- метод неопределенных множителей Лагранжа.

В математическом плане оба метода достаточно хорошо известны, поэтому основное внимание при их анализе следует обратить на вопрос применимости этих методов к решению задач оптимизации теплоэнергетических установок.

Рассмотрим первый из указанных методов. Пусть имеем функцию цели З(x1, x2,... хn). Расположение экстремума внутри области можно определить по следующему правилу: непрерывная функция З(x1, x2,... хn) от n независимых переменных x1, x2,... хn достигает максимума или минимума внутри области только при таких значениях переменных хi, для которых n частных производных дЗ/дx1, дЗ/дх2,..., дЗ/дхn одновременно обращаются в нуль. Согласно этому правилу необходимым условием определения экстремальных точек является решение системы n алгебраических или трансцендентных уравнений, получаемых приравниванием нулю частных производных:

(1.2) На первый взгляд кажется, что использование этого метода позволяет достаточно просто решать задачу определения оптимума нелинейной функции многих переменных. Однако, существует ряд трудностей при его реализации и ограничений по сфере его применения. Во-первых, при большом числе оптимизируемых параметров рассматриваемый метод становится весьма сложным в части решения системы уравнений (1.2). Задача решения системы уравнений (1.2) только в простейших случаях оказывается легко разрешимой. В практических задачах оптимизации теплоэнергетических установок число переменных Xi, как правило, велико. Во-вторых, условие определения экстремума, выраженное зависимостью (1.2), является необходимым, но недостаточным для решения задачи. На самом деле, выражение (1.2) определяет положение стационарных точек внутри области, среди которых кроме экстремальных могут быть особые точки типа «седла». Учет достаточных условий нахождения экстремумов функции многих переменных является весьма сложным как в алгоритмическом, так и в вычислительном плане [164, 165]. В-третьих, рассматриваемый метод дает возможность найти экстремум только в том случае, если он лежит внутри, а не на границе области возможных значений аргументов.

Между тем, многие параметры и характеристики теплоэнергетических установок имеют свои оптимальные значения именно на границах допустимой области их изменения.

Следовательно, требуется дополнительный анализ значений минимизируемой функции З(x1, x2,... хn) на границах допустимой области изменения параметров x 1, x2,... хn. Наконец, четвертый недостаток рассматриваемого метода состоит в ограниченности его применения классом задач, в которых оптимизируемые параметры, определяющие значение минимума или максимума функции, независимы, т.е. x1, x2,... хn независимы друг от друга. В то же время для теплоэнергетических установок, отдельных агрегатов и элементов оборудования характерно наличие балансовых уравнений, связывающих между собой значительную часть параметров.

Все указанные недостатки приводят к выводу о том, что использование классического метода определения экстремумов функции многих переменных для решения задач оптимизации параметров теплоэнергетических установок или отдельных элементов является неэффективным, поскольку:

- оно сводит первоначально поставленную задачу отыскания экстремума к таким вторичным задачам, которые оказываются не проще исходной, а зачастую и сложнее;

- при этом возникает необходимость в значительном изменении условий постановки энергетической задачи, искажающем ее сущность.

Определение экстремальных точек функции многих переменных для весьма важного случая наличия дополнительных связей между оптимизируемыми параметрами может быть осуществлено с использованием классического математического метода множителей Лагранжа. Запишем в общем виде выражение величины, экстремум которой мы ищем. Допустим, что это суммарный расход топлива:

(1.3) Функция, экстремум которой мы стремимся найти, носит название целевой функции или функции цели.

Уравнения, определяющие условия, при выполнении которых должна быть решена задача, называются уравнениями связи. В данном случае таким уравнением является условие баланса нагрузки. Оно записывается в такой форме:

(1.4) Наличие уравнений связи накладывает ограничения на решение задачи. В нашем случае ограничение имеет вид равенства.

Далее составляется функция Лагранжа. Она представляет собой сумму целевой функции и уравнений связи, введенных с некоторыми, пока неопределенными, множителями (1.5) Так как выражение в скобках равно нулю, то минимум функции Лагранжа совпадает с минимумом целевой функции и будет иметь место при одних и тех же значениях независимых переменных.

Если бы ограничение (1.4) отсутствовало, то мы нашли бы абсолютный минимум целевой функции. В нашем случае это было бы тривиальное решение задачи В=0, не имеющее практической ценности. Решая задачу с учетом ограничений, мы найдем относительный минимум.

Дифференцируем функцию Лагранжа по всем независимым переменным, считая неопределенный множитель постоянным, и приравниваем частные производные нулю:

(1.6) (1.7) Уравнения (1.7) выражают принцип равенства относительных приростов для группы параллельно работающих агрегатов. Если бы мы имели m уравнений связи, то надо было бы ввести m неопределенных множителей. Тогда n уравнений (1.7) и m уравнений связи вида (1.4) дали бы возможность найти n + m неизвестных – нагрузок и множителей.

При решении задачи предполагается, что функции – расходные характеристики – дифференцируемы.

Недостатком метода множителей Лагранжа является введение m дополнительных переменных, которые должны быть исключены с помощью m дополнительных уравнений. Если учесть, что при решении задачи комплексной оптимизации параметров теплоэнергетических установок число уравнений связи между оптимизируемыми параметрами достигает 100 – 200, то станет очевидной важность этого недостатка. Кроме отмеченного для метода множителей Лагранжа сохраняют свою силу и другие недостатки и трудности использования, указанные выше применительно к первому из рассмотренных методов [131].

Сущность решения задач на определение экстремума функции многих переменных З(x1, x2,... хn) с помощью методов слепого поиска заключается в организации просмотра (в определенном порядке или случайным образом) допустимой области изменения оптимизируемых параметров X и сравнении соответствующих значений функции З. При этом информация о функции З, полученная в результате какого-либо варианта расчета, используется при последующем расчете лишь в ограниченном объеме, а само определение экстремального значения функции З не сопровождается последовательным улучшением промежуточных результатов.

К числу методов слепого поиска принадлежит метод прямого упорядочения вариантов по критерию эффективности (метод пространственной сетки). Суть его состоит в следующем. Для каждого независимого оптимизируемого параметра х i технически допустимая зона определения делится на равные отрезки. Значения параметров на концах полученных отрезков образуют новую, уже дискретную область определения этих параметров. Число отрезков выбирается по допустимому количеству точек дискретной области определения функции З:

(1.8) где – количество точек дискретной области определения i-го параметра;

– число независимых оптимизируемых параметров.

В процессе последовательного расчета вариантов очередное значение функции З сравнивается с минимальным (максимальным) из ранее рассмотренных и в результате выбирается экстремальное значение (зона значений) целевой функции З. Варианты, не удовлетворившие тем или иным ограничениям, поставленным в условиях задачи, из сопоставления исключаются. При решении задач выпуклого нелинейного программирования методом последовательного сравнения вариантов способ деления допустимой зоны определения каждого независимого оптимизируемого параметра на отрезки равной длины не является наилучшим. Целесообразнее проводить поиск экстремума при переменной длине отрезка, уменьшая его по мере приближения к зоне оптимума [131].

К преимуществам метода прямого упорядочения вариантов по критерию эффективности следует отнести простоту алгоритма и программы оптимизации и возможность нахождения абсолютного оптимума. Главным недостатком метода является большое время работы, так как приходится рассчитывать все возможные варианты сочетаний значений оптимизируемых параметров. Этот недостаток вытекает из самой сущности рассматриваемого метода, при котором в процессе поиска экстремального значения целевой функции З результаты расчета предыдущих вариантов используются в очень малой степени. Для примера укажем, что если каждый из независимых параметров и варьируемых внешних факторов будет принимать по пять значений, то при общем числе этих параметров и факторов, равном десяти, потребуется рассчитать и сравнить приблизительно 10 миллионов вариантов.

Применение рассматриваемого метода целесообразно для оптимизации параметров элементов и групп элементов оборудования теплоэнергетических установок, имеющих относительно небольшое число независимых параметров и варьируемых внешних факторов [131].

Следующим методом слепого поиска, который может быть применен в процессе оптимизации параметров теплоэнергетических установок и их отдельных элементов для решения нелинейных, экстремальных, многофакторных задач, является метод статистических испытаний (метод Монте-Карло). Сущность этого метода заключается в том, что решение аналитической задачи заменяется моделированием некоторого случайного процесса. Его вероятностная характеристика, например вероятность определенного события или математического ожидания некоторой величины, имеет тесную связь с возможным решением исходной аналитической задачи. При использовании указанного метода необходимо большое число раз моделировать соответствующий случайный процесс и определять путем статистической обработки значение искомой характеристики – вероятности или математического ожидания. Поэтому метод статистических испытаний требует выполнения огромной вычислительной работы [131].

Результат, получаемый методом статистических испытаний, характеризуется вероятностью р того, что при данном числе N случайных испытаний расположение точки оптимума будет определено с, точностью до, где – объем n-мерного кубика (по числу аргументов n), выраженный в долях от общего объема области поиска:

(1.9) Метод статистических испытаний характеризуется простотой алгоритма и программы решения задачи. Ему свойственны все преимущества, присущие методу прямого упорядочения вариантов по критерию эффективности. Вместе с тем при использовании метода статистических испытаний количество рассчитываемых вариантов, а следовательно, и время счета зависят от требуемой вероятности решения задачи с погрешностью, не превышающей определенное значение. Для тех задач, где допустимо некоторое снижение вероятности получения решения с заданной точностью, число необходимых случайных испытаний может быть уменьшено.



Pages:   || 2 | 3 | 4 |
 
Похожие работы:

«ЧУВАРАЯН Александра Асватуровна ЭНЕРГЕТИЧЕСКИЙ ФАКТОР В ПОЛИТИКЕ РОССИИ НА БЛИЖНЕМ И СРЕДНЕМ ВОСТОКЕ Специальность 23.00.04 политические проблемы международных отношений, глобального и регионального развития Диссертация на соискание ученой степени кандидата политических наук Научный руководитель Почётный работник науки и техники РФ, Доктор военных наук, профессор Анненков В.И. Научный...»

«НИКИТИН ЕВГЕНИЙ ЕВГЕНЬЕВИЧ УДК 697.341 ПОВЫШЕНИЕ ЭНЕРГЕТИЧЕСКОЙ ЭФФЕКТИВНОСТИ СИСТЕМ ЦЕНТРАЛИЗОВАННОГО ТЕПЛОСНАБЖЕНИЯ 05.14.01 Энергетические системы и комплексы Диссертация на соискание научной степени доктора технических наук Научный консультант – доктор технических наук, академик НАН Украины Карп И.Н. Киев – 2015 СОДЕРЖАНИЕ СПИСОК СОКРАЩЕНИЙ И ОБОЗНАЧЕНИЙ ВВЕДЕНИЕ ГЛАВА 1. СОСТОЯНИЕ ПРОБЛЕМЫ ПОВЫШЕНИЯ ЭНЕРГОЭФФЕКТИВНОСТИ...»

«Жуйков Андрей Владимирович СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ ПРОЦЕССА НИЗКОТЕМПЕРАТУРНОГО СТУПЕНЧАТОГО ВИХРЕВОГО СЖИГАНИЯ КАНСКО-АЧИНСКИХ УГЛЕЙ Специальность 05.14.04 – Промышленная теплоэнергетика Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель – доктор технических наук, А.И. Матюшенко Красноярск – 2014 Оглавление...»

«Заименко Александр Андреевич УПРАВЛЕНИЕ ЭЛЕКТРОПОТРЕБЛЕНИЕМ РЕГИОНАЛЬНОГО ЭЛЕКТРОЭНЕРГЕТИЧЕСКОГО КОМПЛЕКСА НА ОСНОВЕСИСТЕМНОГОПОТЕНЦИАЛА ЭНЕРГОСБЕРЕЖЕНИЯ Специальность 05.14.01 «Энергетические системы и комплексы» Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель: доктор технических наук, профессор Гнатюк Виктор Иванович Красноярск–2015 Содержание Содержание 1. Современное состояние регионального электроэнергетического комплекса ООО...»

«Двоенко Олег Викторович НАСОСНО-РУКАВНЫЕ СИСТЕМЫ ПОЖАРНЫХ АВТОМОБИЛЕЙ, ОБЕСПЕЧИВАЮЩИЕ ТУШЕНИЕ ПОЖАРОВ И АВАРИЙНОЕ ВОДОСНАБЖЕНИЕ НА ОБЪЕКТАХ ЭНЕРГЕТИКИ В УСЛОВИЯХ НИЗКИХ ТЕМПЕРАТУР Специальность: 05.26.03 – Пожарная и промышленная безопасность (технические науки, отрасль энергетика) ДИССЕРТАЦИЯ на...»

«МАСЮТИН ЯКОВ АНДРЕЕВИЧ СИНТЕЗ И ИССЛЕДОВАНИЕ ЭНЕРГОНАСЫЩЕННЫХ ФУРАНОВЫХ СОЕДИНЕНИЙ НА БАЗЕ ВОЗОБНОВЛЯЕМОГО РАСТИТЕЛЬНОГО СЫРЬЯ 05.17.07 – Химическая технология топлива и высокоэнергетических веществ Диссертация на соискание ученой степени кандидата химических наук...»

«Эсмел Гийом ИССЛЕДОВАНИЕ ТЕПЛОВЫХ СХЕМ ПГУ КЭС С ВЫБОРОМ ОПТИМАЛЬНЫХ РЕЖИМОВ РАБОТЫ ДЛЯ УСЛОВИЙ КОТ Д’ИВУАРА Специальность: 05.14.14 – Тепловые электрические станции, их энергетические системы и агрегаты Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель: кандидат технических наук, доцент заведующий кафедрой. ТЭС В.Д. Буров Москва – 2014 Содержание ВВЕДЕНИЕ ГЛАВА 1. АНАЛИЗ...»

«Дубоносов Антон Юрьевич ГИДРОДИНАМИКА ВХОДНЫХ ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ КОЛЛЕКТОРОВ ТЕПЛООБМЕННЫХ АППАРАТОВ ТЕПЛОЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ УСТАНОВОК Специальность: 05.14.14 «Тепловые электрические станции, их энергетические системы и агрегаты » Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель: д-р технических наук, профессор А.М. Гапоненко г. Краснодар 2015 ОГЛАВЛЕНИЕ ВВЕДЕНИЕ ГЛАВА 1 ОБЗОР...»

«ТИМОФЕЕВ ВИТАЛИЙ НИКИФОРОВИЧ Методы и средства автоматического регулирования теплового состояния судовых ДВС Специальность 05.08.05 – Судовые энергетические установки и их элементы (главные и вспомогательные) Диссертация на соискание ученой степени доктора технических наук Научный консультант д.т.н., профессор...»

«ШОМОВА Татьяна Петровна ПОВЫШЕНИЕ ЭНЕРГЕТИЧЕСКОЙ ЭФФЕКТИВНОСТИ ПРЕДПРИЯТИЙ ГАЗОПЕРЕРАБАТЫВАЮЩЕГО КОМПЛЕКСА НА ОСНОВЕ ПРИМЕНЕНИЯ ТЕПЛОВЫХ НАСОСОВ Специальность 05.14.04 – Промышленная теплоэнергетика ДИССЕРТАЦИЯ на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель доктор технических наук профессор И.А. Султангузин Москва – 20 ОГЛАВЛЕНИЕ ОГЛАВЛЕНИЕ ВВЕДЕНИЕ АНАЛИТИЧЕСКИЙ ОБЗОР...»

«Зайцев Павел Александрович Средства температурного контроля для современных ЯЭУ Специальность – 05.14.03«Ядерные энергетические установки, включая проектирование, эксплуатацию и вывод из эксплуатации» Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный...»

«ШВЕЦКОВА ЛЮДМИЛА ВИКТОРОВНА ПОВЫШЕНИЕ ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ ЭЛЕКТРОТЕХНИЧЕСКОГО КОМПЛЕКСА ДОБЫВАЮЩЕЙ СКВАЖИНЫ С ВЫСОКОВЯЗКОЙ НЕФТЬЮ Специальность 05.09.03 – Электротехнические комплексы и системы Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель: доктор технических наук, профессор Нурбосынов...»

«ТРУФАНОВ Виктор Васильевич МЕТОДИЧЕСКОЕ ОБЕСПЕЧЕНИЕ ПЕРСПЕКТИВНОГО РАЗВИТИЯ ЭЛЕКТРОЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ СИСТЕМ РОССИИ В СОВРЕМЕННЫХ УСЛОВИЯХ Специальность 05.14.02 Электрические станции и электроэнергетические системы Диссертация на соискание ученой степени доктора технических наук Научный консультант: Воропай Николай Иванович,...»

«КОРЖОВ ДМИТРИЙ НИКОЛАЕВИЧ ОБЕСПЕЧЕНИЕ ЭЛЕКТРОМАГНИТНОЙ СОВМЕСТИМОСТИ В СИСТЕМАХ ЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЯ ПРОМЫШЛЕННЫХ ПРЕДПРИЯТИЙ С ЭЛЕКТРОУСТАНОВКАМИ ИНДУКЦИОННОГО НАГРЕВА Специальность: 05.14.02 – «Электрические станции и электроэнергетические системы» диссертация на соискание ученой степени кандидата...»

«Мусаев Тимур Абдулаевич ПОВЫШЕНИЕ ЭФФЕКТИВНОСТИ МЕТОДОВ УПРАВЛЕНИЯ РЕЖИМОМ РАБОТЫ СИСТЕМЫ ЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЯ ГОРОДСКОГО РАЙОНА Специальность 05.09.03 – Электротехнические комплексы и системы Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель: доктор технических наук, профессор Валеев...»

«ХОЛОВ АХЛИДДИН ИБОДУЛЛОЕВИЧ Освоение гидроэнергетических ресурсов Таджикистана в годы независимости (1991 – 2014гг.) ДИССЕРТАЦИЯ на соискание ученой степени кандидата исторических наук по специальности 07.00.02. – Отечественная история Научный руководитель доктор исторических наук Абдуназаров Хушбахт Душанбе, 20 1    Оглавление Введение... 3 – Глава 1 Проблемы гидроэнергетических ресурсов Республики...»

«Марьяндышев Павел Андреевич СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ ТЕХНОЛОГИИ ЭНЕРГЕТИЧЕСКОГО ИСПОЛЬЗОВАНИЯ ДРЕВЕСНОГО БИОТОПЛИВА Специальность 05.14.04 «Промышленная теплоэнергетика» Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель: д.т.н, профессор...»

«Лимаров Денис Сергеевич ЭЛЕКТРОМАГНИТНАЯ СОВМЕСТИМОСТЬ В ЦЕХОВЫХ СИСТЕМАХ ЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЯ ПРИ НАЛИЧИИ ЭЛЕКТРОПРИЕМНИКОВ С НЕЛИНЕЙНЫМИ ВОЛЬТ-АМПЕРНЫМИ ХАРАКТЕРИСТИКАМИ Специальность 05.14.02 – Электрические станции и электроэнергетические системы Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель: Авербух Михаил Александрович, доктор технических наук,...»

«Панкратьев Павел Сергеевич ПОДДЕРЖКА ПРИНЯТИЯ РЕШЕНИЙ ПРИ МНОГОКРИТЕРИАЛЬНОМ ДВУХУРОВНЕВОМ ВЫБОРЕ ПУНКТОВ РАЗМЕЩЕНИЯ ЭЛЕКТРОСТАНЦИЙ Специальность 05.13.01 – «Системный анализ, управление и обработка информации (промышленность)». Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель: к.т.н., доцент...»

«Суворова Ирина Александровна ВЫБОР СЕЧЕНИЙ ПРОВОДНИКОВ И РАЦИОНАЛЬНЫХ НАПРЯЖЕНИЙ РАСПРЕДЕЛИТЕЛЬНЫХ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ СЕТЕЙ В СОВРЕМЕННЫХ УСЛОВИЯХ Специальность 05.14.02 Электростанции и электроэнергетические системы ДИССЕРТАЦИЯ на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель доктор технических наук, профессор В.В.Черепанов Киров, 2015 2 Содержание СОДЕРЖАНИЕ Введение Глава 1 Анализ состояния распределительных...»









 
2016 www.konf.x-pdf.ru - «Бесплатная электронная библиотека - Авторефераты, диссертации, конференции»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.