WWW.KONF.X-PDF.RU
БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА - Авторефераты, диссертации, конференции
 

Pages:   || 2 | 3 | 4 |

«МЕТОДИКА РАСЧЕТА ВРЕМЕНИ БЛОКИРОВАНИЯ ПУТЕЙ ЭВАКУАЦИИ ОПАСНЫМИ ФАКТОРАМИ ПОЖАРА В МАШИННЫХ ЗАЛАХ ТЭС ВЬЕТНАМА В УСЛОВИЯХ РАБОТЫ СИСТЕМЫ ДЫМОУДАЛЕНИЯ В РЕЖИМЕ «ПОДДУВА» ...»

-- [ Страница 1 ] --

МИНИСТЕРСТВО РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ

ПО ДЕЛАМ ГРАЖДАНСКОЙ ОБОРОНЫ, ЧРЕЗВЫЧАЙНЫМ СИТУАЦЯМ

И ЛИКВИДАЦИИ ПОСЛЕДСТВИЙ СТИХИЙНЫХ БЕДСТВИЙ

Академия государственной противопожарной службы

На правах рукописи

До Тхань Тунг

МЕТОДИКА РАСЧЕТА ВРЕМЕНИ БЛОКИРОВАНИЯ ПУТЕЙ



ЭВАКУАЦИИ ОПАСНЫМИ ФАКТОРАМИ ПОЖАРА

В МАШИННЫХ ЗАЛАХ ТЭС ВЬЕТНАМА В УСЛОВИЯХ

РАБОТЫ СИСТЕМЫ ДЫМОУДАЛЕНИЯ

В РЕЖИМЕ «ПОДДУВА»

Специальность: 05.26.03 – Пожарная и промышленная безопасность.

(технические наук

и, отрасль энергетика)

ДИССЕРТАЦИЯ

на соискание учёной степени кандидата технических наук

НАУЧНЫЙ РУКОВОДИТЕЛЬ:

Заслуженный деятель науки РФ доктор технических наук, профессор Пузач Сергей Викторович Москва – 2015

ОГЛАВЛЕНИЕ

ВВЕДЕНИЕ …………………………………………………………………………………………. 4 Глава 1. Методы расчета времени блокирования путей эвакуации опасными факторами пожара в МЗ ТЭС Вьетнама при пожаре ……………………………………………………….. 13

1.1. Современное состояние и перспективы развития ТЭС Вьетнама ………………………….. 13

1.2. Особенности пожарной опасности машинных залов ТЭС Вьетнама …………………….… 16

1.3. Методы расчета динамики опасных факторов пожара в машинных залах ТЭС …………... 25

1.4. Особенности противопожарной защиты машинных залов ТЭС Вьетнама ………………… 34

1.5. Приближенные методы расчета массового расхода системы дымоудаления на расчетном режиме ……………………………………………………………………………….. 38

1.6. Режим «поддува» работы системы дымоудаления …………………………………………... 39

1.7. Выводы по первой главе и постановка задач исследования ………………………………… 50 Глава 2. Математические модели и методика расчета динамики опасных факторов пожара в машинных залах ТЭС………………………………………………….…... 52

2.1. Интегральная модель ………………………………………………………………….……….. 52

2.2. Зонная модель …………………………………………………………………………………... 56 2.2.1. Особенности и упрощения термогазодинамической картины пожара …………….. 56 2.2.2. Основные уравнения...………………………………………………………………… 59 2.2.3. Условия однозначности и метод численного решения ……………………………… 61

2.3. Полевая модель …………………………………………………………………………….…… 63 2.3.1. Основные особенности и упрощения термогазодинамической картины пожара ………………………………………………………………………………...…… 63 2.3.2. Основные уравнения …………………………………………………………………... 64 2.3.3. Дополнительные соотношения ………………………………………………………... 67 2.3.4. Условия однозначности ……………………………………………………………..… 72 2.3.5. Метод численного решения …………………………………………………………… 74

2.4. Методика расчета необходимого времени эвакуации людей из машинного зала с учетом режима «поддува» …………………………………………………..… 75

2.5. Выводы по второй главе …………………………………………………………………….… 80 Глава 3. Условия возникновения и расчет параметров режима «поддува» при работе системы дымоудаления в машинном зал ТЭС…………………………………………………...… 82

3.1. Особенности и упрощения термогазодинамической картины пожара ………………..…… 82

3.2. Условия возникновения режима «поддува» работы системы дымоудаления с естественным побуждением при одномерном подходе ……………………….. 84

3.3. Исходные данные для численного эксперимента ………………………………………….… 87

3.4. Особенности термогазодинамической картины пожара при высоте дымоудаляющего отверстия, равной нулю ………………………………………………………………………..…… 88

3.5. Влияние высоты дымоудаляющего отверстия на термогазодинамическую картину пожара …………………………………………………………………………………….... 94

3.6. Математическое моделирование режима «поддува» работы системы дымоудаления с искусственным побуждением ………………………………………………...… 98

3.7. Исходные данные для численного эксперимента ………………………………………...… 101

3.8. Критические условия возникновения «поддува» при работе системы дымоудаления с искусственным побуждением …………………………………………………. 102

3.9. Учет режима «поддува» в зонной математической модели ………………………………... 106

3.10. Выводы по третьей главе …………………………………………………………….……… 106 Глава 4. Численное исследование динамики опасных факторов пожара в машинных залах ТЭС Вьетнама ………………………………………………….……………. 108





4.1. Исходные данные ……………………………………………………………………………... 108

4.2. Время блокирования путей эвакуации ОФП в МЗ ТЭС с учетом работы системы дымоудаления …………………………………………………………………... 111

4.3. Практические рекомендации по расчету необходимого времени эвакуации и обеспечению безопасной эвакуации людей из машинных залов ТЭС Вьетнама ……………... 120

4.4. Выводы по четвертой главе ………………………………………………

Заключение………………………………………………………………………………………… 124 Список сокращений и условных обозначений …...…………………………………………... 126 Список литературы …………………………………………………………………………..…..127 Приложение. Акты внедрения результатов диссертации …………………………………... 137

ВВЕДЕНИЕ

Актуальность. Развитие экономики Вьетнама сопровождается ростом потребности в электроэнергии. Существующая ежегодная потребность в электроэнергии составляет 25-26 тыс. МВт и возрастает каждый год на 10-15 %. Поэтому быстро строятся гидроэлектростанции, атомные электростанции и тепловые станции на угле и газе. Тепловые электростанции (ТЭС) составляют 50 % от общего числа электростанций.

Гибкое объектно-ориентированное противопожарное нормирование для обеспечения пожарной безопасности вышеуказанных объектов энергетики, к которому перешли Российская Федерация и Республика Вьетнам, должно опираться на прогнозирование динамики опасных факторов пожара (ОФП).

Законодательная база реализации на практике принципа гибкого нормирования основана на Федеральном законодательстве, в частности, на ФЗ №123 «Технический регламент о требованиях пожарной безопасности» [1], Федеральном законе «О техническом регулировании» [2] и ГОСТе 12.1.00491* «Пожарная безопасность. Общие требования» [3].

В последние годы во Вьетнаме произошло много крупных пожаров на объектах энергетики (в том числе и в машинных залах (МЗ) ТЭС), приведших к гибели людей и причинивших большой материальный ущерб.

Пожарная опасность МЗ обусловлена быстрым развитием пожара из-за наличия большого количества горючих твердых, жидких и газообразных веществ, а также быстрым распространением токсичных продуктов горения, которые могут заполнять верхнюю часть залов до отметок обслуживания турбогенераторов за 3-5 мин. Поэтому безопасная эвакуация людей из МЗ невозможна без работы системы дымоудаления (СДУ), повышающей величину необходимого времени эвакуации людей [4].

Эффективность работы СДУ может существенно уменьшаться из-за возникновения режима «поддува» (“plugholing”) [5] (ПД). В этом случае чистый воздух из-под припотолочного газового дымового слоя (ПС) за счет действия подъемных сил и перепада давлений внутри и снаружи помещения проходит через дымоудаляющее отверстие (ДО) и препятствует удалению продуктов горения из помещения.

Поэтому для обеспечения безопасной эвакуации людей из зданий ТЭС необходима разработка методики расчета времени блокирования путей эвакуации опасными факторами пожара (ОФП) с учетом режима ПД работы СДУ.

Сложность вышеприведенной задачи заключается в многофакторности и нелинейности задачи. МЗ являются протяженными пространствами, развитыми по вертикали и горизонтали, и имеющими большой объем (до 120000 м3) и высоту (до 37 м). Реальные физико-химические процессы, протекающие во время пожара в таких помещениях являются нестационарными, трехмерными, экспериментально слабо изученными тепломассообменными процессами.

Поэтому моделирование тепломассообмена при пожаре в условиях работы СДУ представляет собой крайне сложную, в полном виде не решенную проблему [4, 6].

Существенный вклад в понимание термогазодинамической картины пожара и обеспечение безопасной эвакуации людей в помещениях больших объемов и высот внесли Chow W. K., Tanaka T., Yamada S., Matsuyama K., Lougheed G. D., Присадков В.И., Кошмаров Ю.А., Поляков Ю.А., Пузач С.В., Есин В.М., Нгуен Тхань Хай и др.

Определение времени блокирования путей эвакуации ОФП при пожаре в МЗ ТЭС может быть выполнено с использованием зонных или полевых математических методов прогнозирования динамики ОФП [6, 7]. Использование интегральных моделей при большой высоте помещения является некорректным [6, 7].

В зонных моделях ПС предполагается равномерно прогретым и задымленным [6, 7], что при большом градиенте температур по толщине слоя может привести к значительной погрешности в определении расходов газов, выходящих наружу через проемы и систему дымоудаления. Кроме того, в этих моделях не учитываются нерасчетный режим ПД работы СДУ.

Полевые математических модели позволяют выявить основные особенности термогазодинамической картины пожара, но не дают возможность проведения многовариантных расчетов с целью выбора и оптимизации параметров систем ДУ из-за трудоемкости введения в расчетную программу необходимых исходных данных и обработки полученных результатов, а также значительного времени непосредственно расчета на ЭВМ. Кроме того, при режиме ПД работы СДУ требуется уделять особое внимание заданию граничных условиях на ДО, так как течение вблизи них определяет эффективность удаления дыма из ПС.

Поэтому разработка эффективных противопожарных мероприятий по безопасной эвакуации людей из МЗ ТЭС Вьетнама на основе теоретического и экспериментального прогнозирования динамики ОФП, позволяющей определить НВЭ в условиях режима ПД работы СДУ, является актуальной научной и практической задачей.

Объектом исследования в диссертации являются тепломассообменные процессы, протекающие при пожаре в МЗ ТЭС Вьетнама при возникновении режима ПД в условиях работы СДУ и являющиеся основой для выполнения расчета времени блокирования путей эвакуации ОФП.

Предметом исследования является определение времени блокирования путей эвакуации ОФП при пожаре в МЗ ТЭС Вьетнама с учетом возникновения режима «поддува» при работе СДУ.

Методы исследования Основными методами исследования являются методы газодинамики и тепломассообмена, численные методы решения систем дифференциальных уравнений, анализ результатов теоретических и экспериментальных исследований.

Научная новизна работы заключается в следующем:

1. Впервые предложена методика расчета времени блокирования путей эвакуации ОФП с использованием модифицированного зонного метода прогнозирования динамики ОФП в МЗ ТЭС, учитывающего режим ПД при работе СДУ с естественным или искусственным побуждением;

2. Впервые получена зависимость минимальной среднеобъемной температуры ПС, при которой появляется ПД («plugholing») [5], от высоты стенки ДО, толщины ПС, перепада давлений по высоте внутри и снаружи ДО, скорости движения газовой смеси в ПС, а также от коэффициента гидравлического сопротивления ДО в условиях работы СДУ с естественным побуждением;

3. Получены новые теоретические данные по особенностям динамики полей ОФП при работе СДУ с естественным и искусственным побуждением в режиме «поддува» в модельных МЗ ТЭС;

4. Впервые получена зависимость площади и количества ДО от расхода вентилятора ДУ и толщины ПС, которая позволяет предотвратить возникновение ПД.

Достоверность полученных результатов обеспечивается использованием апробированных физико-математических методов анализа, а также численного решения дифференциальных уравнений в частных производных. Предложенные математические модели имеют достаточно точное для инженерных методов расчета совпадение с экспериментальными и теоретическими данными, приведенными в литературных источниках.

На защиту выносятся:

1. Зависимость минимальной среднеобъемной температуры ПС, при которой появляется ПД, от высоты стенки ДО, толщины ПС, перепада давлений по высоте внутри и снаружи ДО, скорости движения газовой смеси в ПС и от коэффициента гидравлического сопротивления ДО в случае СДУ с естественным побуждением.

2. Модифицированная зонная математическая модель расчета динамики ОФП, позволяющая определить возникновение ПД и уменьшение расхода удаляемого дыма при работе СДУ с естественным или искусственным побуждением.

3. Методика определения времени блокирования путей эвакуации ОФП в МЗ ТЭС с учетом ПД при работе СДУ с естественным или искусственным побуждением с использованием модифицированной зонной математической модели расчета динамики ОФП.

4. Результаты численных экспериментов по особенностям динамики полей ОФП при работе СДУ в режиме ПД в МЗ ТЭС Вьетнама;

5. Основные положения рекомендации по обеспечению выполнения условия безопасной эвакуации людей при пожаре из МЗ ТЭС Вьетнама при работе СДУ, а также по выбору параметров СДУ (площадь, количество, расположение и высота стенки ДО, расход вентилятора), при которых исключается появление ПД.

Практическая значимость работы заключается в совершенствовании научной основы обеспечения безопасной эвакуации людей при пожаре в МЗ ТЭС Вьетнама. Предложенная методика расчета позволяет более надежно, чем существующие методики, определять время блокирования путей эвакуации ОФП при работе СДУ в режиме ПД.

Методика позволяет выбрать параметры системы ДУ (площадь, количество, расположение и высота стенки ДО, расход вентилятора), при которых исключается появление ПД.

На основе предложенной методики возможно построение системы регулирования работы вентиляторов СДУ с целью исключения ПД.

Результаты диссертации могут быть внедрены в российские и вьетнамские государственные стандарты, а также в образовательный процесс высших учебных заведений по дисциплине «Прогнозирование опасных факторов пожара».

Материалы диссертации реализованы при:

- разработке противопожарных мероприятий на ТЭС "Фа Лай" (Вьетнам, 2015 г.);

- разработке нормативных документов по пожарной безопасности ТЭС Вьетнама для ГУПО Вьетнама, 2015 г.;

- разработке дисциплины «Прогнозирование опасных факторов пожара» в Институте пожарной безопасности Вьетнама, 2015 г.;

- разработке и создании планов безопасной эвакуации людей при пожаре в ТЭС Вьетнама, электроэнергетическая корпорация Вьетнама (ЭКВ), 2015 г.;

- разработке и создании планов безопасной эвакуации людей при пожаре в ТЭС Дуенг Хай ОАО «Тинь Тхюй» (Вьетнам) с целью обеспечения требуемого уровня пожарной безопасности, 2015 г.;

- разработке фондовых лекций по дисциплине «Прогнозирование опасных факторов пожара» по темам №6 «Основные положения зонного моделирования пожара» и №8 «Основы дифференциального метода прогнозирования ОФП» в Академии ГПС МЧС России, 2015 г.

Апробация работы: Основные результаты работы были доложены на XXIII Международной научно-технической конференции «Системы безопасности – 2014» (Москва, Академия ГПС МЧС России, 2014 г.); IX Международной научнопрактической конференции «Пожарная и аварийная безопасность» (Иваново, Ивановский институт ГПС МЧС России, 2014 г.); V Международной научнотехнической конференции «Пожарная безопасность: проблемы и перспективы»

(Воронеж, Воронежский институт ГПС МЧС России, 2014 г.); Международной научно-практической конференции «Проблемы обеспечения безопасности людей при пожаре и взрыве» (Минск, Командно-инженерный институт МЧС Республики Беларусь, 2014 г.); Международной научно-практической конференции «Комплексные проблемы техносферной безопасности» (Воронеж, Воронежский государственный технический университет, 2014 г.); III Всероссийской научнопрактической конференции с международным участием «Проблемы обеспечения безопасности при ликвидации последствий чрезвычайных ситуаций» (Воронеж, Воронежский институт ГПС МЧС России, 2014 г.); Международной научнопрактической конференции «Обеспечение безопасности жизнедеятельности: проблемы и перспективы» (Минск, Командно-инженерный институт МЧС Республики Беларусь, 2015 г.); Международной научно-практической конференции «Проблемы техносферной безопасности-2015» (Москва, Академия ГПС МЧС России, 2015 г.).

Публикации: По теме диссертации опубликовано 14 научных работ, в том числе 4 в рецензируемых научных изданиях, включенных в перечень ВАК России.

Структура, объем работы и ее основные разделы: Диссертационная работа состоит из введения, 4-х глав, заключения, списка сокращений и условных обозначений, списка использованной литературы и приложения. Содержание работы изложено на 143 страницах машинописного текста, включает в себя 6 таблиц, 47 рисунков, список использованной литературы из 139 наименований и 1 приложения.

В первой главе диссертации проведен обзор и анализ литературных источников, касающихся пожарной опасности МЗ ТЭС Вьетнама и расчетных методов определения времени блокирования путей эвакуации ОФП.

Выполнен анализ особенностей объемно-планировочных и конструктивных решений МЗ ТЭС Вьетнама, влияющих на пожарную опасность ТЭС. Выявлены наиболее опасные с точки зрения эвакуации людей сценарии возможного пожара.

Показано, что пожар в МЗ ТЭС является наиболее опасным вариантом пожара.

Рассмотрены методы расчета динамики ОФП в МЗ при свободном развитии пожара и при работе СДУ. Выявлены недостатки вышеуказанных методов при моделировании динамики ОФП в МЗ.

Проведен анализ методов противопожарной защиты машинных МЗ ТЭС. Выявлены их особенности и существенные недостатки.

Рассмотрены и проанализированы инженерные методы расчета массового расхода СДУ при работе в расчетном режиме.

Проанализированы особенности работы СДУ с естественным и искусственным побуждением в режиме ПД. Особое внимание уделено изучению условий возникновения ПД. Рассмотрена корректность использования формул для расчета критического расхода, при котором начинается ПД.

В выводах по первой главе представлено современное состояние проблемы, сформулирована цель диссертации и задачи исследований.

Во второй главе диссертации представлены разработанные математические модели расчета времени блокирования путей эвакуации ОФП и методика расчета необходимого времени эвакуации людей из МЗ ТЭС Вьетнама при свободном развитии пожара, а также в условиях работы СДУ с учетом ПД.

Приведена интегральная модель, используемая для расчета среднеобъемных величин ОФП.

Разработана модифицированная математическая зонная модель, учитывающая возникновение ПД. Описаны основные особенности и упрощения термогазодинамической картины пожара в МЗ. Приведены дополнительные соотношения, условия однозначности и метод численного решения. Предложены формулы для учета режима ПД работы СДУ.

Приведена полевая (дифференциальная) модель, дополненная граничными условиями на дымоудаляющих отверстиях. Описаны основные особенности и упрощения термогазодинамической картины пожара, основные уравнения, дополнительные соотношения, условия однозначности и метод численного решения.

Представлена разработанная методика расчета необходимого времени эвакуации людей из МЗ ТЭС Вьетнама с учетом работы СДУ в режиме ПД.

В выводах по второй главе отмечена научная новизна и практическая значимость предложенной методики расчета, а также рекомендации по ее использованию при моделировании пожара в МЗ.

В третьей главе представлены результаты численных экспериментов по определению условий возникновения и расчету параметров режима ПД при работе СДУ в МЗ ТЭС.

Приведены исходные данные и результаты численных экспериментов по прогнозированию динамики ОФП при свободном развитии пожара в модельном МЗ ТЭС в условиях работы СДУ с естественным и искусственным побуждением.

Получены формулы для определения условия возникновения режима ПД работы СДУ с естественным побуждением при одномерном подходе.

Выявлены особенности термогазодинамической картины пожара при высоте ДО, равной нулю. Исследовано влияние высоты ДО на термогазодинамическую картину пожара. Проведено сопоставление критической температуры ПС, при которой возникает ПД, с экспериментальными данными, приведенными в литературе.

Загрузка...

Представлены математическая модель, исходные данные и результаты численных экспериментов по определению критических условий возникновения ПД при работе СДУ с искусственным побуждением.

Приведены результаты уточнения влияния режима ПД на расход газовой смеси, удаляемой через ДО наружу, в зонной математической модели.

В выводах по третьей главе отмечена научная и практическая новизна полученных результатов.

В четвертой главе представлены исходные данные и результаты численных экспериментов по прогнозированию динамики ОФП и проверке выполнения условия безопасной эвакуации людей из МЗ ТЭС Зуен Хай при работе СДУ.

Рассмотрен наиболее опасный сценарий развития пожара. Выполнен расчет времени блокирования путей эвакуации ОФП с использованием предложенной зонной и полевой моделей расчета.

Проведена проверка выполнения условия безопасной эвакуации людей из МЗ при свободном развитии пожара и в условиях работы СДУ с искусственным побуждением при ее работе с разным количеством включенных вентиляторов и разными величинами суммарного расхода СДУ.

Обнаружено, что существующая СДУ не обеспечивает выполнение условия безопасной эвакуации из МЗ вследствие наступления режима ПД без регулирования количества работающих вентиляторов и их расходов.

Представлены практические рекомендации по безопасной эвакуации людей из МЗ ТЭС Вьетнама. Показано, что необходимо регулировать массовый расход СДУ для предотвращения наступления ПД.

В выводах по четвертой главе отмечена научная и практическая новизна полученных результатов.

В заключении приведены основные результаты диссертации.

ГЛАВА 1. МЕТОДЫ РАСЧЕТА ВРЕМЕНИ БЛОКИРОВАНИЯ ПУТЕЙ

ЭВАКУАЦИИ ОПАСНЫМИ ФАКТОРАМИ ПОЖАРА В

МЗ ТЭС ВЬЕТНАМА ПРИ ПОЖАРЕ

1.1. Современное состояние и перспективы развития ТЭС Вьетнама Развитие экономики Вьетнама в последние годы сопровождается ростом потребности в электроэнергии. Существующая ежегодная потребность в электроэнергии составляет 25-26 тыс. МВт и возрастает каждый год на 10 -15 %.

По прогнозам специалистов, скоро Вьетнам окажется в серьёзной ситуации по дефициту электроэнергии ( каждый год этот дефицит уже составляет около 1000МВт). Поэтому быстро строятся гидростанции, атомной электростанции и тепловые станции на угле и газе.

Лидирующее положение теплоэнергетики является исторически сложившейся и экономически оправданной закономерностью развития Вьетнамской энергетики.

Современный электроэнергетический комплекс Вьетнама включает почти 60 электростанций единичной мощностью свыше 1 МВт (ТЭС составляет 50% от общего числа электростанций). Общая установленная мощность электростанций Вьетнама составляет 26 тыс. МВт.

Установленная мощность парка действующих электростанций по типам генерации имеет следующую структуру, представленную на рисунке 1.1: 22 % это объекты гидроэнергетики (ГЭС), 2 % - атомные электростанции (АЭС) и 76 %

- тепловые электростанции (ТЭС).

Тепловая электростанция (или тепловая электрическая станция - ТЭС) - электростанция, вырабатывающая электрическую энергию за счет преобразования химической энергии топлива в механическую энергию вращения вала электрогенератора.

Рисунок 1.1 – Структура действующих электростанций Вьетнама по типам генерации электрической энергии ТЭС, расположенные на территории Вьетнама, можно классифицировать по следующим признакам:

- по источникам используемой энергии – органическое топливо, геотермальная энергия, солнечная энергия;

- по виду выдаваемой энергии – конденсационные, теплофикационные;

- по использованию установленной электрической мощности и участию ТЭС в покрытии графика электрической нагрузки – базовые (не менее 5000 час использования установленной электрической мощности в году), полупиковые или маневренные (соответственно 3000 и 4000 час в году), пиковые (менее 1500-2000 час в году).

В свою очередь, ТЭС, работающие на органическом топливе, различаются по технологическому признаку:

- паротурбинные (с паросиловыми установками на всех видах органического топлива: угле, мазуте, газе, торфе, сланцах, дровах и древесных отходах, продуктах энергетической переработки топлива и т.д.);

- дизельные;

- газотурбинные;

- парогазовые.

Наибольшее развитие и распространение во Вьетнаме получили ТЭС общего пользования, работающие на органическом топливе (газ, уголь), преимущественно паротурбинные.

В настоящее время доля производства тепловой генерации составляет около 70% в общем объеме производства электроэнергии в стране. Общая установленная мощность теплофикационных энергоблоков составляет 10,5 ГВт. Основными видами топлива для ТЭС являются газ и уголь.

Из ТЭС, работающих на угле, наибольшая установленная мощность у Фу Ми (1108 МВт).

Список ТЭС Вьетнама приведен в таблице. 1.1.

–  –  –

Таким образом, ТЭС играют решающую роль в обеспечении электроэнергией Вьетнама.

1.2. Особенности пожарной опасности машинных залов ТЭС Вьетнама Статистика пожаров на энергообъектах во Вьетнаме за 2003-2012 гг. представлена в таблице 1.2 и на рисунке 1.2.

Таблица 1.2 – Статистика пожаров на объектах энергетики Вьетнама

–  –  –

Рисунок 1.2 – Статистика пожаров на объектах энергетики Вьетнама за 2003-2012 По данным статистики за 2003-2012 гг.

пожары на энергообъектах Вьетнама распределяются в соответствии с рисунком 1.3.

Рисунок 1.3 – Статистика пожаров на энергообъектах Вьетнама за период с 2003 по 2012 гг.

В таблице 1.3 приведены данные по ущербу, нанесенному пожарами на ТЭС Вьетнама за период с 2003 по 2012 гг. В таблице 1.4 представлены данные по ущербу, нанесенному пожарами на ТЭЦ и ТЭС РФ за период с 2005 по 2011 гг.

–  –  –

Рисунок.1.4 – Статистика пожаров на энергообъектах РФ за период с 2005 по 2011 гг.

Таблица 1.4 – Ущерб, нанесенный пожарами на ТЭЦ, ТЭС РФ за период с 2005 по 2011 гг.

–  –  –

Основными местами возникновения пожаров на ТЭС являются:

- основные производственные помещения (МЗ), цеха;

- подсобные и вспомогательные помещения производств;

- кабельные туннели и полуэтажи;

- помещения котельной и др. вспомогательные устройства.

По данным статистики пожаров за 2003-2012 гг. места пожаров на ТЭС распределяются в соответствии с рисунком 1.5.

Из рисунка 1.5 видно, что по данным статистики пожаров за 2003-2012 гг.

самым опасным видом загораний является пожар в основных производственных помещениях.

–  –  –

Производственное здание ТЭС состоит из следующих основных помещений:

- МЗ;

- Парогенераторы;

- Техническая этажерка;

- Турбинные агрегаты;

- Подагрегатное пространство;

- Кабельные тоннели.

Схема основных помещений производственного здания ТЭС приведена на рисунке 1.6.

Характеристика основных помещений производственных зданий ТЭС с точки зрения их пожарной опасности приведена в таблице 1.5.

МЗ ТЭС - часть электростанции, где размещается её основное оборудование, вырабатывающее электроэнергию, электрические генераторы и вращающие их двигатели (турбины, дизели и т. д.) с относящимися к ним вспомогательными установками. В МЗ паротурбинных ТЭС располагают турбогенераторы, паровые турбины, конденсаторы, теплообменники, насосы и т. п.

Размеры МЗ зависят от числа установленных агрегатов, их мощности и взаимного расположения. Например МЗ Куанг Нинь ТЭС с 2 турбогенераторами мощностью по 600 МВт имеет длину 150 м, ширину 30 м и высоту 20 м.

ПРОИЗВОДСТВЕННОЕ ЗДАТЕХНИЧЕСКАЯ

НИЕ ТЭС

ЭТАЖЕРКА

–  –  –

ТУРБИННЫЕ АГ- КАБЕЛЬНЫЕ ПОДАГРЕГАТНОЕ ПРОРЕГАТЫ ТОННЕЛИ СТРАНСТВО

Рисунок 1.6 – Основные помещения производственного здания ТЭС МЗ характеризуется сложностью производственных процессов и отличаются повышенной пожарной опасностью:

- наличие значительных количеств ЛВЖ и ГЖ: турбинное масло, этиловый спирт, дизельное топливо для аварийных силовых установок, гидравлическое масло, смазочные масла (например, для охлаждения и смазки подшипников турбин), трансформаторное масло;

- наличие сжиженных горючих газов: ацетилен, водород для охлаждения ротора генератора;

- наличие твердых сгораемых материалов: упаковка, древесина, горючие фильтрующие материалы (древесный уголь);

- большая оснащенность электрическими установками, включающими изоляцию электрических кабелей, конструкционные материалы на основе пластмасс и т.п.

МЗ ТЭС Вьетнама являются протяженными пространствами, развитыми по вертикали и горизонтали, и имеющими большой объем (8000-100000 м3) и высоту (15-35 м).

МЗ своими объемно-планировочным и конструктивным решениям соответствуют определению атриума, т.е. обладают всеми необходимыми признаками атриумного пространства.

Атриумом называется часть здания в виде многосветного пространства, развитого по вертикали, как правило, с поэтажными галереями, балконами, на которые могут выходить помещения различного назначения [8].

Большие внутренние объемы в зданиях (атриумы, пассажи, открытые лестницы) получили широкое распространение в Вьетнаме и за других стране. С ускорением экономического развития число зданий с атриумами, можно ожидать, существенно увеличится. Атриумы встречаются в проектах торгово-деловыхразвлекательных центров, рынков, санаториев, гостиниц. Пожары в зданиях с большими внутренними объемами могут сильно отличаться от пожаров в традиционных зданиях, что предъявляет дополнительные требования к взаимосвязанным системам безопасности зданий, особенно к их противопожарной защите.

История строительства зданий с атриумами насчитывает более 2000 лет. При проектировании атриумов архитекторы стремятся реализовать функциональные требования к зданию с помощью больших объемов, галерей, эффектных объемнопланировочных и конструктивных решений.

Таблица 1.5 – Характеристика основных помещений производственных зданий ТЭС

–  –  –

Атриумные конструкции МЗ сталкиваются с проявлениями двух эффектов. В случае прозрачного перекрытия ярко выражен оранжерейный эффект: коротковолновая составляющая солнечного света, проходя сквозь остекление согревает интерьер, излучение изнутри здания имеет большую длину волны и удерживается стеклом. Таким образом тепло удерживается в интерьере. Явление воздушной тяги определяется разницей атмосферного давления на разной высоте. Вертикальное движение воздуха усиливается поднятием нагретых в результате парникового эффекта воздушных масс. В таком случае в атриуме создается мощный восходящий ток воздуха, который при наличии проемов создает сильную тягу из помещений прилегающих к атриуму. Эту тягу эффективно используют для вентиляции.

Форма атриумного здания определяется, в первую очередь, преимуществами по сравнению с традиционными зданиями:

- экономией энергии за счет использования солнечного света и уменьшения теплопотерь;

- увеличением глубины помещений с естественным освещением;

- лучшей организацией пространства, исходя из выполнения функциональных требований;

- использованием атриума как доминанты здания, несущего эмоциональный заряд и повышающий условия комфортности, работы и проживания в здании.

Проектировщики атриумных зданий стремятся, как правило, «замкнуть»

наибольшее количество помещений на атриум. При этом атриум или помещения остаются открытыми или выгораживаются зачастую ограждениями со светопрозрачными вставками из обычного стекла.

Атриумы, как архитектурное решение, широко используются в производственных зданиях (МЗ ГЭС, ТЭС и т.д.).

Основными особенностями МЗ, принимаемыми во внимание для обеспечения пожарной безопасности, являются следующие:

- развитое по вертикали многосветное пространство, объединяющее различные уровни МЗ в общий объем;

- поэтажные галереи, балконы, на которые могут выходить помещения различного назначения;

- наличие развитой системы помещений (производственного назначения, кабельных галерей и помещений силовых турбин), расположенной ниже уровня пола МЗ.

На рисунке 1.7 [43] показана типовая термогазодинамическая картина пожара в зданиях с атриумом в случае возникновения пожара на 1-ом этаже здания.

Рисунок 1.7 – Типовая термогазодинамическая картина пожара в атриуме На рисунке 1.

8 приведен внешний вид самого большого атриума МЗ во Вьетнаме ТЭС в г. Тхай Бинь. Видно, что практически все перекрытие МЗ является светопрозрачным.

Основными особенностями пожарной опасности МЗ ТЭС являются следующие:

- большое количество горючих жидких, газообразных и твердых веществ и материалов;

- наличие атриума создает потенциальную угрозу для быстрого заполнения ОФП всех помещений, смежных с МЗ и не отделенных от него газодымонепроницаемыми противопожарными преградами.

- наличие эвакуационных путей, связанных с МЗ, при условии отсутствия для их защиты средств ДУ значительно повышает угрозу жизни людей в случае пожара.

Рисунок 1.8 – Внешний вид самого большого МЗ во Вьетнаме ТЭС в г.

Тхай Бинь Необходимое время эвакуации из производственных зданий, несмотря на большие объемы МЗ, сравнительно небольшое (5-8 мин.), в то время как расчетное время эвакуации с учетом людей, находящихся на уровнях производственного здания ТЭС ниже уровня пола МЗ, является относительно большим (порядка 10мин.).

В МЗ, особенно в летний период, когда температура окружающей среды в СРВ достигает 37-42 С, причиной пожаров может являться высокая температура турбинных агрегатов.

Таким образом, вероятность пожаров возникновения в МЗ является высокой.

Значительная горючая нагрузка, сосредоточенная в турбинных агрегатах (топливо, масла, материалы обшивки, электроизоляция кабелей), приводит к увеличению пожарной опасности мест их хранения. Пожары в МЗ представляют большую опасность для людей.

Вывод: необходимо прогнозирование термогазодинамической картины пожара в МЗ ТЭС на основе разработки инженерных методик оценки пожарной опасности МЗ для их последующего использования с целью выполнения условия безопасной эвакуации людей, эффективного ограничения распространения ОФП, страхования, проектирования систем противопожарной зашиты МЗ.

1.3. Методы расчета динамики опасных факторов пожара в машинных залах ТЭС Пожар в МЗ протекает в сложных термогазодинамических условиях при одновременном воздействии ряда возмущающих течение факторов, таких, как неизотермичность, турбулентность, сжимаемость, излучение, протекание химических реакций, продольный и поперечный градиенты давления, вдув-отсос на стенке, шероховатость стенки, кривизна поверхности и переход ламинарного режима течения в турбулентный [6].

К числу основных особенностей тепломассообменных процессов при пожаре в МЗ относятся следующие [6]:

- наибольшая разница давлений в разных зонах МЗ при отсутствии взрывов с образующимися ударными волнами не превышает десятых долей процента от величины среднего давления в помещении;

- скорости потоков газов малы по сравнению со скоростью звука;

- тепловые эффекты химических реакций определяют тепловой режим МЗ;

- скорости диффузии газов достаточно велики, т.е. необходимо учитывать процессы термодиффузии и турбулентной диффузии.

Также необходимо учитывать повышенную влажность воздуха и повышенную температуру в климатических условиях Вьетнама.

Климат Вьетнама – субтропический и тропический. Средняя годовая влажность воздуха составляет 88-95 %, которая в течение года меняется от 75 % до 97 %. Высокая влажность приводит к образованию конденсата, вызывающего коррозию и короткое замыкание печатных схем и проводников и, как следствие, выходу из строя отдельных узлов аппаратуры.

В турбулентных потоках параметры газовой среды (скорость, давление, температура и др.) при пожаре испытывают беспорядочные пульсации.

Мгновенное распределение всех величин в любой момент времени в МЗ не определяется однозначно только системой исходных уравнений и начальными и граничными условиями, но также существенно зависит от малых случайных возмущений. Поэтому в полном виде задача должна ставиться так [11]:

- задано распределение вероятностей полей всех величин в начальный момент времени;

- найти вероятности реализации различных полей этих величин в различные моменты времени.

Однако в такой постановке решение конкретных задач даже при современном развитии ЭВМ не представляется возможным. Поэтому используются уравнения для менее полного описания турбулентных течений (плотности вероятности различных значений параметров [12]), например, уравнения Навье-Стокса [12] или при рассмотрении осредненных по времени параметров - уравнения Рейнольдса [12].

Прямое численное решение уравнений Навье-Стокса, записанных для мгновенных значений параметров потока газа в нестационарных трехмерных термогазодинамических условиях пожара, не будет возможным в течение ближайших лет, несмотря на громадный прогресс в быстродействии ЭВМ.

Решение системы нелинейных дифференциальных уравнений в частных производных (законов сохранения) для осредненных по времени параметров газа (уравнения Рейнольдса) в настоящее время возможно с помощью замыкания системы моделью турбулентности (“моментные” методы).

Известные модели турбулентности k-, k-, алгебраические [6] и другие показывают, что каждому конкретному случаю течения соответствует вполне определенный набор констант моделирования в модели.

В любой модели турбулентности оговорен круг течений и условий, для которых она справедлива [6]. Константы моделирования различных моделей еще недостаточно систематизированы для широкого круга даже стационарных безотрывных течений. Применение усложненных моделей турбулентности не привело к ожидаемому результату. Точность всех существующих моделей турбулентности при определении параметров пограничного слоя составляет порядка 20-30%, в отдельных случаях ошибка может достигать 100% [6].

Таким образом, математическое моделирование конвективного турбулентного тепломассообмена при пожаре в МЗ требует тщательного выбора метода расчета.

Современные модели расчета тепломассообмена при пожаре в помещении можно разделить на три группы [7]:

- интегральные;

- зонные;

- полевые (дифференциальные).

Различие моделей заключается в разном уровне детализации физикоматематической картины пожара.

В интегральных моделях [6, 7] (наиболее простых в математическом описании) искомыми параметрами являются среднеобъемные величины давления, температуры, плотности, массовых концентраций кислорода, токсичных продуктов горения, огнетушащего вещества и оптической концентрации дыма. Модель представлена системой обыкновенных дифференциальных уравнений. Основными уравнениями являются нестационарные дифференциальные одномерные уравнения законов сохранения массы и энергии для всей газовой среды помещения. Схема тепломассообмена приведена на рисунке 1.9 [6].

Использование интегральных моделей для расчета динамики ОФП в МЗ некорректно, так как, как правило, высота МЗ больше предельной высоты 6 м [7], выше которой несправедливы эмпирические распределения величин ОФП по высоте (вопрос об их справедливости остается открытым и для помещений с высотой, меньшей 6 м). Поэтому в настоящее время нельзя корректно определить, зная среднеобъемные величины ОФП в МЗ, их локальные значения, например, на уровне рабочих зон МЗ.

Рисунок 1.9 – Схема расчета тепломассообмена в помещении с использованием интегральной модели: 1 – стены; 2 – перекрытие; 3 - открытый проем; 4 - горючий материал; 5 - очаг горения;

6 - нейтральная плоскость; 7 - система пожаротушения; 8 - механическая приточно-вытяжная вентиляция Несмотря на внешнюю простоту уравнений, аналитическое решение существует только в ряде упрощенных случаев [6, 7]. При численной реализации такой модели возникают вычислительные трудности [7], так как система уравнений является системой с “жесткой” связью.

Существенными недостатками интегральных моделей, значительно ограничивающими область их корректного применения, являются [6]:

- локальность параметров задачи (например, расположение горючего материала и ДО) напрямую не учитывается;

- получение локальных распределений по длине и высоте помещения величин ОФП (что необходимо при решении большинства практических задач, например, обеспечения безопасной эвакуации людей из помещения) требует дополнительных соотношений, полученных из эксперимента или из расчетов по теоретической модели более высокого уровня (зонной или полевой) и т.д.

В зонных моделях [6, 7], схема одной из которых (трехзонной) представлена на рисунке 1.10, помещение разбивается на отдельные зоны. Для определения характеристик тепломассообмена в этих зонах используются уравнения законов сохранения массы и энергии.

Размеры и количество зон выбираются таким образом, чтобы в пределах каждой из них неоднородности температурных и других полей параметров газовой среды были возможно минимальными, или из каких-то других предположений, определяемых задачами исследований и расположением горючего материала [6].

В пределах каждой зоны можно более точно задать теплофизические свойства газовой среды и использовать формулы для расчета суммарных тепловых потоков, отводимых в ограждающие конструкции МЗ, граничащие с данной зоной. Как правило, в этих моделях используются закономерности теплового и гидродинамического взаимодействия струйного течения со строительными конструкциями с условным разбиением на характерные области [6] (критическая точка, область ускоренного течения, переходная область и область автомодельного течения).

Рисунок 1.10 –Схема расчета тепломассообмена в помещении с использованием зонной модели: 1 – стены; 2 – перекрытие; 3 - открытый проем; 4 - горючий материал; 5 - очаг горения;

6 - нейтральная плоскость; 7 - система пожаротушения; 8 - механическая приточно-вытяжная вентиляция; I, II, III - номера зон помещения Использование зонных моделей для расчета динамики ОФП в МЗ более обоснованно, чем использование интегральных моделей, так как зонные модели отражают реальную термогазодинамическую картину пожара в атриуме, например, существование плоскопараллельного ПС.

Однако, в ряде работ [4, 6, 13] показано, что ПС при сложной геометрии МЗ не является плоскопараллельным и равномерно прогретым и задымленным, а также конвективная колонка (КК) не является неограниченной свободноконвективной струей [14], что противоречит основным допущениям зонного подхода.

Замкнутая система дифференциальных уравнений может быть решена с применением простых численных методов (например, таких, как Рунге-Кутта [15]). Аналитическое решение системы существует только в упрощенных случаях [16].

Зонные модели имеют следующие основные недостатки [6]:

- выделение КК над очагом горения в отдельную зону требует привлечения дополнительной экспериментальной или теоретической информации, так как КК при пожаре в МЗ не является свободной струей, распространяющейся в неограниченном неподвижном газе (одно из допущений зонного подхода);

- в пределах каждой зоны распределение параметров газа вдоль различных направлений, так же как и в интегральных моделях, задается из дополнительных экспериментальных или теоретических соотношений, зависящих от объемнопланировочных решений МЗ (в первую очередь, от его геометрии).

Наиболее подробное описание процессов тепломассообмена при пожаре в МЗ дают полевые (дифференциальные) модели [6, 7].

Искомыми параметрами являются поля температур, скоростей, давлений, концентраций компонентов газовой среды и частиц дыма по всему объему помещения, что является основным достоинством вышеуказанных моделей.

Полевые модели состоят из системы трехмерных нестационарных дифференциальных уравнений в частных производных законов сохранения массы, импульса и энергии, что приводит к наибольшим сложностям при их решении. Для замыкания системы уравнений используются дополнительные соотношения для расчета турбулентного трения, тепломассообмена и лучистого теплообмена.

Методы прогнозирования динамики ОФП в настоящее время изложены в нормативных документах пожарной безопасности [17-20], что позволяет их использовать при решении практических задач пожарной безопасности.

Работы в направлении моделирования реальных трехмерных процессов при пожарах интенсивно ведутся в России, Англии, США, Австралии и ряде других стран 21.

При разработке дифференциальных моделей возникает ряд сложных, до конца не решенных проблем тепломассообмена [6]:

расчет турбулентного трения и тепломассообмена при горении газообразных веществ и твердых частиц в условиях совместного воздействия ряда возмущающих течение факторов (неизотермичность, сжимаемость, излучение, нестационарность, продольный и поперечный отрицательный и положительный градиенты давления и т.д.);

- расчет лучистого теплообмена в оптически неоднородной двухфазной газовой среде в условиях турбулентного горения и его взаимного влияния на конвективный теплообмен;

- расчет процессов прогрева и газификации пожарной нагрузки под тепловым воздействием пожара.

Полевые модели имеют следующие основные недостатки [6]:

большая трудоемкость численного решения замкнутой системы дифференциальных уравнений в частных производных;

- большая трудоемкость при разработке программы расчета и ее реализации на ЭВМ;

- из-за ограниченного возможностями современных ЭВМ числа точек конечно-разностной сетки сложно выявить достаточно подробные особенности течения одновременно в зоне горения, в пристеночных областях и вблизи ДО;

- несмотря на существенный прогресс в быстродействии ЭВМ, полевые модели требуют больших затрат машинного времени и при проведении ряда многовариантных расчетов неэффективны.

В случае помещений большого объема и высоты недостаточный объем экспериментальной информации не позволяет обосновать выбор моделей турбулентности и лучистого теплопереноса для всех частей газовой среды помещения.

Учет работы СДУ выполняется с помощью задания граничных условий на ДО.

В интегральной и зонной моделях работа СДУ учитывается в граничных условиях, однако моделируется только расчетный режим работы, а режим ПД в опубликованных работах не рассматривается.

В зонной модели расход удаляемой смеси газов и дыма в случае ДУ с естественным побуждением определяется по простым полуэмпирическим одномерным соотношениям (например, в [29]). Однако вышеуказанные формулы имеют следующие основные недостатки, обусловленные неучетом трехмерности течения:

- продольная скорость потока вдоль перекрытия в ПС перед ДО принимается равной нулю;

- вертикальный градиент давления в ПС определяется по средней температуре ПС;

- необоснованна величина гидравлического сопротивления ДО;

- невозможно учесть возникновении и расчет нерасчетных режимов работы ДУ (например, ПД).

В зонной модели расход удаляемой смеси газов и дыма в случае СДУ с искусственным побуждением задается производительностью вентилятора СДУ или по давлению разрежения, создаваемому вентилятором. Недостатки одинаковы с соответствующими для СДУ с естественным побуждением.

Наиболее точно расход через ДО может быть определен с использованием полевой модели. Однако необходимо достаточно точно и подробно задавать граничные условия на ДО или присоединять дополнительную расчетную область воздуха снаружи помещения.

Современные численные методы решения системы уравнений полевой модели разработаны достаточно подробно и апробированы на большом объеме экспериментальных и теоретических исследований [6, 21-23], касающихся пожаров в помещениях.



Pages:   || 2 | 3 | 4 |
 
Похожие работы:

«ТАВАРОВ САИДЖОН ШИРАЛИЕВИЧ ЗАЩИТА ЛИНЕЙНОГО ПЕРСОНАЛА, ОБСЛУЖИВАЮЩЕГО ЛИНИИ ЭЛЕКТРОПЕРЕДАЧИ НАПРЯЖЕНИЕМ 500 кВ В РЕСПУБЛИКЕ ТАДЖИКИСТАН Специальность 05.26.01 – «Охрана труда (электроэнергетика)» ДИССЕРТАЦИЯ на соискание учёной степени кандидата технических наук Научный руководитель –...»

«Зайцев Павел Александрович Средства температурного контроля для современных ЯЭУ Специальность – 05.14.03«Ядерные энергетические установки, включая проектирование, эксплуатацию и вывод из эксплуатации» Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный...»

«БЕРБЕРОВА МАРИЯ АЛЕКСАНДРОВНА ОЦЕНКА ПОКАЗАТЕЛЕЙ РИСКА ДЛЯ ВТОРЫХ ОЧЕРЕДЕЙ СМОЛЕНСКОЙ И КУРСКОЙ АЭС Специальность 05.14.03 Ядерные энергетические установки, включая проектирование, эксплуатацию и вывод из эксплуатации ДИССЕРТАЦИЯ на соискание учёной степени кандидата технических наук Научный руководитель: доктор физико-математических наук, профессор Р.Т. Исламов Москва 2015 Содержание Введение...»

«Соломахо Ксения Львовна ПРИМЕНЕНИЕ МЕТОДА ГЛАВНЫХ КОМПОНЕНТ ДЛЯ ПРОГНОЗИРОВАНИЯ ОБЪЕМОВ ЭЛЕКТРОПОТРЕБЛЕНИЯ ЭНЕРГОСБЫТОВОГО ПРЕДПРИЯТИЯ Специальность 05.09.03 – “Электротехнические комплексы и системы” Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель – доктор...»

«04.2.01 0 6 0 3 1 4 БОЛДЫРЕВ ИЛЬЯ АНАТОЛЬЕВИЧ РАЗРАБОТКА И ИССЛЕДОВАНИЕ ИНФОРМАЦИОННОИЗМЕРИТЕЛЬНОЙ СИСТЕМЫ ДЛЯ УПРАВЛЕНИЯ ПРОЦЕССОМ АБСОРБЦИИ 05.11.16 Информационно-измерительные и управляющие системы (по отраслям) Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель: доктор технических наук, профессор Желбаков И. Н. Москва, 2010 СОДЕРЖАНИЕ Введение 1. Анализ...»

«ТАВАРОВ САИДЖОН ШИРАЛИЕВИЧ ЗАЩИТА ЛИНЕЙНОГО ПЕРСОНАЛА, ОБСЛУЖИВАЮЩЕГО ЛИНИИ ЭЛЕКТРОПЕРЕДАЧИ НАПРЯЖЕНИЕМ 500 кВ В РЕСПУБЛИКЕ ТАДЖИКИСТАН Специальность 05.26.01 – «Охрана труда (электроэнергетика)» ДИССЕРТАЦИЯ на соискание учёной степени кандидата технических наук Научный руководитель –...»

«ЧУВАРАЯН Александра Асватуровна ЭНЕРГЕТИЧЕСКИЙ ФАКТОР В ПОЛИТИКЕ РОССИИ НА БЛИЖНЕМ И СРЕДНЕМ ВОСТОКЕ Специальность 23.00.04 политические проблемы международных отношений, глобального и регионального развития Диссертация на соискание ученой степени кандидата политических наук Научный руководитель Почётный работник науки и техники РФ, Доктор военных наук, профессор Анненков В.И. Научный...»

«ГАМИДОВ Санан Салех оглы ВНЕШНЯЯ ПОЛИТИКА СОВРЕМЕННОГО АЗЕРБАЙДЖАНА: ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ СОСТАВЛЯЮЩАЯ Диссертация на соискание ученой степени кандидата политических наук по специальности 23.00.04 Политические проблемы международных отношений, глобального и регионального развития.Научный руководитель: доктор политических наук, профессор Р.Х. Усманов Астрахань – 20 СОДЕРЖАНИЕ ВВЕДЕНИЕ.. ГЛАВА I. ТЕОРЕТИКО-МЕТОДОЛОГИЧЕСКИЕ ОСНОВЫ...»

«ПЕТРОВ ИЛИЯН ИВАНОВ Эволюция структур мировых и европейских энергетических рынков и перспективы развития газотранспортных сетей в Юго-Восточной Европе с участием Болгарии и России Специальность 08.00.14 „Мировая экономика Диссертация на...»

«Гавриленко Сергей Сергеевич ИССЛЕДОВАНИЕ И РАЗРАБОТКА ПОДХОДОВ К ПРОЕКТИРОВАНИЮ ВОДОПОДГОТОВИТЕЛЬНЫХ УСТАНОВОК ДЛЯ ПАРОГАЗОВЫХ ТЭС Специальность 05.14.14 – Тепловые электрические станции, их энергетические системы и агрегаты Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель: доктор...»

«Хуршудян Смбат Размикович Оптимизация режимов ПГУ при участии ее в регулировании мощности и частоты в энергосистеме (на примере ПГУ-450) Специальность 05.13.06 Автоматизация и управление технологическими процессами и...»

«Нехамин Сергей Маркович СОЗДАНИЕ И ВНЕДРЕНИЕ ЭНЕРГОЭФФЕКТИВНЫХ ДУГОВЫХ И ШЛАКОВЫХ ЭЛЕКТРОПЕЧНЫХ КОМПЛЕКСОВ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ ПОСТОЯННОГО ТОКА И ТОКА ПОНИЖЕННОЙ ЧАСТОТЫ Специальность 05.09.10 Электротехнология Диссертация на соискание ученой степени доктора технических наук Научный консультант: заслуженный деятель науки РФ, доктор технических наук, профессор Кувалдин Александр Борисович Москва 201...»

«Садыков Артур Мунавирович Методы и алгоритмы поиска и оценки вариантов размещения технических объектов на городских территориях Специальность: 05.13.01 – Системный анализ, управление и обработка информации (технические системы) Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный...»

«БОГАТЫРЕВА Елена Владимировна РАЗВИТИЕ ТЕОРИИ И ПРАКТИКИ ЭФФЕКТИВНОГО ПРИМЕНЕНИЯ МЕХАНОАКТИВАЦИИ В ТЕХНОЛОГИИ ГИДРОМЕТАЛЛУРГИЧЕСКОГО ВСКРЫТИЯ КИСЛОРОДСОДЕРЖАЩЕГО РЕДКОМЕТАЛЛЬНОГО СЫРЬЯ Специальность 05.16.02 – «Металлургия черных, цветных и редких металлов» Диссертация на соискание ученой степени доктора...»

«ШОМОВА Татьяна Петровна ПОВЫШЕНИЕ ЭНЕРГЕТИЧЕСКОЙ ЭФФЕКТИВНОСТИ ПРЕДПРИЯТИЙ ГАЗОПЕРЕРАБАТЫВАЮЩЕГО КОМПЛЕКСА НА ОСНОВЕ ПРИМЕНЕНИЯ ТЕПЛОВЫХ НАСОСОВ Специальность 05.14.04 – Промышленная теплоэнергетика ДИССЕРТАЦИЯ на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель доктор технических наук профессор И.А. Султангузин Москва – 20 ОГЛАВЛЕНИЕ ОГЛАВЛЕНИЕ ВВЕДЕНИЕ АНАЛИТИЧЕСКИЙ ОБЗОР...»

«Марьяндышев Павел Андреевич СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ ТЕХНОЛОГИИ ЭНЕРГЕТИЧЕСКОГО ИСПОЛЬЗОВАНИЯ ДРЕВЕСНОГО БИОТОПЛИВА Специальность 05.14.04 «Промышленная теплоэнергетика» Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель: д.т.н, профессор...»

«ГАМИДОВ Санан Салех оглы ВНЕШНЯЯ ПОЛИТИКА СОВРЕМЕННОГО АЗЕРБАЙДЖАНА: ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ СОСТАВЛЯЮЩАЯ Диссертация на соискание ученой степени кандидата политических наук по специальности 23.00.04 Политические проблемы международных отношений, глобального и регионального развития.Научный руководитель: доктор политических наук, профессор Р.Х. Усманов Астрахань – 20 СОДЕРЖАНИЕ ВВЕДЕНИЕ.. ГЛАВА I. ТЕОРЕТИКО-МЕТОДОЛОГИЧЕСКИЕ ОСНОВЫ...»

«ТИМОФЕЕВ ВИТАЛИЙ НИКИФОРОВИЧ Методы и средства автоматического регулирования теплового состояния судовых ДВС Специальность 05.08.05 – Судовые энергетические установки и их элементы (главные и вспомогательные) Диссертация на соискание ученой степени доктора технических наук Научный консультант д.т.н., профессор...»

«ТРУФАНОВ Виктор Васильевич МЕТОДИЧЕСКОЕ ОБЕСПЕЧЕНИЕ ПЕРСПЕКТИВНОГО РАЗВИТИЯ ЭЛЕКТРОЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ СИСТЕМ РОССИИ В СОВРЕМЕННЫХ УСЛОВИЯХ Специальность 05.14.02 Электрические станции и электроэнергетические системы Диссертация на соискание ученой степени доктора технических наук Научный консультант: Воропай Николай Иванович,...»

«Марьяндышев Павел Андреевич СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ ТЕХНОЛОГИИ ЭНЕРГЕТИЧЕСКОГО ИСПОЛЬЗОВАНИЯ ДРЕВЕСНОГО БИОТОПЛИВА Специальность 05.14.04 «Промышленная теплоэнергетика» Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель: д.т.н, профессор...»









 
2016 www.konf.x-pdf.ru - «Бесплатная электронная библиотека - Авторефераты, диссертации, конференции»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.