WWW.KONF.X-PDF.RU
БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА - Авторефераты, диссертации, конференции
 

Pages:   || 2 | 3 |

«ПОВЫШЕНИЕ ЭФФЕКТИВНОСТИ СУДОВОГО ВОДОТРУБНОГО КОТЛА-УТИЛИЗАТОРА НА ОСНОВЕ МОДЕЛИРОВАНИЯ ТЕПЛОВЫХ И ГАЗОДИНАМИЧЕСКИХ ПРОЦЕССОВ ...»

-- [ Страница 1 ] --

Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение

высшего образования

«Волжский государственный университет водного транспорта»

На правах рукописи

Пискулин Владислав Георгиевич

ПОВЫШЕНИЕ ЭФФЕКТИВНОСТИ СУДОВОГО

ВОДОТРУБНОГО КОТЛА-УТИЛИЗАТОРА НА ОСНОВЕ

МОДЕЛИРОВАНИЯ ТЕПЛОВЫХ И ГАЗОДИНАМИЧЕСКИХ



ПРОЦЕССОВ

Специальность: 05.08.05 – Судовые энергетические установки и их элементы (главные и вспомогательные) Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук

Научный руководитель – кандидат технических наук, доцент Валиулин С. Н.

Нижний Новгород – 2015

ОГЛАВЛЕНИЕ

Введение

1. Анализ направлений совершенствования конструкций и методов расчётов судовых котлов-утилизаторов

1.1. Тепловые потоки энергетических установок речных судов 9

1.2. Анализ и перспективы развития конструкций котловутилизаторов

1.3. Расчетные методы исследования параметров судовых котлов утилизаторов Выводы по первой главе

2. Обоснование конструктивных параметров водотрубного котла-утилизатора и математическое моделирование процессов тепломассообмена в его проточной части

2.1. Конструкция котла-утилизатора и особенности его работы 54

2.2. Математическое моделирование процессов тепломассопереноса в котле-утилизаторе Выводы по второй главе

3. Разработка основных положений инженерной методики теплового расчёта котла-утилизатора

3.1. Схема тока котла-утилизатора 72

3.2. Определение тепловой эффективности котла-утилизатора как комплекса противоточно и прямоточно включенных пар перекрёстноточных теплообменников 76 Выводы по третьей главе

4. Расчётно-экспериментальное исследование котла-утилизатора

4.1. Результаты расчётного исследования характеристик котлаутилизатора

4.2. Результаты проектирования и испытаний натурного образца котла-утилизатора Выводы по четвёртой главе 113 Заключение Библиографический список Приложение

ВВЕДЕНИЕ

Актуальность темы исследования. Мероприятия, направленные на экономию топлива, относятся к одним из наиболее перспективных с точки зрения повышения рентабельности флота. Значительная экономия топлива при эксплуатации судовых энергетических установок (СЭУ) может быть получена за счёт полезного использования теплоты отработавших газов главных и вспомогательных двигателей. Анализ тепловых балансов СЭУ показывает, что при эффективном использовании теплоты отработавших газов судовых двигателей может быть ликвидирована необходимость в сжигании топлива в автономных водогрейных или паровых котлах для получения горячей воды систем отопления и приготовления горячей санитарной воды, пара на технологические нужды и т.п.

Несмотря на то, что целесообразность применяемых котлов-утилизаторов с целью полезного использования теплоты отработавших газов двигателей подтверждена теорией и проверена практикой, должного широкого использования этого типа энергетических аппаратов не наблюдается. Например на большинстве речных судов котлы-утилизаторы установлены либо на главных, либо на вспомогательных двигателях. То есть, в утилизационные аппараты попадает не более 50% вырабатываемого СЭУ вторичного газового теплоносителя.

Анализ параметров эксплуатирующихся судовых котлов-утилизаторов показывает их низкую тепловую эффективность, колеблющуюся в пределах 0,35…0,5, что ещё как минимум вдвое снижает эффект от применения утилизации.

Причины слабого использования котлов-утилизаторов на флоте объясняются рядом объективных факторов:

- из-за относительно невысокой температуры отработавших газов дизелей, температурные напоры в котлах-утилизаторах значительно ниже, чем в автономных котлах. В результате котлы-утилизаторы значительно уступают автономным котлам по удельной теплопроизводительности, габаритам и массе;

- из-за относительно низких температур газов в проточной части котловутилизаторов на долевых нагрузках возможно образование кислого конденсата, что приводит к развитию коррозии на теплообменных поверхностях, выходу котлов из строя, появлению дополнительных затрат, связанных с обслуживанием и ремонтом;





- использование в котлах-утилизаторах слабоэффективных в тепловом и газодинамическом отношении теплообменных поверхностей и схем течения теплоносителей при низких значениях коэффициентов теплопередачи даёт относительно высокое сопротивление по газовой стороне, что не позволяет в нужной степени увеличивать теплообменные поверхности и, в некоторых случаях, ухудшает условия работы деталей цилиндропоршневой группы дизелей.

Преодолению отрицательного влияния указанных факторов посвящены работы известных специалистов: Бажана П.И., Голубева В.К., Бойко П.В., Денисенко Д.И., Енина В.И., Лощакова И.И., Манушина Э.И., Осипова Д.И. и др.

Большой объём выполненных исследований позволил получить ряд новых решений, которые являются базой для продвижения в понимании теплогазодинамических процессов и формировании дальнейших направлений работы.

Цель работы. Целью диссертационной работы является повышение тепловой и газодинамической эффективности судового водотрубного котлаутилизатора на базе применения новых схемных решений и оптимизации конструктивных параметров.

Задачи исследования. Для достижения поставленной цели необходимо решить следующие задачи:

- разработка эффективной тепловой и гидро-газодинамической схемы котла-утилизатора;

- разработка исследовательской математической модели перспективного котла-утилизатора для определения особенностей течения теплоносителей и тепломассообмена в его проточной части;

- создание основ инженерной методики теплового расчёта котлаутилизатора;

- экспериментальная проверка эффективности разработанных конструктивных решений и точности расчётной методики.

Объектом исследования является судовой водотрубный котёл-утилизатор.

Методы исследования. В работе использовались методы математического анализа на базе систем дифференциальных уравнений теплопередачи и течения вязкой жидкости и газа в трёхмерной постановке с генерацией моделей в программной среде ANSYS CFX, теоретические методы определения температур теплоносителей в парных комплексах теплообменников. Экспериментальное исследование выполнялось на физически полноразмерной модели котла-утилизатора с использованием специально созданного экспериментального стенда по методикам, рекомендуемым современными ГОСТами с применением методов теории планирования эксперимента.

Положения выносимые на защиту:

1. Разработка технологических требований, основных схемных и конструктивных параметров перспективного судового котла-утилизатора.

2. Разработка математической модели с распределёнными парамет-рами и результаты моделирования газо-гидродинамических и тепловых процессов в котле-утилизаторе.

3. Основы методики теплового поверочного расчёта котла-утилизатора со сложно-перекрёстным типом тока.

4. Обоснование основных геометрических и режимных параметров котлаутилизатора со сложно-перекрёстным типом тока.

Информационная база исследования. В число информационных источников диссертационной работы входят:

- научные источники в виде сведений и данных из книг, научных отчётов и научных конференций;

- официальные документы в виде нормативных актов, руководящих документов, технологических инструкций;

- результаты проведённых экспериментов и собственных расчётов.

Достоверность полученных результатов обоснована корректным использованием методов анализа при создании математических моделей, экспериментальным подтверждением теоретических положений при определении характеристик опытно-промышленного образца котла-утилизатора, применением при проведении экспериментов апробированных и надёжных методов измерений, использованием при планировании экспериментов и обработке опытных данных методик, одобренных государственными стандартами и отраслевыми нормативными документами.

Научная новизна и личный вклад автора заключается в следующем:

1. Разработана математическая модель котла-утилизатора с распределёнными параметрами и исследовано влияние геометрических и конструктивных параметров на тепловые и газодинамические характеристики.

2. Доказано распределение газового потока в трубном пучке нового перспективного котла-утилизатора.

3. Разработана методика теплового поверочного расчёта котла-утилизатора со сложно-перекрёстным типом тока теплоносителей.

4. Разработаны критерии оценки влияния геометрических параметров котлаутилизатора на показатели эффективности по обобщённому параметру совершенства.

Практическая ценность работы заключается в следующем:

1. Создан пилотный образец полноразмерного водотрубного котлаутилизатора со сложно-перекрёстным типом тока.

2. На базе разработанной методики теплового расчёта котла-утилизатора создан типоразмерный ряд водотрубных котлов-утилизаторов для применения в составе энергетических установок речных судов.

3. Применение новых котлов-утилизаторов позволяет значительно увеличить долю теплоты отработавших газов дизелей для полезного использования в системах отопления, горячего водоснабжения и технологических нужд.

Реализация результатов работы состоит в применении разработанных основ методики теплового расчёта котла-утилизатора в практике предприятия ООО «Гидротермаль» при создании проекта промышленных образцов типоразмерного ряда котлов-утилизаторов для совместной работы с судовыми двигателями мощностью 200…2500 кВт.

Апробация работы. Результаты исследований докладывались и обсуждались на международном промышленно-экономическом форуме «Великие реки’ 2012» и «Великие реки’ 2013»,18-й сессии молодых учёных 2013 г., ежегодных научно-технических конференциях профессорско-преподавательского состава ВГАВТ (2012-2014 гг.).

Публикации. Список публикаций по материалам диссертации включает 5 печатных работ в т.ч. 2 работы в изданиях рецензируемых высшей аттестационной комиссией, патент на полезную модель.

Объём работы. Диссертация состоит из введения, четырёх глав, заключения, библиографического списка использованной литературы, приложения. Основное содержание работы

изложено на 127 страницах машинописного текста и включает 50 рисунков и 9 таблиц. Список литературы состоит из 114 наименований.

<

–  –  –

В составе всех производственно-эксплуатационных расходов речных судов затраты на топливо судовых энергетических установок (СЭУ) являются одними из основных. Например, по данным компании «Водоходъ», они достигают 20В связи с этим мероприятия, направленные на экономию топлива, относятся к наиболее перспективным с точки зрения повышения рентабельности флота.

В ряде работ [16, 18, 32, 42, 68] показано, что значительная экономия топлива при эксплуатации СЭУ может быть получена за счет полезного использования вторичных энергетических ресурсов (ВЭР), к которым относятся: теплота отработавших газов главных двигателей (ГД) и дизель генераторов (ДГ), теплота контуров охлаждения и смазывания ГД и ДГ, теплота системы охлаждения надувочного воздуха и другое. Вторичные тепловые потоки (ВТП) СЭУ эксплуатирующихся речных судов весьма велики и при правильном их использовании могут полностью покрыть потребности судна в теплоте на ходовых режимах (кроме наливных судов для тяжелых нефтепродуктов). Для примера в таблицах 1.1 и 1.2 приведены данные [85].

По этим примерам видно, что для пассажирских судов, сухогрузных теплоходов, нефтерудовозов, буксиров-толкачей и некоторых других групп подвижного состава флота характерно значительное превышение мощности ВТП над потребностями в теплоте, либо недостаточно полное использование ВТП. В связи с этим целесообразно рассматривать возможности преобразования ВТП без преобразования или с преобразованием в механическую или электрическую энергию [16, 42].

–  –  –

режиме, кВт Однако данных о применении систем глубокой утилизации теплоты с электромеханическим преобразованием на российском речном флоте пока нет. Этому, на наш взгляд, есть несколько причин.

Во-первых, в силу известных экономических проблем, обновление и модернизация речного флота в последние десятилетия резко замедлились. Объем средств, выделяемых владельцами флота на новые разработки, был совершенно недостаточен. В новое строительство закладывались решения 20…30-ти летней давности из принципа минимизации построечной стоимости судов.

–  –  –

теплоты Теплопотребность судна на ходовом режиме, кВт Во-вторых, речной флот, в отличии от морского, к началу перестройки на имел значительного задела, разработки и практического применения систем глубокой утилизации теплоты. Так, например в [19] приведены сведения об эксплуатации ряда отечественных морских судов (таблица 1.3) с системами глубокой утилизации теплоты. Аналогичных данных о применении данной технологии на речном флоте нет.

Следует отметить, что техническое руководство Министерства Речного Флота (МРФ), в первую очередь, в лице начальника технического управления МРФ Абрамова Г.А. в последние доперестроечные годы прекрасно понимало грядущие проблемы и прилагало все усилия для исправления сложившейся ситуации.

В это время были проведены значительные работы в направлении увеличения эффективности использования ВЭР в ГИИВТе (ныне ВГАВТ) под руководством профессора Бажана П.И., которые привели к созданию и практическому использованию на крупных пассажирских судах систем комплексной утилизации теплоты [85].

Таблица 1.3 - Технические характеристики утилизационных установок отечественной постройки Показатель

–  –  –

Интересные работы проводились Новосибирским институтом инженеров водного транспорта (ныне НГАВТ) по прямому преобразованию теплоты отработавших газов дизельных двигателей в электроэнергию.

В-третьих, в силу специфики СЭУ речных судов, с целью использования ВЭР, должно быть разработано новое утилизационное оборудование, отличающееся компактностью и возможностью эффективной работы на частичных и переменных режимах.

В работе [85] показано, что на данном этапе технического развития речного флота является экономически целесообразным совершенствование и разработка систем комплексной утилизации вторичной теплоты СЭУ, направленных на выработку теплоты используемой для нужд теплоснабжения, горячего водоснабжения (подогрева санитарной воды), технологических нужд (подогрев груза, тяжелого топлива и др.). Предпосылками для развития данного направления является значительный неиспользуемый запас ВЭР; положительный опыт применения на пассажирских и грузовых судах модернизированного утилизационного оборудования, в частности, интенсифицированных теплообменников-утилизаторов, аккумуляторов теплоты, лабораторные исследования модернизированного котла КАУи др. Кроме того, построечная стоимость систем комплексной утилизации теплоты на порядок ниже, чем систем утилизации с электромеханическим преобразованием, например на основе паротурбинных установок. В условиях ограниченного финансирования это является важным.

Конечной целью разработки и внедрения систем комплексной утилизации теплоты является полный отказ от сжигания топлива в автономных водогрейных или паровых котлах и обеспечении всех нужд в теплоте на речных судах за счет использования ВЭР. Для крупных судов пр. 92-016, пр. 301, пр. 302 экономия расхода котельного топлива может составить 80…160 тонн за навигацию.

В соответствии с концепцией работы [85], в состав системы комплексной утилизации теплоты СЭУ речного судна должны входить теплогенерирующие устройства: котел-утилизатор (паровой либо водогрейный) и теплообменникиутилизаторы, отбирающие теплоту систем охлаждения и смазывания ГД и ДГ, а также теплоту из систем наддува. Важным элементом системы комплексной утилизации речных судов должен быть аккумулятор теплоты [92]. Этот аппарат необходим для согласования графиков производства и потребления теплоты на судне путем накопления теплоты при её избыточном производстве СЭУ и выдаче потребителям при недостатке ВЭР, например, при стоянке.

На рисунке 1.1 приведена одна из возможных схем комплексной утилизации теплоты ДГ для подогрева санитарной воды [85].

–  –  –

Теплопроизводящим оборудованием в схеме на рисунке 1.1 является подогреватель-утилизатор 4 контура охлаждения ДГ и котел-утилизатор 2 теплоты отработавших газов ДГ. Оба источника передают теплоту в теплоаккумулятор 3, который накапливает теплоту в режиме избытка ВЭР и отдает её в систему санитарной воды в период недостатка ВЭР. Следует отметить простоту и функциональность данной схемы. В частности, штатная система охлаждения подвергается минимальной модернизации: в контур охлаждения ДГ встраивается только подогреватель-утилизатор 4. Всё регулирование температуры контура охлаждения обеспечивается штатным терморегулятором. Трубная система утилизационного контура охлаждения, находящаяся в аккумуляторе теплоты, может выполнять как функции зарядки, так и разрядки теплового аккумулятора 3.

Эффективность работы данной схемы определяется, в первую очередь, тепловой эффективностью утилизационных устройств 4 и 2. Заметим, что предприятиями системы речного флота высокоэффективные утилизаторы до сих пор серийно не выпускаются.

В качестве теплообменников-утилизаторов используются охладители дизелей [95]. Тепловая эффективность этих аппаратов составляет всего 0,17….0,22, что недостаточно. Отечественные котлы-утилизаторы также отличаются низким КПД, например, тепловая эффективность водогрейных котлов-утилизаторов серии КАУ кау=0,18…0,28 [85].

С целью увеличения эффективности работы системы комплексной утилизации теплоты в схему может быть включен подогреватель-утилизатор. Так в работе [85] приведена схема экспериментальной установки с подогревателемутилизатором, котлом-утилизатором и аккумулятором теплоты (рисунок 1.2).

Данная схема обеспечивает эффективный отбор и использование вторичной теплоты дизель-генераторной установки. При этом на нужды теплоснабжения или подогрева санитарной воды, может быть использовано до 90% вторичной теплоты ДГ. Аккумулятор теплоты позволяет согласовать между собой графики производства и потребления тепловых потоков.

Схема может быть применена не только в составе дизель-генераторной установки, но и в комплексе с главными двигателями.

В теплофикационных системах утилизации могут применятся не только водогрейные котлы, но и паровые. Так на теплоходах пр. 301 и пр. 302 установлены паровые утилизационные котлы серии AKS1,0-16. Эти котлы используют теплоту отработавших газов дизель-генераторов с двигателями 6NVD26/20 для производства пароводяной смеси, которая насосами подается в пароводяной барабан автономного парового котла (рисунок 1.3).

–  –  –

Авторы ряда работ [16, 42, 59, 87] отмечают, что выбор типа и характеристик котла-утилизатора всегда индивидуален и требует учета ряда параметров:

- тип судна и район его плавания;

- место размещения котла или котлов;

- нужда судна в теплоте и энтальпия теплоносителей;

- тип, количество и характеристики главных и вспомогательных двигателей;

- род топлива для двигателей;

- допустимое газодинамическое сопротивление газоходов за двигателями;

- требования к глушению шума и искрогашению и др.

В тоже время можно выделить ряд общих требований, характерных для КУ речных судов [30]:

- высокая тепловая эффективность;

- минимальные габариты и масса;

Загрузка...

- надежность;

- простота и дешевизна обслуживания;

- минимальные приведенные затраты;

- безопасность эксплуатации;

- управляемость и возможность регулирования производительности.

Так же авторы рекомендуют обращать внимание на требования высокой технологичности и эргономичности котлов.

Объектом исследования в данной работе является судовой водогрейный котел-утилизатор. Однако для полноты анализа с учетом преемственности ряда конструктивных решений в водогрейных и паровых котлах целесообразно рассмотреть основные типы обеих групп котлов-утилизаторов, с точки зрения удовлетворения указанным требованиям.

Денисенко Н. И. и Костылев И. И. [25] выделяют четыре основных типа котлов-утидизаторов (рисунок 1.4).

Рисунок 1.4 - Принципиальные схемы котлов-утилизаторов а – с естественной циркуляцией водотрубные; б – с естественной циркуляцией прямотрубные, газотрубные; в – с принудительной циркуляцией змеевиковые цилиндрической компоновки; г – с принудительной циркуляцией прямоугольной компоновки.

–  –  –

где hi – сопротивление i-го участка проточной части КУ, Па.

Относительная масса:

мку = Мку/Фку где Мку – масса котла-утилизатора, кг;

Фку – утилизационный тепловой поток, кВт.

Для оценки параметров, трудно поддающихся формализации, таких как технологичность, простота обслуживания и т.п. воспользуемся данными наблюдений [33] механиков волжских судоходных компаний и аналитическими методами.

По имеющимся данным газотрубные котлы-утилизаторы на речных судах появились впервые именно в России в 1909-1910 гг [33]. В 1912-1914 гг Коломенским заводом был разработан и широко использовался вертикальный газотрубный паровой котел-утилизатор с поверхностью нагрева 7…10 м2. В дальнейшем модернизированный на заводе «Красное Сормово» котел данной конструкции устанавливался на многие суда [33] рисунок 1.5.

–  –  –

Особо следует отметить заслуги Российских специалистов в теоретическом обосновании эффективности утилизации теплоты отработавших газов. Одна из первых опубликованных работ, не потерявших своей актуальности до настоящего времени, нами найдена в журнале «Вестник волжского общества для надзора за паровыми котлами» №12 за 1914 год [28]. Автор работы, инженер Ю. Еленковский привёл основы теории утилизации, дал численную оценку эффективности работы утилизационной установки, предложил схему регулируемого газотрубного котла утилизатора рисунок 1.6.

Рисунок 1.6 - Регулируемый газотрубный котел-утилизатор

Газотрубные прямотрубные котлы-утилизаторы до настоящего времени активно применяются на флоте [102]. Широко распространены вертикальные водотрубные котлы серии КАУ (рисунок 1.7) на судах пр. р97, р143, р131, р168, 912В и др.

Котлы КАУ просты по конструкции, технологичны, неприхотливы в эксплуатации. Благодаря лёгкому доступу к теплообменной поверхности из стальных труб размером 45х4, легко могут быть очищены от сажистых отложений.

В то же время котлы КАУ имеют и серьёзные недостатки:

- низкий коэффициент теплоотдачи по газовой среде 10…20 Вт/(м2*К) и, как следствие, при относительно небольшой теплообменной поверхности (А={1,7;

4,5; 6,0}м2), низкую тепловую эффективность КАУ = 0,15…0,25;

–  –  –

- малую глубину регулирования утилизируемого теплового потока из-за негерметичности газового поворотного шибера;

- перегрев нагреваемой воды в режиме малого потребления теплоты из-за неудачного расположения байпаса внутри котла.

В котлах-утилизаторах серии КУВ (рисунок 1.8) последний недостаток исправлен.

Рисунок 1.8 - Водогрейный газотрубный утилизационный котел КУВ-75

В них применена более газоплотная поворотная шибер-заслонка с внешним байпасом. Однако тепловая эффективность увеличена очень незначительно. Тепловая эффективность котлов КУВ КУВ = 0,17…0,29. Относительная масса котлов КАУ и КУВ велика и составляет 12…20 кг/кВт.

Существуют схемы утилизационных газотрубных котлов с горизонтальным расположением труб (рисунок 1.9). Однако, сколько-нибудь значительных преимуществ они не дают.

Увеличение тепловой эффективности, улучшение массо-габаритных и других показателей может быть достигнуто путем применения водотрубных схем.

Рисунок 1.9 - Горизонтально-газотрубный утилизационный котел

При этом положительный результат достигается благодаря следующим факторам:

- в водяных схемах используется поперечное обтекание газами теплообменных труб, характеризующееся значительно большим значением коэффициента теплоотдачи по газовой стороне;

- в водотрубных котлах можно применять теплообменные трубы меньшего диаметра, например, 22х2,0; 22х3,0; 25х2,5 мм вместо 45х4,0; 42х3,5 и т.п., что обеспечивает снижение массы и придаёт компактность трубным пучкам;

- в них лучше организована циркуляция и увеличены скорости течения воды, что в целом обеспечивает снижение температур металла труб и трубных решёток, способствует уменьшению накипеобразования;

- в водотрубных котлах благодаря гибкости труб малого диаметра лучше организуется компенсация температурных расширений, что способствует увеличению надёжности.

Так, известна конструкция вертикального водотрубного утилизационного котла с естественной циркуляцией (рисунок 1.10) [43].

Рисунок 1.10 - Вертикальный водотрубный котел-утилизатор

Благодаря поперечному обтеканию труб газовым потоком коэффициент теплоотдачи увеличен в 2,5 раза по сравнению с движением газа в трубах при одинаковых скоростях. В таких котлах используются трубы 22х3; 18х2,5 из сталей марок 20, 20К, 20П.

Большое распространение на флоте получили цилиндрические водотрубные котлы-утилизаторы со спиральными гладкотрубными змеевиками, например, котлы серии КУП (рисунок 1.11) [43].

Змеевиковая компоновка трубной системы обеспечивает снижение массы и габаритов котла-утилизатора, даёт возможность размещения котла в ограниченном пространстве, например, в шахте машинного отделения. Котел имеет возможность регулировки производительности, допускает резкие скачки температуры рабочих газов. Относительная масса этих котлов хотя и лучше, чем у газотрубных, тем не менее весьма значительна МКУП = 5…9 кг/кВт.

В эксплуатации змеевиковых котлов отмечаются следующие недостатки:

- низкая ремонтопригодность;

- затрудненная очистка труб от сажи и накипи.

Рисунок 1.11 - Утилизационный котел КУП 19,5

Тепловая эффективность водотрубных котлов, эксплуатирующихся на речных судах остаётся недостаточно высокой: КУП = 0,2…0,3 [37].

Котлы КУП (рисунок 1.12) для крупных морских судов имеют лучшие показатели: МКУП = 2,1…5 кг/кВт; КУП = 0,3…0,54. Следует отметить, что эти котлы имеют прямоугольную компоновку змеевиков, с экономайзерами и пароперегревателями. Используются они в системах глубокой утилизации теплоты [37].

Рисунок 1.12 - Схема утилизационного котла КУП 700 Производимый такими котлами пар подаётся в объединённую систему пара и конденсата.

Авторы книги [37] не считают такое решение удачным. Они отмечают, что «в этом случае затрудняется техническое обслуживание вспомогательного котла, который практически постоянно находится под давлением в горячем состоянии, кроме того, возможно возникновение чрезвычайных ситуаций» [37].

Следует отметить, что котлы КУП 700, КУП 1500 и другие устанавливаются на морских судах с мощными энергетическими установками и большим потреблением пара. В связи с этим, сложность конструкции и дороговизна этих котлов не является критическими в эксплуатации. Прямое перенесение конструктивных решений, использованных в котлах КУП на котлы речных судов, по нашему мнению, нецелесообразно по следующим причинам:

- относительно высокая начальная стоимость и высокие эксплутационные затраты приведут к снижению экономических эксплуатационных показателей СЭУ;

- при коротком навигационном периоде речных судов срок окупаемости сложных котлов типа КУП будет высоким.

Опрос механиков речных судов с паровыми утилизационными котлами показывает [83], что эффективность котлов как парогенераторов невысока. Это объясняется несколькими причинами.

Во-первых, дизель-генераторы большую часть времени работают на частичных нагрузках в интервале 60…75%. При этом отработавшие газы имеют температуру значительно ниже расчетной (250…270С).

Во-вторых, плотные змеевиковые трубные пучки из-за слабой возможности очистки от накипных и сажистых отложений, как правило, сильно загрязнены и имеют низкий коэффициент теплопередачи.

В результате паровые котлы-утилизаторы фактически работают в водогрейном режиме.

Значительный положительный эффект, с точки зрения улучшения массогабаритных показателей котлов-утилизаторов, может быть получен путём использования оребрённых теплообменных труб. При этом низкий коэффициент теплоотдачи по газовой стороне компенсируется высоким значением площади оребрённой поверхности. Как правило, оребрённые трубные системы имеют низкое газодинамическое сопротивление, что так же является положительным. Примеры результатов применения оребрённых труб можно найти в [68]. На рисунке 1.13 показана эскизная компоновка оребрённых труб в котле UNEX G.

–  –  –

Оребрение трубы применяется и на российских котлах. Например на котле КУП 1100 [68].

Однако, использование оребрённых труб сопровождается и отрицательными последствиями. Так, оребрение ухудшает ремонтопригодность трубной системы. Значительно затрудняется очистка труб от накипных отложений. Особенно это касается участков калачей с разворотом на 180. Наибольшие неприятности при использовании оребренных труб связаны с заносом межрёберных промежутков несгоревшими остатками дизельного топлива и масла. Удаление их очень затруднено из-за их высокой вязкости и адгезии к металлу. Химические пожаробезопасные растворители воздействуют на них очень слабо. Органические активные растворители могут быть применены только в безопасных условиях, характерных для специализированных предприятий.

Существуют и другие проблемы обеспечения нормальной эксплуатации оребрённых змеевиковых труб. Так в [25] приводятся данные об усиленной коррозии змеевиков в участках калачей, а также о низкотемпературной коррозии рёбер.

Одним из современных направлений улучшения основных эксплуатационных показателей котельной техники является поиск и внедрение методов интенсификации теплоотдачи [46, 66, 70, 73, 91, 97].

Применительно к котлам-утилизаторам наибольший интерес вызывают методы пристенной интенсификации теплоотдачи путем формирования на поверхности труб кольцевых канавок-выступов и сферических лунок [46, 66, 114]. Значительный эффект интенсификации теплопередачи получен на трубах объёмновитого профиля [70, 106]. Имеется большое число данных о применении различного рода завихрителей [46, 66, 70, 103].

С точки зрения технологичности и удобства применения в котлах утилизаторах, на наш взгляд, перспективно использование результатов работы [46]. Автором предложено профилировать теплообменные трубы котлов образованием систематической структуры лунок на поверхности труб с образованием сферических выступов внутри труб. Это обеспечивает увеличение коэффициента теплоотдачи как внутри, так и снаружи труб. Поиск оптимальных геометрических соотношений показал возможность увеличения коэффициента теплоотдачи данным методом в 1,6…2,0 раза, при росте сопротивления в 1,6…2,5 раза. Важным технологическим достоинством метода луночной интенсификации теплопередачи труб является то, что профилировка выполняется со стороны наружной поверхности труб внутрь. Это позволяет использовать такие трубы при монтаже котлов точно так же как и гладкие. Соответственно, известные компоновочные решения, в том числе рассмотренные выше, сохраняются.

На основании анализа известных конструктивных решений можно сделать следующие выводы:

- перспективы совершенствования судовых котлов-утилизаторов связаны не с одним каким-либо физическим показателем, а с улучшением комплекса характеристик. В первую очередь это тепловая эффективность, газодинамическое сопротивление, показатели надёжности и габариты;

- с учётом того, что свойствам высокой тепловой эффективности, компактности и мощности в последние годы уделяются большое внимание на водном транспорте большое распространение получают котлы-утилизаторы водотрубного типа;

- дальнейшего улучшения эксплуатационных характеристик котловутилизаторов можно достичь путём использования новых методов интенсификации теплоотдачи, применением эффективных схем тока теплоносителей, оптимизации конструктивных параметров в направлении технологичности изготовления, простоты обслуживания и ремонта, обеспечения необходимых с точки зрения надёжности температурных режимов работы материалов котлов.

32

1.3. Расчетные методы исследования параметров судовых котловутилизаторов

–  –  –

80, 111], в связи с чем, в известных методиках расчетов котлов-утилизаторов [12, 16, 57] газ рассматривается как несжимаемая жидкость.

Рабочие температуры газов в судовых котлах-утилизаторах относительно невелики и составляют во входной части 350…450 °С. По мере движения в теплообменной проточной части эта температура быстро снижается до значений 150…180 °С на выходе. Анализ лучистого теплообмена при этих температурах по методикам [16, 74, 80] показывает, что плотность лучистого теплового потока для этих режимов составляет 1…2 % от конвективного теплового потока. Несмотря на небольшую величину лучистого теплового потока большинство методик учитывает влияние лучистого теплообмена [16, 74, 80].

Возможен и другой подход [107], например, для случаев когда температура газов ниже 350 °С. При этом лучистым теплообменом пренебрегают, учитывая только конвективный тепловой поток. Результат расчета при этом дает запас по площади теплообменной поверхности 1…2 % что практически не влияет на массогабаритные показатели котла, а с точки зрения обеспечения среднеэксплуатационной теплопроизводительности скажется положительно.

В работе [66] дается классификация методов теплового расчета теплообменных аппаратов. Авторы выделяют следующие группы расчетов:

Термодинамические расчеты. Они проводятся с целью определения эксергетической эффективности теплообменных устройств.

Конструктивные расчеты. Это расчеты, выполняемые на предприятиях на базе специализированной технологической программы с привлечением каталогов типовых узлов и деталей. К их числу относятся конструктивные прочностные расчеты.

Проектные расчеты. Цели расчетов данной группы – определение площади теплообменной поверхности ТА и всех конструктивных факторов, влияющих на эффективность работы ТА.

В числе этих факторов: скорости теплоносителей, организация ходов теплоносителей, геометрические и другие характеристики поверхности теплообмена.

Для многосекционных ТА – число секций и схемы их соединения. Рассчитываются массовые, габаритные и гидравлические, экономические и иные показатели.

Проектно-конструкторские расчеты. Эти расчеты ориентированы на разработку нестандартных ТА. В них используются процедуры содержащие фрагменты проектных и конструкторских расчетов.

Поверочные расчеты. Используются для определения неизвестных концевых температур или режимных параметров (расходы, давления, температуры теплоносителей) при заданной конструкции ТА.

Кроме этого в работе [66] выделяются проектно-поверочный и исследовательский расчеты.

Проектно-поверочный сочетает элементы проектного и поверочного расчетов, когда, например площадь ТА увеличивают с целью резервирования.

Исследовательский выполняется, например с целью оптимизации термодинамических, энергетических или конструктивных параметров.

В литературе [66, 110, 113] отмечается, что главная составляющая расчета теплообменного аппарата это тепловой расчет. В основе всех тепловых расчетов

ТА лежат уравнения теплопередачи и баланса теплоты. Для элементарной площадки dA теплообменной поверхности они записываются:

= kdA(t1 – t2) (1.1) = -m2cp2dt2 = m1cp1dt1 (1.2) где k – локальный коэффициент теплопередачи, Вт/(м2К);

dA – площадь теплообмена элементарной площадки, м2;

t1, t2 – средние температуры теплоносителей в пределах элементарной площадки, °С;

m1, m2 – массовые количества теплоносителей, обтекающих элементарную площадку, кг/с;

dt1, dt2 – элементарные изменения температур теплоносителей при обтекании элементарной площадки, °С.

Линейность уравнений (1) и (2) в пределах элементарной площадки dA позволяет достаточно просто организовать процедуры численного интегрирования при известных значениях локального коэффициента теплопередачи k и удельной теплоемкости cp.

В действительности для теплообменника в целом эти параметры изменяемы: k зависит от локального значения температур, скоростей, условий обтекания так же с температурой меняются удельные теплоёмкости cp1 и ср2 [66].

В литературе [60, 66, 74] отмечается, что возможны два варианта решения задачи теплового состояния ТА: при однородных k, cp1, cp2 возможны аналитические решения с получением интегральных зависимостей для основных схем тока;

при наличии известной нелинейности решение получают численными методами.

В инженерной практике широко используются методы теплового расчета ТА с использованием интегральных зависимостей [86, 96], полученных аналитически с некоторыми усреднёнными значениями теплофизических характеристик теплоносителей. Самый простой способ осреднения – среднеарифметический, основанный на предположении об изменении теплофизических характеристик по закону близкому к линейному. В этом случае рассматривается модель ТА с сосредоточенными параметрами [60, 66, 74].

Погрешности, связанные с линеаризацией свойств теплоносителей не единственный недостаток этого метода. На начальном этапе решения задачи необходимо знать концевые температуры теплоносителей, что, например, для поверочных расчетов не выполняется. В этом случае необходимо задание некоторой первоначальной температуры с дальнейшим итерационным уточнением.

В литературе [66] приводятся результаты интегрирования системы уравнений (1.1) и (1.2) для основных типов тока. При этом уравнение:

= A(kt)dA, (1.3) где k – локальный коэффициент теплопередачи, Вт/(м2К);

t – локальный температурный напор, °C;

dA – элементарная площадка теплообмена, м2.

Приобретает вид:

= kAtср, (1.4) где k – средний по поверхности теплообмена коэффициент теплопередачи, Вт/(м2К);

А – площадь теплообменной поверхности, м2;

tср – средний температурный напор по поверхности теплопередачи, К.

Авторы [67], отмечая условность понятия tср, указывает на его важный физический смысл как «движущей силы» теплопереноса в ТА.

Для удобства определения tср в литературе [67] вводятся обозначения:

С1 = m1cp1; C2 = m2cp2 – полные теплоёмкости массовых расходов теплоносителей, Вт/К;

N = Сmin/Сmax; R = Сmax/Сmin – отношения полных теплоёмкостей массовых расходов теплоносителей;

Р = tmin/(t1’ – t2’) – безразмерный температурный комплекс где Сmin, Сmax – наименьшая и наибольшая из величин С1 и С2, tmin – наименьший перепад температур из сравниваемых t1 = t1’ – t1’’ и t2 = t2’’ – t2’;

t1’, t1’’ – температуры греющего теплоносителя на входе и выходе теплообменника;

t2’, t2’’ – температуры нагреваемого теплоносителя на входе и выходе теплообменника.

Следует отметить, что для сложных перекрёстных типов тока важным условием является состояние теплоносителя: перемешан он или нет. В литературе [65] приводятся три основных схемы состояния теплоносителя в проточной части ус

–  –  –

Использование формул (1.5) …(1.15) позволяет в инженерной практике быстро и эффективно выполнять проектные расчеты ТА. Методика проектного расчета с необходимой полнотой изложена в [66, 98, 109].

В состав исходных данных входят:

Температуры теплоносителей t1’, t1’’, t2’, t2’’, °C;

Расходы теплоносителей m1, m2, кг/с;

Давления теплоносителей на входе P1’, P2’, кПа;

Допускаемые потери давления P1, P2, кПа;

Размеры каналов для прохода теплоносителей (при отсутствии – определяются на стадии эскизной проработки);

Род теплоносителей, теплофизические характеристики материалов.

Последовательность проектного расчета [66]:

1) Определяют недостающие исходные данные, используя известные соотношения связи параметров и рекомендаций.

–  –  –

С упрощающими допущениями для найдены зависимости в виде алгебраических выражений, а так же представленные в графической форме (, P’, схема движения теплоносителей)

–  –  –

, (1.19) В справочнике [65] дан пример такой зависимости в графической форме для ТА с одним ходом в межтрубном пространстве и двумя ходами по трубам (рисунок 1.14) [65] <

–  –  –

– метод [65] Средний температурный напор и максимальная разность температур в ТА дают соотношение:

; (1.20)

–  –  –

где В литературе [65] показано, что может быть выражен через S и P Так же через S и P может быть выражен. Результаты расчёта указанных зависимостей представлены в графической форме в виде -P и -P-S диаграмм на рисунке 1.15 приведены диаграммы для прямоточного ТА [64].

–  –  –

Всего в [64] приведены диаграммы для следующих видов ТА с параллельным током (рисунок 1.16) Рисунок 1.16 - Схемы характерных типов тока в ТА для диаграмм -P и -P-S Методика расчета tср по известным входным и выходным температурам дана в [64].

1. По уравнениям (1.18) и (1.19) определяют R и P.

2. Для заданной схемы течения (рисунок 1.16) определяют значение.

3. Рассчитывают tср.пр.т

4. Определяют tср по уравнению (1.16).

Расчет площади теплообмена (прямой расчет) может быть выполнен с помощью -P-S диаграммы.

1. Рассчитывают Р и R.

2. По диаграмме -P-S определяют S.

–  –  –

Для указанных трех схем аналитические решения получены. Однако на практике действительное течение может быть частично перемешанным, что определяется геометрией проточной части ТА и режимом течения. Авторы [64] указывают, что для этих случаев готовых аналитических решений не существует.

Кроме того отмечается ещё одно условие применимости понятия среднего температурного напора: равномерность распределения потока теплоносителя по сечению ТА.

В пределах выполнения указанных ограничений в [64] даны графические зависимости в форме диаграмм F-P и -P-S для выполнения тепловых расчётов перекрёстноточных ТА. На рисунке 1.18 в качестве примера приведены -P и P-S диаграммы не перемешанного перекрёстного тока.

Всего в [64] рассмотрено 9 типов неперекрестного тока (рисунок 1.19) [64] Тепловые расчеты с использованием -P и -P-S диаграмм перекрёстного тока выполняются в том же порядке как и для выше приведённых схем параллельного тока.

На базе предложения о постоянстве коэффициента теплопередачи и удельных теплоёмкостей теплоносителей существуют методы, обладающие большой степенью универсальности. Так в литературе [73] приводится метод ступенчатого расчёта ТА, пригодный для анализа аппаратов с любыми типами тока.

Рисунок 1.18 - Диаграммы F-P и -P-S для перекрестного неперемешанного тока Ступенчатый метод оперирует параметрами, приведёнными к безразмерным комплексам, в том числе и теми, которые уже отмечены в данном разделе.

Рисунок 1.19 - Характерные схемы течения в ТА при перекрёстном токе

–  –  –

Степень передачи теплоты по соответствующему теплоносителю:

;

Тепловая эффективность по соответствующему теплоносителю:

;

Средняя эффективность теплообмена:

Максимальная эффективность теплообмена:

Оптимальная эффективность теплообмена:

Максимальный температурный напор в ТА:

В методике ступенчатого расчета ТА или системы теплообменников рассматриваются как группа m x n элементов, связанных между собой [99].

Суммарная полная теплоёмкость теплоносителей равна = ;

–  –  –

Технология методики ступенчатого расчета аналогична технологиям численных методов расчета ТА, но с той разницей, что она оперирует не бесконечно малыми интервалами, а элементами конечной величины. Последовательность рассмотрения термического состояния элементов иллюстрируется схемой на рисунке 1.20 [73].

<

–  –  –

Все элементы системы сводятся к трём известным схемам тока: противоток, прямоток и перекрёстный ток. По отношению к ним получены базовые зависимости связи параметров: эффективность теплообмена общего поперечного тока через эффективность отдельной ступени для m ступеней.

–  –  –

Вычисляют Тср.

Следует отметить, что все перечисленные методы расчета можно считать достоверными в той мере, в которой выполняются изложенные в их основу допущения [94].

Для котлов-утилизаторов, где греющим теплоносителем являются отработавшие газы дизелей, в наименьшей мере выполняются условия равномерности течения газа по фронту теплообменной части, постоянство скорости газового теплоносителя по ходу движения в трубном пучке и возможность линейного осреднения теплофизических свойств газа.

Попытка учёта переменного характера некоторых факторов выполнена в работе [57].

Дискретно – континуальная модель теплообмена в трубном пучке котлаутилизатора базируется на уравнениях:

–  –  –

( );

= (1.27) Где i – номер ряда труб по ходу движения охлаждаемого газа (рисунок 1.21) Рисунок 1.21 - Схема с элементарным участком теплообменной поверхности Система уравнений (1.26) (1.27) приводится к удобному для решения виду.

(1 ) =( );

–  –  –

Решение уравнения в рекуррентной форме:

= (1 + 1 )

После интегрирования:

–  –  –

Следует отметить, что описанная в [57] дискретно-континуальная модель эффективная при достаточно большом количестве рядов трубок (n=15).

Однако, заложенная в исходных уравнениях возможность учета локальных значений теплопроводности и удельной теплоемкости не была осуществлена при выводе уравнений (1.28) (1.29). Ряд упрощающих допущений включает: равенство локальных и средних значений коэффициентов теплоотдачи, постоянства массовой скорости в трубах и межтрубном пространстве, отсутствие смешивания потоков газа в межтрубном пространстве, отсутствие теплопроводимости труб по оси Х и газа в направлении движения. Все это ограничивает возможности использования предложенного метода для уточненного анализа теплообменных процессов в котлах-утилизаторах.

В книге [74] отмечается, что во многих случаях с достаточной для практики точностью можно считать, что коэффициент теплопередачи линейно зависит от температуры одного из потоков, полная теплоемкость которого является наименьшей. Для случая перекрёстного тока в такой постановке задача теплопередачи в ТА была решена Колборном [74].

Исходя из условий:

k = bTx + A cpx = const cpг = const где b, a – коэффициенты линейного уравнения;

x, г – индекс «холодного» и «горячего» теплоносителя.

Площадь теплообменной поверхности ТА можно выразить:

= = ;

+ +

–  –  –

После перехода к конечным разностям строится расчётная сетка, каждый элемент которой представляет собой микротеплообменник. В пределах каждого микротеплообменника изменение параметров считается линейным. Задаются граничные условия массивами температур, расходов теплоносителей и в случае необходимости, других параметров. Поскольку в начале первой итерации выходные температуры задаются для определения теплофизических характеристик, для каждого ряда необходимы 2 или 3 итерации.

Полученные выходные данные температур используются как выходные для следующего ряда.

Такой подход достаточно подробно изложен в [67, 90]. Точность таких расчётов тем выше, чем больше разбиений выполнено по теплообменной матрице.



Pages:   || 2 | 3 |
Похожие работы:

«Панкратьев Павел Сергеевич ПОДДЕРЖКА ПРИНЯТИЯ РЕШЕНИЙ ПРИ МНОГОКРИТЕРИАЛЬНОМ ДВУХУРОВНЕВОМ ВЫБОРЕ ПУНКТОВ РАЗМЕЩЕНИЯ ЭЛЕКТРОСТАНЦИЙ Специальность 05.13.01 – «Системный анализ, управление и обработка информации (промышленность)». Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель: к.т.н., доцент...»

«Мусаев Тимур Абдулаевич ПОВЫШЕНИЕ ЭФФЕКТИВНОСТИ МЕТОДОВ УПРАВЛЕНИЯ РЕЖИМОМ РАБОТЫ СИСТЕМЫ ЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЯ ГОРОДСКОГО РАЙОНА Специальность 05.09.03 – Электротехнические комплексы и системы Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель: доктор технических наук, профессор Валеев...»

«Садыков Артур Мунавирович Методы и алгоритмы поиска и оценки вариантов размещения технических объектов на городских территориях Специальность: 05.13.01 – Системный анализ, управление и обработка информации (технические системы) Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный...»

«БЕРБЕРОВА МАРИЯ АЛЕКСАНДРОВНА ОЦЕНКА ПОКАЗАТЕЛЕЙ РИСКА ДЛЯ ВТОРЫХ ОЧЕРЕДЕЙ СМОЛЕНСКОЙ И КУРСКОЙ АЭС Специальность 05.14.03 Ядерные энергетические установки, включая проектирование, эксплуатацию и вывод из эксплуатации ДИССЕРТАЦИЯ на соискание учёной степени кандидата технических наук Научный руководитель: доктор физико-математических наук, профессор Р.Т. Исламов Москва 2015 Содержание Введение...»

«Хуршудян Смбат Размикович Оптимизация режимов ПГУ при участии ее в регулировании мощности и частоты в энергосистеме (на примере ПГУ-450) Специальность 05.13.06 Автоматизация и управление технологическими процессами и...»

«ЛОГАЧЕВА Алла Григорьевна КОМПЛЕКСНАЯ МЕТОДИКА ПОВЫШЕНИЯ ЭФФЕКТИВНОСТИ МНОГОФАЗНЫХ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ ДВИГАТЕЛЕЙ ПЕРЕМЕННОГО ТОКА Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Специальность 05.09.01 «Электромеханика и электрические аппараты» Научный руководитель: д.т.н, профессор Ш.И. Вафин Казань 2015...»

«Дубоносов Антон Юрьевич ГИДРОДИНАМИКА ВХОДНЫХ ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ КОЛЛЕКТОРОВ ТЕПЛООБМЕННЫХ АППАРАТОВ ТЕПЛОЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ УСТАНОВОК Специальность: 05.14.14 «Тепловые электрические станции, их энергетические системы и агрегаты » Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель: д-р технических наук, профессор А.М. Гапоненко г. Краснодар 2015 ОГЛАВЛЕНИЕ ВВЕДЕНИЕ ГЛАВА 1 ОБЗОР...»

«КОЧНЕВА Елена Сергеевна ДОСТОВЕРИЗАЦИЯ ИЗМЕРЕНИЙ ЭЛЕКТРИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ МЕТОДАМИ ТЕОРИИ ОЦЕНИВАНИЯ СОСТОЯНИЯ 05.14.02 – Электростанции и электроэнергетические системы Диссертация на соискание учёной степени кандидата технических наук Научный руководитель: д.т.н. профессор Паздерин А.В....»

«УДК 621.039.5 СТАРКОВ Владимир Александрович НАУЧНО-МЕТОДИЧЕСКОЕ ОБОСНОВАНИЕ МОДЕРНИЗАЦИИ АКТИВНОЙ ЗОНЫ РЕАКТОРА СМ Специальность: 05.14.03. Ядерные энергетические установки, включая проектирование, эксплуатацию и вывод из эксплуатации Диссертация на соискание ученой степени доктора технических наук Научный консультант: доктор технических наук, профессор Калыгин Владимир Валентинович...»

«Эсмел Гийом ИССЛЕДОВАНИЕ ТЕПЛОВЫХ СХЕМ ПГУ КЭС С ВЫБОРОМ ОПТИМАЛЬНЫХ РЕЖИМОВ РАБОТЫ ДЛЯ УСЛОВИЙ КОТ Д’ИВУАРА Специальность: 05.14.14 – Тепловые электрические станции, их энергетические системы и агрегаты Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель: кандидат технических наук, доцент заведующий кафедрой. ТЭС В.Д. Буров Москва – 2014 Содержание ВВЕДЕНИЕ ГЛАВА 1. АНАЛИЗ...»

«Варков Артем Александрович РАЗРАБОТКА И ИССЛЕДОВАНИЕ СИСТЕМЫ УПРАВЛЕНИЯ МАНИПУЛЯЦИОННЫМ ПРОМЫШЛЕННЫМ РОБОТОМ НА БАЗЕ КОНТРОЛЛЕРА ДВИЖЕНИЯ Специальность 05.09.03 – «Электротехнические комплексы и системы» ДИССЕРТАЦИЯ на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель: доктор...»

«Петров Владимир Сергеевич ЦИФРОВАЯ СИСТЕМА АВТОМАТИЧЕСКОГО ОГРАНИЧЕНИЯ ПОВЫШЕНИЯ НАПРЯЖЕНИЯ СЕТЕЙ 110-750 КВ Специальность 05.14.02 – Электрические станции и электроэнергетические системы Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель: кандидат технических наук, доцент...»

«ГАМИДОВ Санан Салех оглы ВНЕШНЯЯ ПОЛИТИКА СОВРЕМЕННОГО АЗЕРБАЙДЖАНА: ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ СОСТАВЛЯЮЩАЯ Диссертация на соискание ученой степени кандидата политических наук по специальности 23.00.04 Политические проблемы международных отношений, глобального и регионального развития.Научный руководитель: доктор политических наук, профессор Р.Х. Усманов Астрахань – 20 СОДЕРЖАНИЕ ВВЕДЕНИЕ.. ГЛАВА I. ТЕОРЕТИКО-МЕТОДОЛОГИЧЕСКИЕ ОСНОВЫ...»

«Жуйков Андрей Владимирович СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ ПРОЦЕССА НИЗКОТЕМПЕРАТУРНОГО СТУПЕНЧАТОГО ВИХРЕВОГО СЖИГАНИЯ КАНСКО-АЧИНСКИХ УГЛЕЙ Специальность 05.14.04 – Промышленная теплоэнергетика Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель – доктор технических наук, А.И. Матюшенко Красноярск – 2014 Оглавление...»

«Зайцев Павел Александрович Средства температурного контроля для современных ЯЭУ Специальность – 05.14.03«Ядерные энергетические установки, включая проектирование, эксплуатацию и вывод из эксплуатации» Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный...»

«ШОМОВА Татьяна Петровна ПОВЫШЕНИЕ ЭНЕРГЕТИЧЕСКОЙ ЭФФЕКТИВНОСТИ ПРЕДПРИЯТИЙ ГАЗОПЕРЕРАБАТЫВАЮЩЕГО КОМПЛЕКСА НА ОСНОВЕ ПРИМЕНЕНИЯ ТЕПЛОВЫХ НАСОСОВ Специальность 05.14.04 – Промышленная теплоэнергетика ДИССЕРТАЦИЯ на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель доктор технических наук профессор И.А. Султангузин Москва – 20 ОГЛАВЛЕНИЕ ОГЛАВЛЕНИЕ ВВЕДЕНИЕ АНАЛИТИЧЕСКИЙ ОБЗОР...»

«ТАВАРОВ САИДЖОН ШИРАЛИЕВИЧ ЗАЩИТА ЛИНЕЙНОГО ПЕРСОНАЛА, ОБСЛУЖИВАЮЩЕГО ЛИНИИ ЭЛЕКТРОПЕРЕДАЧИ НАПРЯЖЕНИЕМ 500 кВ В РЕСПУБЛИКЕ ТАДЖИКИСТАН Специальность 05.26.01 – «Охрана труда (электроэнергетика)» ДИССЕРТАЦИЯ на соискание учёной степени кандидата технических наук Научный руководитель –...»

«КОРЖОВ ДМИТРИЙ НИКОЛАЕВИЧ ОБЕСПЕЧЕНИЕ ЭЛЕКТРОМАГНИТНОЙ СОВМЕСТИМОСТИ В СИСТЕМАХ ЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЯ ПРОМЫШЛЕННЫХ ПРЕДПРИЯТИЙ С ЭЛЕКТРОУСТАНОВКАМИ ИНДУКЦИОННОГО НАГРЕВА Специальность: 05.14.02 – «Электрические станции и электроэнергетические системы» диссертация на соискание ученой степени кандидата...»

«Летягина Елена Николаевна КОНЦЕПЦИЯ И МЕТОДОЛОГИЯ УПРАВЛЕНИЯ ТЕРРИТОРИАЛЬНОЙ ЭЛЕКТРОЭНЕРГЕТИКОЙ Специальность 08.00.05 – Экономика и управление народным хозяйством (экономика, организация и управление предприятиями, отраслями, комплексами, промышленность) Диссертация на...»

«ТИМОФЕЕВ ВИТАЛИЙ НИКИФОРОВИЧ Методы и средства автоматического регулирования теплового состояния судовых ДВС Специальность 05.08.05 – Судовые энергетические установки и их элементы (главные и вспомогательные) Диссертация на соискание ученой степени доктора технических наук Научный консультант д.т.н., профессор...»









 
2016 www.konf.x-pdf.ru - «Бесплатная электронная библиотека - Авторефераты, диссертации, конференции»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.