WWW.KONF.X-PDF.RU
БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА - Авторефераты, диссертации, конференции
 

Pages:   || 2 | 3 | 4 |

«ГИДРОДИНАМИКА ВХОДНЫХ ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ КОЛЛЕКТОРОВ ТЕПЛООБМЕННЫХ АППАРАТОВ ТЕПЛОЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ УСТАНОВОК ...»

-- [ Страница 1 ] --

ФГБОУ ВПО «Кубанский государственный технологический университет»

На правах рукописи

Дубоносов Антон Юрьевич

ГИДРОДИНАМИКА ВХОДНЫХ ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ

КОЛЛЕКТОРОВ ТЕПЛООБМЕННЫХ АППАРАТОВ

ТЕПЛОЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ УСТАНОВОК

Специальность: 05.14.14 «Тепловые электрические станции, их

энергетические системы и агрегаты »



Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук

Научный руководитель:

д-р технических наук, профессор А.М. Гапоненко г. Краснодар 2015

ОГЛАВЛЕНИЕ

ВВЕДЕНИЕ

ГЛАВА 1 ОБЗОР ИССЛЕДОВАНИЙ ПО ГИДРОДИНАМИКЕ ВХОДНЫХ

УСТРОЙСТВ ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ КОЛЛЕКТОРОВ ТЕПЛООБМЕННЫХ

АППАРАТОВ ТЕПЛОВЫХ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ СТАНЦИЙ

1.1 Экспериментальные исследования течения теплоносителя в кожухотрубных теплообменниках теплоэнергетических установок тепловых электрических станций.

1.2 Исследование неравномерности потока в теплообменниках с входными камерами с центральным осесимметричным подводом тепловых электрических станций.

1.3 Гидравлические характеристики теплообменников тепловых электрических станций с несимметричным подводом теплоносителя.......... 24

1.4 Влияние гидравлической неравномерности на тепловые характеристики кожухотрубных теплообменников теплоэнергетических установок тепловых электрических станций.

1.5 Гидродинамика входных коллекторов теплообменников с внешним омыванием теплоэнергетических установок тепловых электрических станций

1.5.1 Конструкции раздающих коллекторных систем (РКС) теплообменников с центральным подводом и боковым отводом потока теплоэнергетических установок.

1.5.2 Конструкции раздающих коллекторных систем теплообменных аппаратов с боковым подводом и центральным отводом потока ядерных энергетических установок.

1.5.3 Конструкции раздающих коллекторных систем теплообменных аппаратов с торцевым подводом потока теплоэнергетических установок тепловых электрических станций

Выводы к Главе 1:

ГЛАВА 2. МЕТОДИКА ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОГО ИССЛЕДОВАНИЯ

МОДЕЛИ ВХОДНОГО ЦИЛИНДРИЧЕСКОГО КОЛЛЕКТОРА

ТЕПЛООБМЕННОГО АППАРАТА ТЕПЛОЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ

УСТАНОВОК ТЕПЛОВЫХ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ СТАНЦИЙ.

2.1 Экспериментальная установка

2.2 Методика измерений полей скорости модели входного цилиндрического коллектора теплообменного аппарата

2.2.1 Система измерений

2.2.2 Оценка точности результатов

2.2.3 Система измерения скоростей на выходе из входного устройства........ 70 Выводы к Главе 2:

ГЛАВА 3. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ ПОЛЕЙ

СКОРОСТИ МОДЕЛИ ВХОДНОГО ЦИЛИНДРИЧЕСКОГО КОЛЛЕКТОРА

ТЕПЛООБМЕННОГО АППАРАТА ТЕПЛОЭНЕРГКЕТИЧЕСКОЙ

УСТАНОВКИ ТЕПЛОВЫХ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ СТАНЦИЙ

3.1. Программа экспериментов

3.1.1. Исследование гидродинамических характеристик входной камеры 1 цилиндрического раздаточного коллектора.

3.1.2. Исследование гидродинамических характеристик входной камеры II цилиндрического раздаточного коллектора

Выводы к Главе 3:

ГЛАВА 4. ТЕОРЕТИЧЕСКОЕ ОБОБЩЕНИЕ РЕЗУЛЬТАТОВ

ИССЛЕДОВАНИЯ ГИДРАВЛИКИ ВХОДНЫХ ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ

КОЛЛЕКТОРОВ ТЕПЛООБМЕННЫХ АППАРАТОВ

ТЕПЛОЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ УСТАНОВОК

Выводы к Главе 4

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

Приложение 1

Приложение 2

ОБОЗНАЧЕНИЯ

V – скорость, м / с;

Re – число Рейнольдса;

D, d – диаметр, мм;

H – динамический напор, Н / м2 ;

Р – давление, Н / м2 ;

G – расход, кг / с;

L, l – размер, м;

Q – расход, м3 / с;

W – скорость, м / с;

X – текущая координата, м;

F – площадь, м2;

t – температура, К;

s – шаг разбивки;

n – число отверстий;

М – число Маха;





Греческие символы:

– коэффициент гидравлического сопротивления;

– коэффициент гидравлической неравномерности;

– параметр;

– угол раскрытия диффузора, град; коэффициент скорости;

– коэффициенты разложения;

– плотность воздуха, кг/м3; текущий радиус, м;

– плотность жидкости, кг/м3;

– приращение;

– относительная погрешность;

– кинематическая вязкость,м2 / с;

– эффективность теплообменника;

Индексы:

i – текущий номер; – усреднение.

ВВЕДЕНИЕ

Актуальность темы.

Одними из элементов, широко применяемыми на тепловых электрических станциях и ядерных энергетических установках, являются теплообменники, в которых протекает процесс перехода тепловой энергии от одного из видов теплоносителя к другому. Для успешного решения задачи надежного теплосъема необходимо знать гидродинамические характеристики элементов трактов теплоносителей и, в частности, входных устройств. Поле скоростей теплоносителя на входе в трубный пучок, например, формируется в основном на этом участке, и в дальнейшем теплообмен между трубками и теплоносителем определяется формой упаковки трубок и формой поля скоростей на выходе из входного устройства. В наибольшей степени сказанное относится к теплообменникам с высоким подогревом теплоносителя, в частности, к теплообменникам с жидкометаллическим теплоносителем ядерных энергетических установок.

Степень разработанности темы.

Большой вклад в исследования гидродинамических характеристик теплообменного оборудования тепловых электрических станций внесли Больтенко Э.А., Дельнов В.Н., Габрианович Б.Н., Быстров П.И., Волохова Т.Г., Крапивин А.М., Субботин В.И., Трофимов А.С., Идельчик И.Е., Кумаев Б.Я., Коченков М.Н., Наседкин С.П., Кириллов П.Л., Ибрагимов М. Х., Новосельский О.Ю., Белугин А.В., Решетов В.А., Юрьев Ю.С., Владимиров М.А. и др.

Данные о гидродинамике входных устройств, используемых в технике, носят разрозненный характер и учитывают отдельные факторы, влияющие на гидродинамические характеристики.

Подобные данные чаще всего получают в ходе поверочных экспериментов на крупномасштабных или натуральных моделях (стендах), создаваемых в обоснование конкретных проектов, а обладая высокой точностью, эти данные в то же время остаются справедливыми в относительно узком диапазоне изменения конструктивных и режимных параметров, поэтому они не могут эффективно использоваться для вновь проектируемых теплообменников на начальных стадиях проектирования, поскольку именно на этих этапах производится выбор типа конструктивных элементов тракта, определение основных геометрических соотношений, и этот выбор оказывает решающее влияние на возможности тракта в отношении обеспечения оптимального режима течения теплоносителя.

Поэтому важна экспериментальная информация по гидродинамике, которая оставалась бы справедливой в возможно более широком диапазоне геометрических и режимных параметров элементов тракта, в частности, входного устройства. Такая информация имеет двоякую ценность: с одной стороны, она может непосредственно использоваться в качестве справочного материала в процессе проектирования тракта теплообменника, с другой, может использоваться для отработки математических моделей и расчетных методик.

В настоящее время в литературе отсутствуют сведения о систематических многопараметрических экспериментальных исследованиях входных устройств теплообменного оборудования тепловых электрических станций.

Основными трудностями здесь являются многообразие типов входных устройств цилиндрических коллекторов и практическая невозможность проведения экспериментов в широком диапазоне конструктивных и режимных параметров на крупномасштабных стендах. Вместе с тем, при всем многообразии конструктивного выполнения гидродинамического тракта возможно выделение типичных элементов и, соответственно, расчленение и упрощение общей задачи. Решение задачи нахождения оптимального варианта коллектора значительно облегчается при переходе от крупномасштабных стендов к мелкомасштабным, для которых значительно проще обеспечить структурную изменяемость модели и режимных параметров.

На основании вышеизложенного, работы по выбору оптимального варианта входного устройства цилиндрического коллектора теплообменных аппаратов являются актуальными.

Целью настоящей работы является повышение надежности и эффективности работы цилиндрических коллекторов теплообменных аппаратов тепловых электрических станций путем совершенствования и исследования влияния их геометрических и гидравлических характеристик на поле скоростей на выходе из входного устройства.

Задачи исследования.

Для достижения указанной цели необходимо:

Разработать методику экспериментального исследования влияния 1.

входных возмущений на поле скоростей на выходе из модели коллектора теплообменника.

Провести экспериментальное исследование влияния неравномерности 2.

подвода теплоносителя на входе в модель коллектора, геометрии днища модели входного коллектора и закрутки потока теплоносителя на входе в модель входного коллектора на поле скоростей на выходе из входного коллектора теплообменника.

Разработать математичкою модель исследуемого процесса.

3.

Обобщить результаты исследования полей скорости на выходе 4.

входного коллектора при равномерной подаче теплоносителя в форме, пригодной для практического применения в инженерных расчетах.

Научная новизна.

Разработана новая методика измерений полей скорости на выходе из модели входного устройства теплообменника при помощи многоточечного приемника давлений:

Получены новые данные о влиянии на поле скорости на выходе из модели: неравномерности расхода теплоносителя на входе в модель, степени закрутки теплоносителя на входе в модель, геометрии днища модели в широком диапазоне режимных параметров.

Разработана новая методика расчета поля скорости на выходе из модели при равномерном подводе теплоносителя на входе в модель.

- На основании экспериментальных данных предложены интерполяционные полиномы, описывающие поля скоростей в зависимости от сопротивления решетки, высоты и формы днища, радиуса.

Теоретическая значимость работы.

На основании экспериментальных данных получены интерполяционные полиномы для инженерных расчетов поля скоростей на выходе входной камеры при равномерном входе, зависящие только от высоты камеры, её диаметра и гидравлического сопротивления на выходе камеры.

Практическая значимость работы.

Работа имеет прикладной характер, основная задача которой повышение эффективности работы теплообменного оборудования теплоэнергетических установок тепловых электрических станций;

Результаты исследований могут быть использованы при разработке проектов входных цилиндрических коллекторов теплообменного оборудования тепловых электрических станций;

Предложены интерполяционные полиномы для инженерных расчетов поля скоростей на выходе входной камеры при равномерном входе;

Разработана методика экспериментального аэродинамического исследования модели входных устройств теплообменников включающая специальную систему измерений на выходе из входного устройства;

Выполненные исследования позволяют значительно сократить затраты денежных средств и времени при разработке новых типов теплообменных аппаратов, а также повысить их эффективность и надежность.

Результаты проведенных исследований приняты к внедрению на предприятии Автономная теплоэнергетическая компания (АТЭК) г. Краснодара.

Основные материалы диссертационной работы вошли в монографию Гапоненко А.М., Дубоносов А.Ю. «Гидродинамика входных цилиндрических коллекторов теплообменных аппаратов теплоэнергетических установок»:

ФГБОУ ВПО «КубГТУ». – Краснодар: Издательский Дом-Юг, 2013.- 124с.

Методология и методы диссертационного исследования выбиралась исходя из поставленных решаемых задач с учетом особенностей эксперимента: разработана методика измерений полей скорости на выходе из модели при помощи многоточечного приемника давлений; на массиве экспериментальных данных предложена математическая модель и интерполяционные полиномы для расчета полей скорости с использованием регрессивного анализа. Использовались стандартные и специальные разработанные алгоритмы и программы.

Положения, выносимые на защиту:

Методики экспериментального исследования;

Методики измерения скорости на выходе из модели при помощи многоточечного приемника давлений;

Результаты исследования полей скорости на выходе из модели входного устройства.

Математическая модель, построенная на массиве экспериментальных данных, позволяющих рассчитывать распределение относительных скоростей на выходе из цилиндрического раздаточного коллектора.

Степень достоверности полученных результатов обеспечивается:

тщательной метрологической проработкой методики исследования, учетом возможных источников погрешностей и контрольными балансовыми испытаниями экспериментального стенда; использованием современных математических методов обработки данных в сочетании с новейшими компьютерными технологиями: применением современных вычислительных программных комплексов, предназначенных для решения широкого спектра задач по гидродинамике; удовлетворительной сходимостью расчетных и экспериментальных данных.

Апробация работы. Основные положения диссертации, научные её результаты представлялись, обсуждались и были одобрены:

- На научно- методических семинарах и заседаниях кафедры ТЭТ 2009гг. Кубанского государственного технологического университета;

- Третьей международной научной конференции «ТТС-11», «Технические и технологические системы». 5-7 октября 2011 года, Краснодар, 2011г.;

- Четвертой международной научной конференции «ТТС-12» «Технические и технологические системы». 10-12 октября 2012 года Краснодар, 2012г.;

На Второй межвузовской конференции: Автоматизированные информационные и электроэнергетические системы, Краснодар, 2012г.;

- На Международной научно – технической конференции: Энерго и ресурсосбережение в теплоэнергетике и социальной сфере. Южно-Уральск, 2013г.;

- На Международной научно – технической конференции: Состояние и перспективы развития электротехнологии. Иваново, 2013г.

По теме диссертации опубликовано 15 печатных работ.

Структура и объём работы Диссертация состоит из введения, четырёх глав, заключения, списка литературы из 88 наименований. Общий объём работы составляет 145 страниц печатного текста, включая 57 рисунков, 8 таблиц.

ГЛАВА 1 ОБЗОР ИССЛЕДОВАНИЙ ПО ГИДРОДИНАМИКЕ ВХОДНЫХ

УСТРОЙСТВ ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ КОЛЛЕКТОРОВ ТЕПЛООБМЕННЫХ

АППАРАТОВ ТЕПЛОЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ УСТАНОВОК ТЕПЛОВЫХ

ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ СТАНЦИЙ

1.1 Экспериментальные исследования течения теплоносителя в кожухотрубных теплообменниках теплоэнергетических установок тепловых электрических станций.

При определении теплогидравлических характеристик кожухотрубных теплообменников необходимо знать характер распределения теплоносителя по трубному пучку и межтрубному пространству. В большинстве случаев не представляется возможным аналитически определить характер раздачи теплоносителя по фронту трубной решетки при различных геометрических параметрах распределительных камер, и оценить отрицательное влияние неравномерности распределения скорости теплоносителя по сечению трубного пучка. Поэтому для решения этих вопросов необходимы экспериментальные исследования. Натурные исследования гидравлических характеристик трубного пучка и распределительных камер связаны обычно со значительными трудностями, поэтому необходимы исследования на моделях теплообменников, которые были выполнены.

В кожухотрубных теплообменниках [10,24,33,48 и др.] со сферическими и цилиндрическими камерами и центральным подводом теплоносителя (рис.1.1) неравномерность распределения потока по фронту трубной решетки возникает по причине различия в величине поперечного сечения подводящего трубопровода и распределительной камеры причем, чем больше сопротивление трубного пучка, и меньше различий в сечениях, тем меньше неравномерность. При подводе теплоносителя сбоку (рис. 1.1в) в центральной части решетки может появиться область низкого давления, а в месте столкновения струи с противоположной стенкой камеры – область высокого статического давления. Поэтому наиболее интенсивная раздача потока через решетку будет в области столкновения, а в центральной части расход будет небольшим. Таким образом, равномерность расхода теплоносителя через трубную решетку зависит от гидродинамических процессов во входной камере.

Рисунок 1.1 – Схемы кожухотрубных теплообменных аппаратов.

а) – со сферическими камерами; б) – с цилиндрическими камерами; в) – с боковым подводом теплоносителя.

Рисунок 1.2 – Схемы моделей входных камер и трубных пучков.

а) – модели 1- 9 (табл. 1.1); б) – модели 1-8 (табл. 1.2); в) – модели 9-10 (табл.

1.2) с центральным подводом; г) – модели 9-10 (табл. 1.2) с боковым подводом.

Поэтому при экспериментальном определении гидравлических характеристик моделей теплообменников главное внимание должно быть обращено на изучение гидродинамики потока во входных камерах.

Исследуемые модели должны имитировать как входные камеры, так и трубный пучок, поэтому целесообразно значительное сокращение длины труб в моделях путем установки в трубы втулок, местное гидравлическое сопротивление которых эквивалентно сопротивлению трубной части.

Исследования [10] проводились на воздушном стенде, что позволило наиболее просто и достоверно определять необходимые параметры потока.

Подвод воздуха к патрубку входной камеры осуществлялся от входного участка, имеющего длину десять калибров. В экспериментах измерялись скорости воздуха в отверстиях трубной решетки с помощью трубки Пито Прандтля, которая имела наружный диаметр носика 0,8 мм и могла перемещаться посредством специального координатника. В результате этих измерений определялась скорость в центре трубы – V макс. Для нахождения средней скорости использовалась зависимость V/Vмакс = f (Re).

Общий расход воздуха по всем отверстиям трубной решетки сопоставлялся с расходом, измеренным с помощью дроссельной диафрагмы, различие в расходах, измеренных обоими способами, не превышало 3%. Исследования включали в себя следующий цикл опытов:

1 – определение гидравлических сопротивлений трубных решеток при обдуве их равномерным потоком воздуха;

2– исследование гидравлических характеристик входных камер сферической формы с центральным расположением входящего патрубка;

3– исследование гидравлических характеристик входных камер сферической и цилиндрической форм;

4– исследование гидродинамических характеристик входных камер цилиндрической формы с боковым расположением подводящего патрубка;

5– исследование гидравлических характеристик моделей теплообменников с входными и выходными камерами.

Таблица 1.1 – Геометрические характеристики моделей со сферической входной камерой и центральным расположением подводящего патрубка.

–  –  –

В этих опытах воздух от воздуходувки поступал в трубу круглого 1.

Загрузка...

поперечного сечения длиной 11 калибров и диаметром, равным диаметру трубной решетки. В конце трубы перпендикулярно воздушному потоку размещалась исследуемая трубная решетка. В процессе экспериментов необходимо было выяснить зависимость гидравлического сопротивления трубной решетки в условиях равномерной раздачи потока по всем отверстиям от геометрических параметров решетки и гидравлической нагрузки. Постановка этой серии опытов была обусловлена необходимостью экспериментально подтвердить возможность использования расчетных формул для определения коэффициента гидравлического сопротивления плоских и трехслойных решеток, содержащихся в справочнике [35].

Такая проверка необходима при значениях числа Рейнольдса Re в отверстиях решетки меньше 10000; в этой области расчетные формулы [35]являются приближенными.

Были исследованы трубные решетки всех экспериментальных моделей теплообменников, геометрические параметры которых приведены в таблице 1.1. Опыты показали, что расхождение опытных данных по со справочными не превышает 10 % при Re 104. Однако, при Re 104 – это расхождение достигало 15-18%. При обработке экспериментальных данных в расчеты авторы закладывали опытные значения.

Целью следующей серии опытов было определение характера раздачи 2.

потока по фронту трубной решетки в зависимости от её геометрических параметров и сопротивления. При этом соотношение между динамическим напором набегающей струи и сопротивлением трубной решетки Hд /P изменялось в интервале 140-0,037, что позволило апробировать методики расчета гидравлической неравномерности авторов [10] при наиболее неблагоприятных условиях раздачи потока.

В таблице 1.1 приведены геометрические характеристики исследованных моделей. В данной серии опытов оставались постоянными толщина трубной решетки l, число отверстий n, шаг разбивки s, диаметр трубной решетки.

Путем изменения диаметра отверстий (d = 2 -5мм) и диаметра подводящего патрубка (D = 18-50 мм) исследовалось влияние параметра Hд /P на условия раздачи потока по фронту трубной решетки. Расход воздуха изменялся при этом в пределах G=0,0154–0,0214кг/с.

Получено, что изменение массового расхода практически не влияет на распределение потока по решетке. Экспериментально подтверждено, что основным фактором влияющим на распределение потока по фронту решетки, является соотношение между динамическим напором струи и Hд сопротивлением решетки P. При Hд /P =140 (табл.1.1, мод.

1максимальная скорость в центре решетки примерно в 15 раз превышала среднюю, а в области r / R = 0,5 – 0,9 происходил даже подсос воздуха из окружающей среды во входную камеру через отверстия решетки. Это объяснялось недостаточным растеканием струи по фронту решетки и значительным эжектирующим эффектом струи при прохождении её через входную камеру. При Hд /P = 0 04 (мод. 9) раздача потока практически равномерна.

Исследованы также гидравлические характеристики входных камер при наличии нескольких подводящих патрубков. На рис.1.3 приведена схема модели и распределение скоростей в трубной решетке для сферической входной камеры с тремя симметрично расположенными подводящими патрубками. Суммарная площадь сечения этих патрубков соответствует сечению одиночного патрубка диаметром D = 18мм. Из рис 1.3 видно, что и в этом случае трубная решетка работает неравномерно, а максимальные значения коэффициентов гидравлической неравномерности трубной решетки по абсолютной величине не отличается от полученного при испытании аналогичной входной камеры с одним центральным подводящим патрубком.

–  –  –

Таблица 1.2– Геометрические характеристики моделей с трёхслойной решеткой и центральным расположением подводящего патрубка Номер модели Параметр

–  –  –

Цель следующей серии опытов – сравнение гидравлических 3.

характеристик сферических и цилиндрических входных камер.

Сопротивление матрицы изменялось с помощью дополнительной решетки, устанавливаемой между входной и выходной трубными досками, имитирующей гидравлическое сопротивление пучка трубок натурного теплообменника при неизменном диаметре отверстий решетки.

Во входных камерах цилиндрической формы имеет место резкое изменение проходного сечения на выходе из подводящего патрубка в камеру. В табл.1.2 приведены геометрические характеристики исследованных моделей [3]. Эта серия опытов также подтвердила, что основным критерием, определяющим неравномерность потока, является соотношение Hд / P. При этом характер зависимости г и максимальные значения коэффициентов (r/R) гидравлической неравномерности для входных камер сферической и цилиндрической форм практически были одинаковы. При приближении входного отверстия подводящего патрубка к трубной решетке неравномерность потока по трубной решетке возрастает, так как степень расширения струи уменьшается, а радиус ядра, где сохраняется начальная скорость течения, возрастает.

Опыты были проведены на двух моделях, геометрические параметры 4.

которых аналогичны моделям 9 и 10 (табл.1.2). На рис. 1.3в представлена зависимость коэффициента гидравлической неравномерности г = f(Y), где безразмерная поперечная координата, отсчитанная от оси Yпатрубка, для различных сечений Х по ходу движения струи для модели

10.Резкое увеличение давления в сечении, наиболее удаленном от входа потока, вызванное ударом струи о преграду, приводит к интенсивной раздаче потока в этой области. Далее струя растекается по стенке камеры и одновременно раздается через решетку, поэтому вся периферийная область у входного патрубка в результате эжектирующего воздействия струи и отрыва её от стенки работают с г 1.При сравнении максимальных значений видно, что они мало отличаются по значению, но достигаются в разных местах трубной решетки. Максимальная неравномерность раздачи теплоносителя при боковом подводе потока оценивалась по формуле:

–  –  –

где H - динамический напор набегающей струи; P - потеря давления на трубной решетке.

Рассмотренные выше опыты были основаны на предположении, что на 5.

характер распределения потока по трубной решетке теплообменника основное влияние оказывают гидродинамические процессы, протекающие во входной камере. Однако необходимо было экспериментально подтвердить, что характер распределения потока по сечению трубного пучка остаётся неизменным для модели теплообменника после установки выходной камеры с отводящим патрубком аналогичной конструкции, а также для определения потерь энергии на прокачку теплоносителя как во входных и выходных камерах, так и в проточной части теплообменника в целом.

Опыты проводились на воздушном стенде. Модели теплообменников состояли из входной и выходной камер сферической или цилиндрической форм с центральным расположением патрубков и трехслойной трубной решетки, имитирующей трубный пучок. В опытах определялись: статическое давление по длине проточной части модели, а также скорость в различных местах трубной решетки. Скорость в отверстиях решетки измерялась подвижной пневмометрической трубкой Пито - Прандтля.

Опыты показали, что после установки выходной камеры характер раздачи потока по фронту трубной решетки остался практически таким же, как и при испытании одной входной камеры с трубной решеткой, различие в значениях коэффициента гидравлической неравномерности не превышало 10%, что подтверждает допущения о преобладающем влиянии процессов гидродинамики во входной камере на характер течения теплоносителя по трубной решетке.

1.2 Исследование неравномерности потока в теплообменниках с входными камерами с центральным осесимметричным подводом тепловых электрических станций.

Одной из важных задач при проектировании теплообменников является обеспечение равномерного распределения потока теплоносителя по трубному пучку. Во входных камерах сферической и цилиндрической форм с центральным расположением подводящего патрубка не обеспечиваются условия для равномерной раздачи потока по фронту трубной решетки. Это связано с тем, что свободная затопленная струя, выходящая из подводящего патрубка, в объёме входной камеры расширяется незначительно и только при подходе к фронту трубной решетки начинает растекаться радиально.

Одним из способов, обеспечивающих равномерное растекание потока по фронту трубной решетки, является применение входных камер, в которых происходит полное расширение струи от сечения подводящего патрубка до сечения трубной решетки. В [35] предложена формула для оценки степени растекания струи Fс/Fр по фронту решетки в зависимости от коэффициента гидравлического сопротивления решетки, полученная в результате экспериментального исследования гидродинамики плоских решеток, применяемых для выравнивания поля скоростей теплоносителя в различных устройствах:

1 0,67 Fс/Fр =, ( 1.2 ) N где N - коэффициент, характеризующий поле скоростей в входном сечении патрубка.

Если отношение длины подводящего патрубка к её диаметру L/D 4, то можно принимать N 1.

Авторами [24, 33] проведены экспериментальные исследования с целью получения равномерного распределения потока по трубной решетке при минимальных размерах входной камеры и подводящего патрубка.

Исследовались модели входной камеры в виде короткого диффузора.

Геометрические характеристики этих моделей приведены в табл.1.3, а на рис.1.4 приведены их конструктивные схемы. Модели 1 и 2 отличались углами раствора диффузора, а модель 3 была изготовлена с криволинейным профилем диффузора. Результаты исследования моделей входных камер в виде коротких диффузоров приведены на рис.1.5. Видно, что коэффициент гидравлической неравномерности для рассматриваемых входных камер слабо зависит от формы диффузора. Максимальные значения наблюдаются в центре трубной решетки; они практически не отличаются от значений, полученных при испытаниях цилиндрических камер без диффузора. Низкая гидравлическая эффективность входных камер данной конструкции является следствием большого угла раствора диффузора, при котором не обеспечивается плавное, безотрывное движение потока. Проведенные исследования подтвердили, что при отрыве струи от стенок диффузора параметры внутри замкнутого пространства входной камеры мало отличаются от параметров свободной затопленной струи и деформация её происходит только в непосредственной близости от поверхности трубной решетки.

Рисунок 1.4 – Схемы моделей с входными камерами в виде диффузора (табл.

1.3).

а) – модели 1 и 2; б)- модель 3; в) – модель 4;

Рисунок 1.5 – Распределение потока по трубной решетке для моделей 1-3 (табл.

1.3, рис. 1.4 а и б),, - номера моделей соответственно.

Таблица 1.3 – Геометрические характеристики моделей с входными камерами в виде диффузора

–  –  –

Улучшение гидравлических характеристик входных камер требует введения таких устройств, которые обеспечивают предварительное расширение струи и выравнивание её скоростного поля до соударения с фронтом трубной решетки. Одним из вариантов обеспечивающим достаточно равномерную раздачу потока по фронту трубной решетки, является модель 4 с диффузором и пористым конусным рассекателем, устанавливаемым после входного патрубка. Пористый рассекатель представляет собой конус, диаметр основания которого на 20 % больше диаметра подводящего патрубка, а угол при вершине равен углу раствора диффузора входной камеры = 135°, с пористостью около 50%.

На рис.1.6 приведена зависимость (r/R) для модели 4.Для сравнения там же представлен характер распределения потока в аналогичной модели с цилиндрической входной камерой. Пористый рассекатель, установленный за входным патрубком снижает динамический напор струи в центре трубной решетки и одновременно направляет часть потока к периферии решетки, что позволяет получить практически равномерное распределение потока по трубному пучку при минимальных размерах подводящего патрубка и большом угле раскрытия диффузора.

Рис. 1.6. Распределение потока по трубной решетке модели 4 с пористым рассекателем(1) и без него (2).

1.3 Гидравлические характеристики теплообменников тепловых электрических станций с несимметричным подводом теплоносителя.

Распределение потока по трубному пучку теплообменника зависит от способа подачи теплоносителя в подводящий коллектор. Для теплообменников с нормальным набеганием потока на трубную решетку и центральным осесимметричным подводом улучшение гидродинамических характеристик не вызывает существенных трудностей, поэтому при проектировании компактных теплообменников с трубными решетками небольших размеров отдается предпочтение центральному осесимметричному подводу и отводу теплоносителя. В многоходовых кожухотрубных теплообменниках и в аппаратах с большими размерами решетки по технологическим и конструктивным соображениям обеспечить центральный осесимметричный подвод теплоносителя часто не удается.

Как правило, в таких теплообменниках сопротивление трубной части достаточно велико и большая гидравлическая неравномерность не возникает. Однако дополнительные меры по выравниванию расходов по трубному пучку позволяют существенно улучшить тепловые и гидравлические характеристики данных теплообменников.

При несимметричном подводе получить достаточно точное аналитическое решение для распределения скорости в трубном пучке не удается. В качестве первого приближения для оценки максимальной гидравлической неравномерности распределения потока по трубам можно использовать формулу (1.2). Если в результате расчетов при данных размерах подводящего патрубка получено неприемлемое распределение скорости в трубном пучке, каждый такой случай требует внимательного исследования с целью отыскания оптимального способа решения поставленной задачи.

Поэтому проектирование подобных теплообменников заканчивается экспериментальным исследованием их проточной части на моделях или полномасштабных объектах.

К подобным теплообменникам относятся конденсаторы паровых турбин тепловых электрических станций. Изучению влияния различных факторов на характер распределения охлаждающей воды по трубному пучку конденсаторов посвящено несколько экспериментальных работ [48, 76, 77]. В опытах ВТИ [76, 77] проведено исследование гидравлических характеристик водного тракта натурных конденсаторов паровых турбин. В связи с трудностями, возникшими при проведении экспериментов, скорости воды были измерены только в некоторых трубах, составляющих около 0,8% общего количества труб в конденсаторе. Поэтому, исследование на натурных образцах рекомендуются в качестве итогового, после отработки гидродинамики конструкции на моделях. Исследования, проведенные в ЦКТИ на воздушных моделях конденсаторов паровых турбин ПТ-25-90, К-200-300, К-300-240 показали, что для [48], достижения равномерного распределения потока воды в конденсаторах патрубки следует располагать симметрично по отношению к трубным пучкам и распределительным камерам, обеспечивать плавное изменение проходного сечения тракта охлаждающей воды, принимать суммарное проходное сечение труб меньшим, чем площадь сечения входного патрубка и т. п.

Дополнительные способы выравнивания скоростей по сечению трубного пучка конденсатора паровой турбины К-150-130, если рекомендации работ [66, 76, 77] по тем или иным причинам выполнить не удается, сводятся к тому, чтобы снизить динамический напора струи, поступающей во входную камеру. Чтобы выровнять распределение скорости, которое после внезапного расширения при входе потока в распределительную камеру является существенно неравномерным, в некоторых случаях целесообразна установка во входной камере набора экранов в виде плетеных проволочных сеток, решеток из стержней или перфорированных пластин. Подробные исследования, посвященные данному вопросу, и целый ряд практических рекомендаций приведены в

–  –  –

Здесь средняя скорость струи, отнесенная к площади поперечного сечения входной камеры в месте установки экрана Vc, V1c –локальное значение скорости у фронта экрана определяется по формулам [10], в которых L/DK — относительное расстояние от подводящего патрубка до места установки экрана, Fp — площадь поперечного сечения камеры в месте установки экрана. Коэффициент сопротивления экрана вычисляется по данным [34,37] как отношение потерь давления при прохождении экрана к скоростному напору, вычисленному по средней скорости в канале.

Формула (1.3) позволяет получить локальное распределение скоростей за экраном.

Результаты экспериментальных исследований входных камер с экранами, имеющими разную пористость, приведены на рис. 1.6. Из рисунка видно постепенное снижение динамического напора струи с уменьшением пористости экрана и удовлетворительное соответствие между экспериментальными данными по полям скорости за экраном и результатами оценки по формуле (1.3) для экранов с 0,56. При 0,25 вследствие растекания потока по экрану формула (1.3) становится непригодной для расчета. В этом случае эффективность экрана можно оценить по данным [33].

Для гашения динамического напора струи при минимальных размерах подводящего патрубка можно использовать радиальные диффузоры [37] применение которых позволяет значительно уменьшить длину, требуемую для обеспечения торможения потока до заданной скорости.

Приведенные рекомендации используются и для теплообменников с центральным подводом теплоносителя. Выбор того или иного способа выравнивания скорости в трубном пучке зависит от условий подвода теплоносителя, требований к допустимой степени гидравлической неравномерности и рода теплоносителя.

Влияние гидравлической неравномерности на тепловые 1.4 характеристики кожухотрубных теплообменников теплоэнергетических установок тепловых электрических станций.

–  –  –

где t - температура теплоносителя; r,x,1,2- горячего, холодного, на входе, на выходе соответственно.

Коэффициент тепловой эффективности т-к представляет собой отношение эффективности (коэффициента регенерации) теплообменника с данным законом распределения потока по трубному пучку к эффективности теплообменника с равномерным распределением скоростей по трубной решетке равн:

т-к = / равн. (1.5) Для вычисления коэффициента тепловой эффективности предполагается, что горячий теплоноситель движется во внутритрубном пространстве кожухотрубного теплообменника с известным законом распределения расхода по трубному пучку r=Gr/Gr; расход холодного теплоносителя во всех каналах межтрубного пространства считается одинаковым. Из уравнений теплового баланса для произвольной i-й трубки пучка и теплообменника в целом получают зависимости для определения тепловой эффективности противоточного теплообменника:

–  –  –

где nт — число трубок теплообменника; ki - коэффициент теплопередачи i-й трубки; F — поверхность нагрева.

При равномерной раздаче теплоносителя, когда по всем трубам теплообменника протекает одинаковый расход G, Bi=B, Ni=N, =1 тепловая эффективность противоточного теплообменника может быть определена из выражения:

–  –  –

Из выражений (1.8) и (1.11) определялся коэффициент тепловой эффективности противоточного теплообменника при известном законе распределения теплоносителя по трубному пучку т-к= / равн.

В работе представлены также выражения для тепловой эффективности аппаратов для случаев, когда полная теплоемкость (водяной эквивалент) Gcp одного из теплоносителей — бесконечно большая величина (процесс передачи тепла в парогенераторах, испарителях, конденсаторах различных типов) и для аппаратов с прямоточной схемой движения теплоносителя. В случае (Gc p ) x ››(Gc p ) r прямоточная схема движения потоков становится равноценной противоточной.

Большое разнообразие встречающихся законов гидравлической неравномерности существенно ограничивает возможности обобщения полученных данных о влиянии неравномерности расхода на тепловую эффективность теплообменников.

Однако в работе [75] в результате расчетно-теоретического анализа, подтвержденного экспериментальными исследованиями, показано, что точный закон изменения профиля скорости по трубной решетке теплообменника не имеет существенного значения, и поэтому во многих случаях допустима замена произвольного профиля скорости линейной зависимостью при условии сохранения неизменным для обеих функций, критерия неравномерности. Результаты этих исследований показывают, что определяющее влияние на снижение тепловой

–  –  –

Авторами [10] проведены расчеты снижения тепловой эффективности для аппаратов с противоточной и прямоточной схемами движения теплоносителей для различных законов изменения неравномерности расхода, имевших место в опытах с моделями кожухотрубных теплообменников, которые описаны выше. Расчетные данные обобщались в виде зависимостей коэффициента тепловой эффективности т-к от среднеинтегральной неравномерности. На их основании можно сделать следующие выводы:

Неравномерность распределения расхода по трубному пучку 1.

кожухотрубных теплообменников может вызвать существенное снижение тепловой эффективности аппарата (до 15 и более %). При этом определяющее влияние имеет среднеинтегральная неравномерность.

Наиболее заметное влияние неравномерности имеет место при 2.

противоточной схеме движения теплоносителей. В теплообменниках с перекрестным током влияние гидравлической неравномерности на тепловые характеристики аппаратов незначительно [65].

При среднеинтегральной неравномерности менее 5%, независимо от 3.

значений остальных параметров и схемы течения, снижение тепловой эффективности практически не происходит, что может служить критерием при отработке гидродинамики проточной части кожухотрубных теплообменных аппаратов.

1.5 Гидродинамика входных коллекторов теплообменников с внешним омыванием теплоэнергетических установок тепловых электрических станций.

Большой сложностью отличаются гидродинамические процессы в межтрубном пространстве кожухотрубных теплообменников с продольным внешним обтеканием трубного пучка. Движение теплоносителя в таких теплообменниках не строго продольное, так как поток теплоносителя при входе в каналы межтрубного пространства и при выходе из них поперечно омывает трубный пучок. Для межтрубных каналов сложного сечения с продольно-поперечным течением теплоносителя в ячейках трубного пучка основу расчетных методов определения гидродинамических характеристик, как правило, составляют результаты экспериментальных исследований.

В ФЭИ [25,29,46] и др. проведены систематические исследования гидродинамических характеристик продольно обтекаемых правильных решеток стержней, в том числе и каналов с пучками стержней плотной упаковки. Эти исследования дают сведения в частности о распределениях касательных напряжений на стенках ячеек и скоростей в каналах сложного поперечного сечения при турбулентном движении потока и позволяют рассчитать коэффициенты сопротивления трения в зависимости от относительного шага решетки и числа Рейнольдса.

Конструкции раздающих коллекторных систем (РКС) 1.5.1 теплообменников с центральным подводом и боковым отводом потока теплоэнергетических установок.

На основании выполненных исследований предложены усовершенствованные конструкции раздающей коллекторной системы (РКС) с центральным подводом и боковым отводом потока. В общем случае РКС подобного типа ограничена трубной доской под пучок теплопередающих труб с центральной опускной трубой для подвода теплоносителя.

Конструкции позволяют обеспечить оптимальную гидродинамику потока в РКС. Для снижения гидравлического сопротивления проточной части РКС в [6] рекомендовано расположенный на днище коллектора распределитель потока выполнить в виде перфорированного усеченного конуса, ориентированного большим основанием в сторону теплопередающих труб, а его высоту выбрать равной 0,3 – 0,95 от высоты раздающего коллектора (рис.1.7 а). Кроме того, в данной конструкции РКС выходящий через отверстия в боковой стенке распределителя поток ликвидирует или существенно уменьшает размеры вихревых зон у его наружной поверхности.

Проблема обеспечения заданных закономерностей распределения расходов теплоносителя, для которых характерны переменные по периметру трубного пучка величина и положение максимального расхода, решена в устройствах, рассмотренных в (1.7 б-1.7и). В указанных устройствах решение задачи достигнуто за счет изменения места и площади встречи струи с трубной доской, уменьшения средней скорости струи, которая возникает при расширении движущейся струи в спутном потоке. В [7] предложено на днище коллектора установить распределитель потока в виде усеченного конуса, у которого образующая боковой стенки имеет переменные по периметру длину и угол наклона (рис.1.7 б). В [51] рекомендовано высоту зазора между торцом центральной опускной трубы и внутренней поверхностью днища под ней выполнить переменными по периметру коллектора (рис. 1.7в). В этой конструкции возможно обеспечить различную толщину затопленной струи уже в центральной части коллектора. В [52] представлен коллектор с переменными по периметру шириной ступени на внутренней стенке корпуса и расстоянием от нее до трубной доски (рис. 1.7 г,д), а в [53] - коллектор со вставкой между трубной доской и днищем, у которой наружная поверхность выполнена эквидистантно внутренней поверхности корпуса, а толщина ее переменна по периметру коллектора (рис. 1.7е, 1.7ж). В обоих случаях принимали во внимание тот факт, что в цилиндрической коллекторной системе толщина движущейся вдоль днища струи уменьшается по мере удаления от центра коллектора к его периферии. Для увеличения массовых расходов в центральных теплопередающих трубах, расположенных у центральной опускной трубы, в [54] предложено из трубной решетки в раздающий коллектор выдвинуть трубы со срезанными торцами, ориентированными в сторону центральной опускной трубы, а вылет концов труб сделать переменным по периметру трубной решетки и возрастающим по ее радиусу (рис.1.7з). Суть решения состоит в том, что выдвинутые из трубной доски концы теплопередающих труб проходят через вихревые зоны, возникающие под трубной доской при резком повороте потока, и в них попадает поток, непосредственно движущийся в струе вдоль днища.

Для перераспределения расхода по периметру трубного пучка в относительно "мелких" РКС в [55] рекомендовано на днище коллектора установить распределитель в виде перфорированного усеченного конуса, ориентированного большим основанием в сторону труб, а шаг и диаметр отверстий боковой стенки выполнить идентичными по ее высоте и переменными по ее периметру (рис. 1.7и). Требуемое распределение расхода в трубном пучке достигают за счет изменения по периметру распределителя доли теплоносителя, выходящего из него через отверстия в боковой стенке.

Рисунок 1.7 – Раздающие коллекторные системы теплообменников с центральным подводом и боковым отводом теплоносителя.

где, а, б, и – системы с различными типами распределителей;

в – система с переменным зазором на входе;

г, д – система со ступенью на корпусе;

е, ж – система со вставкой;

з – система с трубками;

1 – трубная доска; 2– пучок теплопередающих труб; 3– центральная опускная труба; 4 – раздающий коллектор; 5 – днище; 6– корпус; 7 – распределитель; 8– ступень; 9– вставка; 10 – трубы со срезанными торцами; 11– отверстия в стенке.

1.5.2 Конструкции раздающих коллекторных систем теплообменных аппаратов с боковым подводом и центральным отводом потока теплоэнергетических установок.

На основании имеющихся опытных данных предложены усовершенствованные конструкции РКС с боковым подводом и центральным отводом потока. В общем случае РКС данного типа ограничена корпусом, днищем и опорной решеткой, установленной внутри обечайки. Новые технические решения позволяют обеспечить оптимальную гидродинамику проточной части РКС [86, 87, 88].

Для повышения надежности и безопасности теплообменного аппарата [56] поворотная камера снабжена направляющей вставкой, цилиндрическая часть которой примыкает верхним торцом к торцу обечайки и ограничена снизу сопряженной плоской плитой с центральным отверстием, и по крайней мере двумя горизонтальными рядами спиральных ребер, установленных по высоте камеры соответственно в зазорах между днищем корпуса и разделительными вставками, а также между разделительной вставкой и плоской плитой направляющей вставки (рис.1.8 а, б). При этом спиральные ребра имеют противоположное направление закрутки в смежных рядах.

Разделительная вставка дополнительно снабжена цилиндрической обечайкой, сопряженной с ее плоской частью и расположенной в опускном канале между корпусом и обечайкой трубного пучка.



Pages:   || 2 | 3 | 4 |
 
Похожие работы:

«ТАВАРОВ САИДЖОН ШИРАЛИЕВИЧ ЗАЩИТА ЛИНЕЙНОГО ПЕРСОНАЛА, ОБСЛУЖИВАЮЩЕГО ЛИНИИ ЭЛЕКТРОПЕРЕДАЧИ НАПРЯЖЕНИЕМ 500 кВ В РЕСПУБЛИКЕ ТАДЖИКИСТАН Специальность 05.26.01 – «Охрана труда (электроэнергетика)» ДИССЕРТАЦИЯ на соискание учёной степени кандидата технических наук Научный руководитель –...»

«ТРУФАНОВ Виктор Васильевич МЕТОДИЧЕСКОЕ ОБЕСПЕЧЕНИЕ ПЕРСПЕКТИВНОГО РАЗВИТИЯ ЭЛЕКТРОЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ СИСТЕМ РОССИИ В СОВРЕМЕННЫХ УСЛОВИЯХ Специальность 05.14.02 Электрические станции и электроэнергетические системы Диссертация на соискание ученой степени доктора технических наук Научный консультант: Воропай Николай Иванович,...»

«БЕРБЕРОВА МАРИЯ АЛЕКСАНДРОВНА ОЦЕНКА ПОКАЗАТЕЛЕЙ РИСКА ДЛЯ ВТОРЫХ ОЧЕРЕДЕЙ СМОЛЕНСКОЙ И КУРСКОЙ АЭС Специальность 05.14.03 Ядерные энергетические установки, включая проектирование, эксплуатацию и вывод из эксплуатации ДИССЕРТАЦИЯ на соискание учёной степени кандидата технических наук Научный руководитель: доктор физико-математических наук, профессор Р.Т. Исламов Москва 2015 Содержание Введение...»

«ЧУВАРАЯН Александра Асватуровна ЭНЕРГЕТИЧЕСКИЙ ФАКТОР В ПОЛИТИКЕ РОССИИ НА БЛИЖНЕМ И СРЕДНЕМ ВОСТОКЕ Специальность 23.00.04 политические проблемы международных отношений, глобального и регионального развития Диссертация на соискание ученой степени кандидата политических наук Научный руководитель Почётный работник науки и техники РФ, Доктор военных наук, профессор Анненков В.И. Научный...»

«Нехамин Сергей Маркович СОЗДАНИЕ И ВНЕДРЕНИЕ ЭНЕРГОЭФФЕКТИВНЫХ ДУГОВЫХ И ШЛАКОВЫХ ЭЛЕКТРОПЕЧНЫХ КОМПЛЕКСОВ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ ПОСТОЯННОГО ТОКА И ТОКА ПОНИЖЕННОЙ ЧАСТОТЫ Специальность 05.09.10 Электротехнология Диссертация на соискание ученой степени доктора технических наук Научный консультант: заслуженный деятель науки РФ, доктор технических наук, профессор Кувалдин Александр Борисович Москва 201...»

«Летягина Елена Николаевна КОНЦЕПЦИЯ И МЕТОДОЛОГИЯ УПРАВЛЕНИЯ ТЕРРИТОРИАЛЬНОЙ ЭЛЕКТРОЭНЕРГЕТИКОЙ Специальность 08.00.05 – Экономика и управление народным хозяйством (экономика, организация и управление предприятиями, отраслями, комплексами, промышленность) Диссертация на...»

«ТАВАРОВ САИДЖОН ШИРАЛИЕВИЧ ЗАЩИТА ЛИНЕЙНОГО ПЕРСОНАЛА, ОБСЛУЖИВАЮЩЕГО ЛИНИИ ЭЛЕКТРОПЕРЕДАЧИ НАПРЯЖЕНИЕМ 500 кВ В РЕСПУБЛИКЕ ТАДЖИКИСТАН Специальность 05.26.01 – «Охрана труда (электроэнергетика)» ДИССЕРТАЦИЯ на соискание учёной степени кандидата технических наук Научный руководитель –...»

«БОГАТЫРЕВА Елена Владимировна РАЗВИТИЕ ТЕОРИИ И ПРАКТИКИ ЭФФЕКТИВНОГО ПРИМЕНЕНИЯ МЕХАНОАКТИВАЦИИ В ТЕХНОЛОГИИ ГИДРОМЕТАЛЛУРГИЧЕСКОГО ВСКРЫТИЯ КИСЛОРОДСОДЕРЖАЩЕГО РЕДКОМЕТАЛЛЬНОГО СЫРЬЯ Специальность 05.16.02 – «Металлургия черных, цветных и редких металлов» Диссертация на соискание ученой степени доктора...»

«Валеев Рустам Галимянович ПОВЫШЕНИЕ УРОВНЯ ЭЛЕКТРОБЕЗОПАСНОСТИ В ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ СЕТЯХ НАПРЯЖЕНИЕМ ДО 1000 В ПРИ ОДНОФАЗНЫХ КОРОТКИХ ЗАМЫКАНИЯХ Специальность 05.26.01 «Охрана труда (электроэнергетика)» Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель доктор...»

«ТАВАРОВ САИДЖОН ШИРАЛИЕВИЧ ЗАЩИТА ЛИНЕЙНОГО ПЕРСОНАЛА, ОБСЛУЖИВАЮЩЕГО ЛИНИИ ЭЛЕКТРОПЕРЕДАЧИ НАПРЯЖЕНИЕМ 500 кВ В РЕСПУБЛИКЕ ТАДЖИКИСТАН Специальность 05.26.01 – «Охрана труда (электроэнергетика)» ДИССЕРТАЦИЯ на соискание учёной степени кандидата технических наук Научный руководитель –...»

«Варков Артем Александрович РАЗРАБОТКА И ИССЛЕДОВАНИЕ СИСТЕМЫ УПРАВЛЕНИЯ МАНИПУЛЯЦИОННЫМ ПРОМЫШЛЕННЫМ РОБОТОМ НА БАЗЕ КОНТРОЛЛЕРА ДВИЖЕНИЯ Специальность 05.09.03 – «Электротехнические комплексы и системы» ДИССЕРТАЦИЯ на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель: доктор...»

«Двоенко Олег Викторович НАСОСНО-РУКАВНЫЕ СИСТЕМЫ ПОЖАРНЫХ АВТОМОБИЛЕЙ, ОБЕСПЕЧИВАЮЩИЕ ТУШЕНИЕ ПОЖАРОВ И АВАРИЙНОЕ ВОДОСНАБЖЕНИЕ НА ОБЪЕКТАХ ЭНЕРГЕТИКИ В УСЛОВИЯХ НИЗКИХ ТЕМПЕРАТУР Специальность: 05.26.03 – Пожарная и промышленная безопасность (технические науки, отрасль энергетика) ДИССЕРТАЦИЯ на...»

«Соловьев Юрий Владимирович КОНТРОЛЬ ТЕХНИЧЕСКОГО СОСТОЯНИЯ ЗАЩИЩЕННЫХ ПРОВОДОВ ЛИНИЙ ЭЛЕКТРОПЕРЕДАЧИ В УСЛОВИЯХ КОМПЛЕКСНОГО ВОЗДЕЙСТВИЯ ЭКСПЛУАТАЦИОННЫХ ФАКТОРОВ Специальность: 05.11.13 – Приборы и методы контроля природной среды, веществ, материалов и...»

«Марьяндышев Павел Андреевич СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ ТЕХНОЛОГИИ ЭНЕРГЕТИЧЕСКОГО ИСПОЛЬЗОВАНИЯ ДРЕВЕСНОГО БИОТОПЛИВА Специальность 05.14.04 «Промышленная теплоэнергетика» Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель: д.т.н, профессор...»

«04.2.01 0 6 0 3 1 4 БОЛДЫРЕВ ИЛЬЯ АНАТОЛЬЕВИЧ РАЗРАБОТКА И ИССЛЕДОВАНИЕ ИНФОРМАЦИОННОИЗМЕРИТЕЛЬНОЙ СИСТЕМЫ ДЛЯ УПРАВЛЕНИЯ ПРОЦЕССОМ АБСОРБЦИИ 05.11.16 Информационно-измерительные и управляющие системы (по отраслям) Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель: доктор технических наук, профессор Желбаков И. Н. Москва, 2010 СОДЕРЖАНИЕ Введение 1. Анализ...»

«Соломахо Ксения Львовна ПРИМЕНЕНИЕ МЕТОДА ГЛАВНЫХ КОМПОНЕНТ ДЛЯ ПРОГНОЗИРОВАНИЯ ОБЪЕМОВ ЭЛЕКТРОПОТРЕБЛЕНИЯ ЭНЕРГОСБЫТОВОГО ПРЕДПРИЯТИЯ Специальность 05.09.03 – “Электротехнические комплексы и системы” Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель – доктор...»









 
2016 www.konf.x-pdf.ru - «Бесплатная электронная библиотека - Авторефераты, диссертации, конференции»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.