WWW.KONF.X-PDF.RU
БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА - Авторефераты, диссертации, конференции
 

Pages:   || 2 | 3 | 4 |

«ОБЕСПЕЧЕНИЕ БЕЗОПАСНОСТИ СЕТЕЙ ГАЗОРАСПРЕДЕЛЕНИЯ ПУТЕМ УСОВЕРШЕНСТВОВАНИЯ МЕТОДОВ ПРОГНОЗИРОВАНИЯ РЕСУРСА ЗАПОРНОЙ АРМАТУРЫ ...»

-- [ Страница 1 ] --

Государственное унитарное предприятие

«Институт проблем транспорта энергоресурсов»

(ГУП «ИПТЭР»)

УДК 620.1

На правах рукописи

Кузнецов Андрей Вадимович

ОБЕСПЕЧЕНИЕ БЕЗОПАСНОСТИ СЕТЕЙ ГАЗОРАСПРЕДЕЛЕНИЯ

ПУТЕМ УСОВЕРШЕНСТВОВАНИЯ МЕТОДОВ ПРОГНОЗИРОВАНИЯ

РЕСУРСА ЗАПОРНОЙ АРМАТУРЫ

Специальность 05.26.03 Пожарная и промышленная безопасность



(нефтегазовый комплекс)

ДИССЕРТАЦИЯ

на соискание ученой степени кандидата технических наук

Научный руководитель – доктор технических наук, профессор Шурайц Александр Лазаревич Уфа – 201

ОГЛАВЛЕНИЕ

Введение…………………………………………………….……..

ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ ОСНОВЫ ОЦЕНКИ

1.

ПРОГНОЗИРУЕМОГО РЕСУРСА (ДОЛГОВЕЧНОСТИ)

СТАЛЬНОЙ ЗАПОРНОЙ АРМАТУРЫ…………………….

Качественные критерии безопасности трубопроводной 1.1.

арматуры……………………………………………….………… Особенности технологической наследственности при 1.2.

производстве современных конструкций шаровых кранов…… Оценка статической прочности корпусов шаровых 1.3.

кранов……………………………………………………………...

Инженерные расчеты………………………………………..…....

1.3.1.

Расчет методом конечных элементов…………………………....

1.3.2.

Модели оценки долговечности изделий

1.4.

Выводы по главе 1…………………………………………..…...

ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ МЕТОДЫ ИССЛЕДОВАНИЙ...

2.

Комплекс экспериментальных методов изучения 2.1.

технологической наследственности……

Цифровая двухэкспозиционная голографическая 2.2.

интерферометрия……………………………………………….....

Метод магнитной памяти металла……………………………….

2.3.

Стандартные и нестандартные разрушающие испытания……...

2.4.

Метод индентирования и металлографический анализ………...

2.5.

–  –  –

ВВЕДЕНИЕ

Актуальность работы Развитие газоснабжения является одним из важных направлений топливноэнергетического комплекса РФ. Непрерывный рост объемов строительства газовых сетей требует масштабного использования технических устройств и изделий (труб, арматуры и др.), безопасность которых является гарантией безаварийной работы.

Управление газовыми потоками в трубопроводах осуществляет запорная арматура (ЗА), предназначенная для локализации и ликвидации аварий и обеспечения ремонтных и аварийно-восстановительных работ. Возникновение аварийных ситуаций на ЗА непосредственно сказывается на безопасности близлежащих участков газораспределительной сети, в связи с этим нормативнотехническая документация содержит требование об устранении или уменьшении опасности на всех этапах жизненного цикла ЗА в той степени, в которой это реально осуществимо на практике.

Традиционно ЗА производилась в конструктивном исполнении задвижек и вентилей, однако практика выявила их эксплуатационные недостатки, что стимулировало разработку конструкций нового типа корпуса (с переходами диаметра) и запорного устройства – газового шарового крана (КШГ).

Современная конструкция КШГ устраняет большинство существенных недостатков ЗА, однако за счет потери ремонтопригодности. Это обстоятельство увеличивает степень ответственности производителя за надежность (долговечность) ЗА на стадии производства и, особенно, за прогнозируемый ресурс изделия, который является ориентиром для эксплуатирующих организаций с точки зрения обеспечения безопасности.

При производстве корпусов КШГ используется сочетание двух основных технологических операций: создание перехода диаметров на торцах цилиндрической заготовки путем механического обжима и пробой отверстия под вывод штока в центре цилиндрической оболочки корпуса. При этом возрастает проявление технологической наследственности для конструкций. В аспекте прогнозируемого ресурса возникает необходимость изучения влияния указанных технологических операций на перераспределение напряженно-деформируемого состояния (НДС) и механических свойств металла. В вариации прочностных параметров готовых изделий необходимо изучить вероятностный характер технологической наследственности. Разработка метода оценки индивидуального ресурса для корпусов КШГ на этапе производства является важным элементом формирования партии изделий с минимальным разбросом срока службы. Это позволяет перейти к дифференцированному подходу в поставках ЗА, обеспечивающему равносильную промышленную безопасность ЗА при схожих условиях эксплуатации.





Изложенные выше задачи исследований влияния технологической наследственности на безопасность ЗА газораспределительных сетей являются актуальными для широкомасштабного внедрения КШГ с новыми конструкциями корпусов.

Цель работы – обеспечение безопасности сетей газораспределения путем усовершенствования методов прогнозирования ресурса неремонтопригодных элементов стальной запорной арматуры (на примере КШГ) и разработки способа его оценки на стадии производства.

Для решения поставленной цели были сформулированы следующие основные задачи:

- выполнить ранжирование технологических операций производства по степени влияния на прочность современных конструкций стальной ЗА;

- провести экспериментальное изучение закономерностей раздельного и совокупного влияния основных технологических операций на НДС и механические свойства металла в современной конструкции корпусов запорной арматуры газораспределительных сетей;

- получить экспериментальные оценки интервала рассеяния НДС корпусов ЗА, являющихся составной частью исходных данных при прогнозировании ресурса;

- разработать способ прогнозирования индивидуального ресурса корпусов КШГ на стадии производства.

Методы решения поставленных задач В работе использован комплекс экспериментальных методов измерения НДС и механических свойств металла: цифровая двухэкспозиционная голографическая интерферометрия (ГИ), метод магнитной памяти металла (МПМ), механические стандартные и нестандартные разрушающие испытания, метод индентирования, металлографические исследования. В расчетах НДС использованы инженерные формулы и метод конечных элементов (МКЭ). При обработке данных и интерпретации эксперимента привлекались методы математической статистики и теории упругости.

Основой для решения вышеуказанных задач явились исследования проблем безопасности объектов нефтегазового комплекса, отраженные в работах ведущих ученых: Х.А. Азметова, Р.М. Аскарова, В.А. Винокурова, А.Г. Гареева, А.Г. Гумерова, К.М. Гумерова, В.В. Ерофеева, Р.С. Зайнуллина, Н.Л. Зайцева, А.Г. Игнатьева, П.В. Климова, И.Р. Кузеева, В.Ф. Мартынюка, Н.А. Махутова, В.И. Михайлова, Е.М. Морозова, Ф.М. Мустафина, Ю.И. Пашкова, О.И. Стеклова, М.В. Шахматова, А.Л. Шурайца, К.М. Ямалеева и других, а также теоретические основы исследования прочности инженерных сооружений и конструкций, в том числе корпусных тонкостенных оболочек, рассмотренные в работах А.С. Авдонина, В.А. Бабешко, Н.И. Безухова, И.А. Биргера, Г.Л. Вихмана, В.А. Голенкова, Д.Ф. Гуревича, В.И. Феодосьева и других.

Научная новизна результатов работы

1. Доказано, что влияние переходов диаметра корпуса КШГ, созданных холодной пластической деформацией при усилиях обжима в диапазоне P от 3 до 420 кН, на радиальные перемещения поверхности цилиндрической части корпуса под действием внутреннего давления эквивалентно модели закрепления торцов упругого цилиндра жесткими диафрагмами и упрочняет конструкцию при росте усилия обжима.

2. Установлены закономерности изменения условного предела текучести (0,2), временного сопротивления (в) и запаса пластичности (0,2/в) металла после операции пробоя отверстия от расстояния до края прошивки.

3. Выявлено, что технологическая наследственность, характеризующая совокупное влияние механического обжима, пробоя отверстия и сварки, приводит как к разгрузке, так и напряженности зоны горловины в конструкции КШГ, при этом значения эффективного коэффициента концентрации эфф изменяются в диапазоне от 0,7 до 1,2.

4. Разработан критерий конструкционной прочности, учитывающий влияние технологической наследственности, относительный коэффициент предельного состояния металла корпуса КШГ К0 = факт/исх (где факт – напряжение при разрушении корпуса готового изделия; исх – напряжение при разрушении базового образца, воспроизводящего основную форму корпуса), и установлена корреляционная связь между К0 и величиной максимального градиента собственного магнитного поля рассеяния.

На защиту выносятся:

1. Закономерности влияния технологической операции механического обжима при создании переходов диаметра на напряженно-деформированное состояние заготовок корпусов КШГ;

2. Зависимости изменения механических свойств металла после технологической операции пробоя отверстия от расстояния до края прошивки в цилиндрической части заготовки корпуса КШГ;

3. Диапазон изменения эффективного коэффициента концентрации напряжений и механических свойств металла в корпусах КШГ под влиянием технологической наследственности;

4. Критерий конструкционной прочности и способ прогнозирования индивидуального ресурса (долговечности) корпуса КШГ на этапе изготовления.

Практическая ценность и реализация результатов работы Установленные закономерности и способ прогнозирования ресурса применимы на всех стадиях жизненного цикла корпусов запорной арматуры (при проектировании, изготовлении, монтаже, эксплуатации) для решения задач прогнозирования их ресурса (долговечности).

Полученные экспериментально закономерности влияния технологических операций механического обжима и пробоя отверстия рекомендуется использовать для расчетной оценки НДС и механических свойств корпусов запорной арматуры с плавными сопряжениями оболочек.

Установленные закономерности проявления технологической наследственности и способ прогнозирования ресурса корпуса цельносварного шарового крана позволяют перейти к индивидуальной оценке безопасности готовых изделий на этапе производства. Полученные результаты исследований использованы при разработке стандарта организации СТО 59349790.01.2013 «Оценка относительного индивидуального ресурса корпусов цельносварных шаровых кранов систем газораспределения на этапе производства» (Приложение).

Личный вклад автора Автор внес основной вклад при постановке задач исследования, лично выполнил основной объем измерений с использованием пяти экспериментальных методов, их математическую обработку и интерпретацию результатов, а также провел определяющий объем расчетов.

Апробация результатов работы Основные результаты работы доложены и обсуждены на V Международной научно-практической конференции «Промышленная безопасность на взрыво- и пожароопасных и химически опасных производственных объектах. Надзор, диагностика и экспертиза» (г. Уфа, 2011 г.); II Международной научнопрактической конференции «Наука и просвещение» (г. Киев, 2011 г.);

ХIX Международной научно-практической конференции «Проблемы и методы обеспечения надежности и безопасности систем транспорта нефти, нефтепродуктов и газа» (г. Уфа, 2011 г.); VII Международной научно-технической конференции «Диагностика оборудования и конструкций с использованием магнитной памяти металла» (г. Москва, 2013 г.); Всероссийской научной конференции с международным участием «Проблемы критических ситуаций в точной механике и управлении» (г. Саратов, 2013 г.).

Публикации. Основные результаты диссертационной работы опубликованы в 10 научных трудах, в том числе в 5 рецензируемых научных журналах, рекомендованных ВАК Министерства образования и науки РФ, получен 1 патент.

Автор выражает искреннюю благодарность научному руководителю д.т.н., профессору Шурайцу А.Л. и сотрудникам АДК ОАО «Гипрониигаз», ГУП «ИПТЭР» за помощь и советы при выполнении и оформлении диссертационной работы. За неоценимую помощь в эксперименте автор выражает благодарность д.т.н. Рябухо В.П. (НИСГУ им. Чернышевского), д.т.н. Матюнину В.М. (НИУ МЭИ), д.т.н. Дубову А.А. (ООО «Энергодиагностика), к.т.н.

Гончаровой Г.А., к.т.н. Зубаилову Г.И., Гигани Н.Е.

10

1. ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ ОСНОВЫ ОЦЕНКИ

ПРОГНОЗИРУЕМОГО РЕСУРСА (ДОЛГОВЕЧНОСТИ)

СТАЛЬНОЙ ЗАПОРНОЙ АРМАТУРЫ

1.1. Качественные критерии безопасности трубопроводной арматуры Различные аспекты промышленной безопасности трубопроводной арматуры обобщены в работах В.А. Ананьевского, В.Т. Доможирова, С.В. Луговского, В.В. Макарова, И.Т. Тер-Матеосянца, О.А. Токмакова, Н.П. Тютюнника и др. [3, 4, 56, 117].

В работе [3], в частности, приводятся общие критерии промышленной безопасности применительно к конструкциям запорной арматуры газораспределительных сетей:

- вероятность безопасной работы, определяемая в соответствии с руководящими документами [102, 103];

- конструктивная прочность, которая характеризуется распределением напряженно-деформированного состояния конструкции, определяемого расчетами с помощью программных комплексов и методами неразрушающего контроля (НК);

- расчетный остаточный ресурс, являющийся критерием технического состояния по признаку долговечности;

- герметичность затвора, оцениваемая методами НК.

Последний критерий касается безопасности работы ЗА по назначению и относительно легко определяется экспериментально при подготовке производства новых изделий или испытаниях выборки из крупной заводской партии. Для этого используют количество наработок на отказ (до разгерметизации или выхода затвора из строя).

Гораздо сложнее оценить конструктивную прочность корпусных изделий, хотя ее значение велико, поскольку в случае разрушения корпуса риски увеличиваются и помимо неконтролируемого выброса взрывоопасной среды ЗА теряет функциональное назначение.

Существует достаточно много количественных критериев, характеризующих прочность изделий при воздействии различных факторов. Так, в настоящей работе для сравнения теоретических и экспериментальных НДС конструкции на разных стадиях производства использованы критерий Мизеса, условный предел текучести (0,2), временное сопротивление (в) и запас пластичности (0,2/в). Различные критерии прочности отражают особенности поведения конструкции под воздействием различных факторов. Например, широко используются критерии малоцикловой и многоцикловой усталости металла, отражающие периодичность воздействий на конструкцию.

Аналогичные сложности возникают при прогнозе ресурса (долговечности) конструкции. Модели долговечности по сути основаны на используемых критериях прочности. В частности, модель постепенного накопления повреждений использует значения эквивалентных напряжений, достигающих предела текучести или величины временного сопротивления. Модель определения долговечности по пластичности отражает изменения механических свойств металла – отношения предела текучести к временному сопротивлению.

Таким образом, корректное решение задачи сравнения корпусной прочности ЗА или определения ее долговечности требует однозначного решения вопросов о физическом характере воздействующих факторов, диапазоне их изменения, периодичности воздействия и относительном вкладе в суммарное воздействие.

Ниже приведены сведения по возможным условиям эксплуатации КШГ [68], из которых следуют представления о наиболее значимых эксплуатационных факторах.

Условия эксплуатации КШГ – это комплекс технологических, климатических и гидрогеологических факторов, влияющих на надежную и безопасную работу изделий.

Под технологическими факторами понимают характеристики рабочей среды:

- физико-химический состав газа (природный газ в соответствии с требованиями ГОСТ 5542, сжиженные углеводородные газы в соответствии с требованиями ГОСТ 20448, ГОСТ Р 52087 и ГОСТ 27578) [29 – 32];

- рабочее давление (максимальное для природного газа до 1,2 МПа, максимальное для сжиженных углеводородных газов до 1,6 МПа).

Климатические факторы:

- температура окружающей среды;

- осадки (дождь, снег, град, образование наледи и т.д.);

- ветровые нагрузки (статические и динамические);

- ультрафиолетовая радиация.

Гидрогеологические факторы:

- свойства грунтов (пучинистость, просадочность, элювиальность и т.д.);

- наличие грунтовых вод;

- сейсмика.

Установка запорной арматуры может быть предусмотрена как в надземном, так и в подземном исполнении. Рассмотрим возможные варианты условий эксплуатации КШГ в сетях газораспределения.

Надземное исполнение:

- для эксплуатации на открытом воздухе:

линейная часть надземных газопроводов (вне поселений, на территории поселений);

газопровод-ввод (вблизи с фасадом здания);

- для эксплуатации в закрытых объемах с естественной вентиляцией без искусственно регулируемых климатических условий:

оборудование шкафных газорегуляторных пунктов (ШРП) (неотапливаемые);

для эксплуатации в помещениях (объемах) с искусственно регулируемыми климатическими условиями:

внутренние газопроводы производственных, общественных и жилых зданий (перед газоиспользующим оборудованием);

13 технологические газопроводы газорегуляторных пунктов.

Подземное исполнение:

- для эксплуатации в помещениях (объемах) с повышенной влажностью:

линейная часть подземных газопроводов (в колодцах);

линейная часть подземных газопроводов (в грунте, с выводом управления под ковер).

Итак, эксплуатация КШГ осуществляется в вариантах надземной и подземной установки под влиянием окружающей среды, при этом возможно воздействие высокой коррозионной агрессивности, механических и вибрационных нагрузок и т.п. Большое разнообразие сочетаний факторов затрудняет выделение ведущего параметра.

По этой причине в настоящее время все заключения о прочности либо величине прогнозируемого ресурса (долговечности) конструкций носят оценочный характер за исключением случаев, когда один из эксплуатационных факторов является доминирующим.

1.2. Особенности технологической наследственности при производстве современных конструкций шаровых кранов Газовый шаровой кран представляет собой корпус с двухсторонними переходами с большего диаметра на меньший (рисунок 1.1). Внутри корпуса расположен запорный орган шаровой формы, который зафиксирован уплотнительной системой и соединен со штоком управления через горловину крана. В корпус заведены и приварены патрубки проходного диаметра трубопровода и штуцер горловины для управления запорным органом.

Корпус, патрубки и штуцер горловины изготавливают из стальной цельнотянутой трубы (в данном случае 09Г2С), запорный орган – из высоколегированной стали (типа СF8 AISI 304). Уплотнительная система выполняется на основе материалов «фторопласт» или «тефлон».

На рисунке 1.1 представлены общий вид (а) и сборочный чертеж (б) КШГ Ду50.

Из рисунка 1.1, б видно, что цилиндрическая часть корпуса (между переходами диаметра) имеет длину 60,0 мм. Переходы диаметра обеспечивают плавное уменьшение проходного сечения корпуса с 89,0 до 57,0 мм, что обеспечивает присоединение трубы газопровода c DN57. Диаметр отверстия под штуцер горловины составляет 28,0 мм. Толщина стенки корпуса равна 4,0 мм.

Технологические операции изготовления цельносварных шаровых кранов включают:

- создание радиусных переходов на корпусе путем его механического обжима при направлении усилия пресса вдоль продольной оси цилиндрической заготовки;

- пробой в центре цилиндрической части корпуса отверстия под горловину крана;

- монтаж шара, уплотнительной системы и патрубков внутри корпуса;

Загрузка...

- сварку горловины и патрубков с корпусом.

Основные технологические операции представлены на рисунке 1.2.

1 – механический обжим корпуса; 2 – пробой отверстия под горловину крана; 3 – сварка на горловине крана и в зоне перехода диаметров Рисунок 1.2 – Конструкция газового шарового крана с указанием основных технологических операций при изготовлении Каждая из технологических операций оказывает свое воздействие на прочность конечного изделия. Механический обжим формирует радиусные переходы путем холодной пластической деформации и сопровождается силовым воздействием на торцы цилиндрической заготовки, направленным вдоль продольной оси симметрии. Пробой отверстия вызывает дополнительную пластическую деформацию в районе горловины. Сборка деталей крана влияет на жесткость конструкции. Сварка сопровождается термическим воздействием на металл корпуса крана.

На основе анализа литературных данных рассмотрим возможные последствия перечисленных технологических операций в ракурсе влияния на прочность (безопасность) КШГ. В этом аспекте доминирующее воздействие можно прогнозировать у операции механического обжима.

Закономерности операции механического обжима изложены во многих литературных источниках, в частности [63, 72, 81, 93, 107, 110, 111, 113].

Обжимом обычно называется операция листовой формовки, [111] предназначенная для уменьшения поперечных размеров краевой части полых цилиндрических деталей. В данном случае обжим производится вертикальным воздействием на прессе за один проход. Цилиндр вводится в полость криволинейной матрицы, и поперечное сечение уменьшается в процессе обжима до требуемых размеров.

Схема формирования переходов диаметра путем обжима показана на рисунке 1.3.

1 – цилиндрическая заготовка; 2 – направление усилия пресса при холодной пластической деформации, создающей радиусные переходы;

3 – схематический вид корпуса шарового крана с переходами диаметров Рисунок 1.3 – Схема формирования переходов диаметра на корпусе шарового крана путем механического обжима Основные закономерности механического обжима изложены далее в соответствии с текстом После приложения внешнего усилия к [111].

обрабатываемой детали распределение НДС в металле становится неравномерным, что вызвано несовершенством формы матриц, контактным трением и неоднородностью заготовки. Ведущую роль играет контактное трение, которое затрудняет скольжение деформируемой детали. Действие его распространяется неоднородно по объему, что и приводит к неравномерности деформации.

С увеличением степени деформации на краях цилиндрической заготовки происходит увеличение плотности дислокаций, затрудняется их перемещение, что при возрастании прочности одновременно приводит к снижению пластичности [64]. Такое явление в инженерной практике известно как наклеп металла. При этом в соответствии со схемой деформации при холодной обработке изменяется и форма зерен: в направлении деформации растяжения они вытягиваются, а в направлении деформации сжатия – сжимаются [50]. Указанные особенности внутреннего строения способствуют образованию или усилению анизотропии механических свойств металла.

Одновременно с этим в конструкции могут возникать взаимно уравновешенные остаточные технологические напряжения, которые сложно прогнозировать теоретически, в том числе возможно возникновение остаточных растягивающих напряжений, что снижает прочность и безопасность конструкции [111].

Характерным дефектом, проявляющимся при операции обжима, является образование складок [111], что объясняется одновременным воздействием сжимающих напряжений в деформируемой и в недеформируемой частях цилиндра.

Современное состояние теории обработки металлов давлением позволяет произвести лишь приблизительный расчет технологических параметров таких сложных операций, как механический обжим [123 – 125, 127]. Моделирование подобных процессов встречает массу сложностей. В зонах перехода от упругой к пластической области жесткости элементов конструкции могут различаться между собой на порядок за счет выдавливания материала с образованием новой поверхности, что затрудняет использование метода конечных элементов. Для преодоления этих трудностей были разработаны модели жесткопластического тела с целью расчета процессов прокатки, ковки и объемной штамповки [89].

Существенным недостатком применения подобных моделей считается невозможность определения жесткопластических границ и удовлетворительного решения больших систем нелинейных уравнений. В связи с этим указанный подход ограничен на практике и требует привлечения дополнительных экспериментальных данных, хотя и приводит иногда к оригинальным и эффективным решениям.

Таким образом, в настоящее время при очевидной практической значимости операции механического обжима для прочности (безопасности) конструкций ее последствия не поддаются корректному расчету, а имеющиеся экспериментальные данные по этой проблеме являются отрывочными.

Одной из основных задач настоящей работы является изучение закономерностей влияния механического обжима на прочность на примере технологической операции создания радиусных переходов в корпусе КШГ.

Операция пробоя отверстия в цилиндрической заготовке в теории обработки металлов давлением часто называется прошивкой [9, 80, 90]. В данном случае этот процесс характеризуется тремя стадиями: упругой деформацией, пластической деформацией и разрушением. Влияние операции ограничено зоной вокруг отверстия и приводит к изменению механических свойств металла. Пробой отверстия снижает пластичность металла и может приводить к образованию микротрещин.

Влияние отверстия на НДС металла является частью классической задачи расчета концентраций напряжений для пластин и оболочек [115]. Кратко рассмотрим имеющиеся подходы к ее решению.

На рисунке 1.4 показаны эпюры нормальных напряжений равномерно растянутой пластины (а) и пластины с концентратором в виде отверстия (б).

–  –  –

Очевидно, что по мере приближения к кромке отверстия напряжения возрастают. Эта закономерность считается хорошо изученной, подробно изложена в [2, 7, 88] и широко используется в практическом конструировании.

Расчет снижения прочности обечаек за счет отверстий регламентирован требованиями ГОСТ Р 52857.3 и ГОСТ Р 52857.9 [21, 22], на которые опираются при конструировании и оценке прогнозируемого ресурса (долговечности) корпуса. Диаметр отверстия, не требующего укрепления, определяют по формуле [21]:

d 0 0,4 Dh, (1.1) где D – внутренний диаметр обечайки; h – толщина стенки.

При больших диаметрах отверстий они требуют дополнительных укреплений. Ширина зоны укрепления отверстия в корпусе шарового крана оценивается по формуле [21]:

L0 Dh =18 мм. (1.2) Применение формулы (1.2) в нашем случае ( D = 81 мм, h = 4 мм) требует укрепления отверстия в кольце шириной 18 мм, что в рассматриваемой нами конструкции не выполнено.

При этом максимальное напряжение от внутреннего давления в месте пересечения штуцера с обечайкой рассчитывается по формуле [22]:

max [ pD / 2h][(2 2(d ф / D) d ф / D ) 1,25(d ф / D) r / h ] /[1 d ф / D ], (1.3) где d ф – диаметр отверстия; r – срединный радиус корпуса; и составляет в нашем случае 105,0 МПа.

В работах [99, 109] проведено обобщение формул нормативно-технической документации для теоретической оценки напряжений в конструкции шаровых кранов. Авторы работ [99, 109] рекомендуют использовать коэффициент концентрации напряжений в зоне отверстия, рассчитанный по формуле:

Ктеор = 1 /, где 2 /[( d / Dс h ) 1,75], (1.4) где – коэффициент снижения прочности за счет отверстия в корпусе; D с – средний диаметр корпуса.

Приведенная выше оценка является наиболее распространенной. Однако следует обратить внимание, что рассматриваемый технологический цикл отличается наличием отверстия в цилиндре, который ранее подвергался операции обжима (предварительной пластической деформацией). Эта особенность (наличие предварительного механического обжима вдоль продольной оси цилиндра) оставляет открытым вопрос о корректности расчета по известным выражениям.

Конкретные экспериментальные данные о механических свойствах металла для случая отверстия в цилиндре после обжима в настоящий момент отсутствуют.

Таким образом, после операции пробоя в цилиндре с переходами диаметров можно прогнозировать изменения величин напряжений и механических свойств металла в зоне отверстия, но степень корректности этих прогнозов неизвестна.

В связи со сказанным одной из задач работы является получение экспериментальных данных об изменении механических свойств металла, прежде всего пластичности, в зоне отверстия.

Операция сварки, по мнению многих инженеров, является запланированным дефектом конструкции. Основные закономерности последствий сварки, как и самого процесса, достаточно хорошо изучены и обобщены в ряде классических монографий [10, 86, 91, 92, 95, 112]. Оригинальные работы в этой области обычно связаны с появлением новых технологических особенностей либо новых материалов. Считается, что особенности изменения свойств стальных конструкций после сварки обусловлены возникновением внутренних (остаточных) напряжений и локальных ослаблений металла в зоне термического влияния сварного соединения (зоне рекристаллизации).

В связи с имеющейся подробной проработкой вопросов сварки, по-видимому, не имеет смысла проводить какие-либо экспериментальные уточнения влияния сварки для конкретного объекта КШГ, тем более что сварные швы подвергаются «жесткому» заводскому контролю. В дальнейшем в работе считалось, что сварные швы выполнены в соответствии с технологическим регламентом, а их опасность для конструкции хорошо прогнозируется. Важно лишь учитывать, что в районе сварного шва образуется зона термического влияния (с размерами до 20 мм), изменения свойств металла в которой могут накладываться на влияние отверстия-концентратора.

Итак, краткий обзор влияния применяемых технологий изготовления на характеристики безопасности стальных цельносварных шаровых кранов показывает, что действующий комплекс механических и термических процессов может сопровождаться существенным изменением исходных прочностных характеристик металла конструкции.

В перечне технологических операций при изготовлении КШГ особое место занимает операция механического обжима цилиндрической заготовки с целью создания радиусных переходов. На основе анализа рассмотренных литературных источников, анизотропия металла и остаточные напряжения, возникающие в процессе обжима, могут существенно повлиять на прочность цилиндрической заготовки и в дальнейшем на прогнозируемый ресурс изготовленного изделия. С другой стороны, значения НДС металла после операции обжима плохо поддаются 22 стандартным схемам расчета. Экспериментальные данные о последствиях обжима при операции создания радиусных переходов на цилиндре в настоящее время отсутствуют.

В связи со сказанным, технологические операции изготовления КШГ можно ранжировать по степени важности для безопасности (прочности, долговечности) изделия на стадии изготовления:

- создание радиусных переходов на корпусе путем его механического обжима (влияние на прочность конструкции в целом);

- пробой в центре цилиндрической части корпуса отверстия под горловину крана (влияние на прочность конструкции в локальной зоне отверстия);

- сварка горловины и патрубков с корпусом (влияние на прочность конструкции в локальной зоне отверстия).

1.3. Оценка статической прочности корпусов шаровых кранов

–  –  –

Для оценки степени соответствия экспериментальных и теоретических данных необходимо использовать расчетные схемы, адекватные содержанию экспериментальной информации.

Предполагалось, что запланированные эксперименты на основе метода голографической интерферометрии (ГИ), определяющие эксперименты в данной работе, должны предоставить информацию о радиальных перемещениях поверхности корпуса под действием внутреннего давления. Физические основы и схема экспериментов подробно описаны в главе По существу, 2.

экспериментальная информация, получаемая при измерениях методом двухэкспозиционной ГИ, предоставляет собой функцию радиального перемещения поверхности Wr от координаты х вдоль продольной оси симметрии цилиндрической части крана: Wr = F(x).

С целью изучения раздельного влияния технологических операций, измерения планировалось проводить на заготовке корпуса в виде отрезка трубы с переходами диаметров, созданными при различных усилиях обжима Рj. При изучении операции обжима радиальное перемещение поверхности образца заготовки имеет вид Wr = F(x; Рj), где Рj – усилие механического обжима, использованное в j-ом эксперименте. В этом случае возможен вывод о влиянии величины усилия обжима P на изменение прочности конструкции.

При этом важным обстоятельством является то, что экспериментальные данные относятся к области упругих деформаций основного металла, т.е.

величина внутреннего давления в эксперименте не позволяет напряжению в металле конструкции приблизиться к пределу текучести.

Суть обработки экспериментальных данных в данном случае состоит в сравнении экспериментальных значений радиальных перемещений поверхности конструкции (после проведения операции обжима) под действием внутреннего давления и их «эталонных» значений, полученных путем теоретического расчета.

Именно эти различия позволят сделать выводы о влиянии операции механического обжима на прочность конструкции и ее отдельных частей.

Ниже кратко рассмотрены возможности существующих схем расчетов в рамках теории упругости для обработки экспериментальных данных ГИ.

Современные стандартные (упрощенные) требования к расчету газовой запорной арматуры на прочность изложены в ГОСТ Р 53672-2009 и ГОСТ Р 52857.1-6 [23 – 28].

В основу стандартного подхода положена безмоментная теория расчета тонкостенных оболочек, которая применима при следующих ограничениях [25, 108]:

- расчет осуществим при соотношении толщины стенки к внутреннему диаметру оболочки (h/D) 0,3 для диаметров труб D 200 мм. В нашем случае h/D 0,05 0,3 и указанное условие выполняется, т.е. оболочку можно признать тонкостенной. Из-за малой толщины стенки можно считать, что нормальные напряжения растяжения или сжатия равны по толщине оболочки, величина их в D/h раз больше изгибных, что и определяет безмоментное состояние;

- по форме сосуд должен представлять оболочку вращения. Это условие полностью соблюдается для цилиндрических заготовок корпуса с переходами диаметров. Для корпуса КШГ в сборе условие для оболочки вращения нарушается из-за штуцера горловины для присоединения управляющего штока;

- нагрузка (давление на стенки) должна быть симметричной относительно оси вращения [7], что выполняется в эксперименте за счет равномерного распределения внутреннего гидравлического давления.

Перечисленные условия полностью соблюдаются для цилиндрической части заготовок КГШ после операции обжима (в предположениях о малости краевых эффектов), и, строго говоря, не выполняются для КШГ в сборе.

В принятых ограничениях на основе формулы Лапласа [7] можно рассчитать напряжения от воздействия внутреннего давления в центре гладкой цилиндрической оболочки:

к ( pr ) /( h 0 ), (1.5) где p – внутреннее давление (3,5 МПа); r – средний радиус (42,5 мм); 0 – коэффициент прочности продольных сварных швов.

При этом в схеме плоского напряженного состояния цилиндра меридиональные напряжения равны м к /2. (1.6) Коэффициент 0 для расчетов принимается обычно равным 1, поскольку корпус крана изготавливается из цельнотянутой трубы.

Моментная теория применяется в случае проявления краевых сил и моментов [7]. Существенное проявление краевых эффектов наблюдается в следующих ситуациях:

- различия в жесткости частей оболочки;

- соединения оболочек различной формы в стыковом сечении под углом;

- изменения по меридиану какого-либо силового или физического параметра.

Оценим область распространения краевого эффекта.

Поведение максимального прогиба и изгибающего момента в зоне краевого эффекта заделки длинной цилиндрической тонкостенной оболочки, нагруженной внутренним давлением, рассмотрено, в частности, в монографии [118], которая цитируется ниже по тексту.

На рисунке 1.5 представлены эпюры нормального прогиба и изгибающего момента в зоне краевого эффекта заделки цилиндрической оболочки.

W – нормальный прогиб поверхности; Мх – продольный изгибающий момент Рисунок 1.5 – Эпюры нормального прогиба и изгибающего момента в зоне краевого эффекта заделки цилиндрической оболочки [118] Из анализа рисунка 1.5 следует, что на расстоянии х от краевого сечения практически полностью исчезает действие изгибающего момента, прогиб оболочки под действием внутреннего давления становится максимальным.

Изгибные напряжения в меридиональном направлении в точке закрепления превышают в 1,8 раза напряжения, рассчитанные по безмоментной теории.

Возможно и более интенсивное повышение напряжений, которое наблюдается в зоне сопряжения оболочек различной конфигурации [118]. Например, при сопряжении цилиндра со сферическим днищем при одинаковой толщине оболочек напряжения возрастают в 3,5 раза по отношению к мембранным.

Для снижения действия краевого эффекта в практике конструирования сосудов и аппаратов принято выполнять плавные переходы оболочек с различной конфигурацией, при этом напряжении изгиба заметно снижаются и не дают значительного отличия от результатов безмоментной теории. Подобное решение осуществлено в конструкции корпуса ГШК, отличающейся плавным переходом цилиндрической оболочки к меньшему радиусу.

По различным оценкам расстояние от края оболочки, на котором можно пренебречь краевым эффектом:

а) по З.Б. Канторовичу – 2,5 rh [71]; (1.7)

б) по В.И. Феодосьеву – 2,7 rh [118]. (1.8) Для рассматриваемой конструкции получаем х = 32,5 мм по формуле (1.7) и х = 35,2 мм по формуле (1.8). В нашем случае х = 30 мм в центре цилиндра, т.е.

влияние краевых эффектов в центральной части конструкции КШГ мало, либо отсутствует.

Еще одним немаловажным фактором применения тех или иных расчетных формул моментной теории является длина оболочки.

Обычно цилиндрическая оболочка называется длинной по критерию [1 – 43] х 3, (1.9) где (1,285х) / rh.

Для цилиндрической части рассматриваемой конструкции корпуса шарового крана х 5,9 3,0 – условие выполняется, по данному критерию рассматриваемая оболочка является длинной.

Решение разрешающего дифференциального уравнения для длинной цилиндрической оболочки, если выразить силовые факторы через прогиб срединной поверхности, примет вид [11]:

W ( x) C1 exp( x) cos(x) C 2 exp( x) sin( x) W * ( x), (1.10)

–  –  –

M x max – максимальный изгибающий момент в зоне заделки торца.

Автором произведены расчеты НДС с использованием приближенных формул моментной теории (1.13) – (1.17) для случая цилиндрической оболочки с жесткозакрепленными краями. При этом линейные размеры соответствовали размерам цилиндрической части корпуса КШГ, а внутреннее давление было принято равным 3,5 МПа, что соответствовало давлению, использованному в экспериментах. Для рассматриваемого в работе случая сопряжения оболочек было получено M x max 180,3 МПамм2, M у max 54,0 МПамм2, а х мах 86,2 МПа в месте сопряжения, соответственно у мах 37,2 МПа на расстоянии 30 мм от сопряжения (в центре цилиндрической части).

Эпюры осевых, кольцевых и эквивалентных напряжений представлены на рисунке 1.6.

Рисунок 1.6 – Эпюры осевых, кольцевых и эквивалентных напряжений в цилиндре с размерами, соответствующими корпусу КШГ Из анализа рисунка 1.

6 видно, что краевой эффект затухает (резкое снижение эквивалентных напряжений) на расстоянии 9,0 мм от места сопряжения оболочек, что характеризует доминирующее влияние моментного напряженнодеформированного состояния вблизи края цилиндра. Далее в эквивалентных напряжениях преобладает участие кольцевой составляющей и возможно корректное использование безмоментной теории расчета. Итак, на основании формул (1.13) – (1.17) можно рассчитать полное напряженно-деформированное состояние оболочки при воздействии внутреннего давления по безмоментной и моментной теориям с использованием функции нормального прогиба поверхности. Для случая корпуса КШГ Ду50 в центральной части справедлива безмоментная теория расчета, а в местах сопряжения оболочек (радиусные переходы) – моментная.

1.3.2. Расчет методом конечных элементов

Практически во всех существующих современных подходах к расчету НДС используется метод конечных элементов [116]. Основная идея МКЭ заключается в разделении рассчитываемой системы на отдельные части – конечные элементы (КЭ). Объединение КЭ между собой в узлах приводит к разрешающей системе уравнений. Наибольшее распространение получил вариант МКЭ, в котором за неизвестные принимаются перемещения узлов. Матрица коэффициентов уравнений составляется простым суммированием матриц жесткости конечных элементов. Такой подход реализуется независимо от того, из каких КЭ состоит система: стержневых, пластинчатых или объемных.

Главной особенностью МКЭ является достаточно высокая точность решений для изотропных систем. Для пластин и оболочек решение является приближенным, что не снижает практической ценности метода. Результаты расчета существенным образом зависят от числа степеней свободы в КЭ, количества элементов и точности исходных данных о свойствах материала [116].

На рисунке 1.7 приведен пример эффективной реализации расчета МКЭ, выполненного в работе [122], применительно к конструкции цельносварных шаровых кранов типа КШГ. НДС крана Ду800 рассчитано в рабочих режимах эксплуатации при внутреннем давлении 4,0 МПа. Расчет показал, что максимальные напряжения в запорном органе появляются в положении «закрыт».

Выявлена излишняя металлоемкость штуцера и корпуса крана.

–  –  –

Рисунок 1.7 – Распределение эквивалентных напряжений в кране Ду800 в режимах «открыт» (а), «закрыт» (б) [122] Использование МКЭ в настоящей работе позволяет создать базовое представление о характеристиках НДС металла в конструкции с точки зрения теории упругости.

Сопоставляя результаты проведенных экспериментов и результаты расчета можно выявить основные закономерности, вносимые технологическими операциями в изменения НДС.

Ниже приведены результаты расчета по стандартной программе ANSYS для двух моделей, соответствующих условиям эксперимента в данной работе:

1. Цилиндрическая заготовка корпуса КШГ с переходами диаметров после операции механического обжима.

2. Корпус КШГ после полного технологического цикла (изделие полной заводской готовности).

Расчетная модель с граничными условиями показана на рисунке 1.8.

а) б)

–  –  –

Расчет проводился в универсальной программной системе конечноэлементного анализа (версия ANSYS 14.0) по следующим исходным параметрам:

- модуль упругости – 2105 МПа;

- коэффициент Пуассона – 0,28;

- внутреннее давление – 3,5 МПа.

Использованы конечные элементы типа Solid92 [6], размер конечных элементов 2,0 мм. Пример сетки конечных элементов, образованной в программе для модели КШГ, показан на рисунке 1.9.

Рисунок 1.9 – Сетка конечных элементов типа Solid92 для модели корпуса крана после полного технологического цикла производства Далее по тексту приведены результаты расчета.

Для модели цилиндрической заготовки корпуса с переходами диаметров на рисунках 1.10 – 1.12 приведены результаты расчета осевых и радиальных перемещений, напряжений и эквивалентных напряжений.

–  –  –

Рисунок 1.11 – Радиальные перемещения (а), радиальные напряжения (б) цилиндрической заготовки корпуса с переходами диаметра Рисунок 1.

12 – Эквивалентные напряжения в цилиндрической заготовке корпуса с переходами диаметра На рисунках 1.13 – 1.18 представлены эпюры перемещений и напряжений цилиндрической заготовки корпуса с переходами диаметра и корпуса шарового крана.

Рисунок 1.18 – Эпюры радиальных перемещений поверхностей и распределение эквивалентных напряжений корпуса КШГ Результаты расчетов сведены в таблицы 1.

1 и 1.2.

Таблица 1.1 – Результаты расчета для заготовки корпуса крана с переходами диаметра по инженерной формуле и в программе ANSYS

–  –  –

Для первой модели (корпус крана после операции обжима) максимальное перемещение стенки в радиальном направлении по МКЭ составило 6,7 мкм (рисунок 1.16), что хорошо совпадает с результатом использования безмоментной теории для расчета в центре корпуса – 6,4 мкм. Вывод подтверждается и незначительными расхождениями значений эквивалентных напряжений ( 7 %).

Максимальные эквивалентные напряжения в заготовке корпуса крана (71,2 МПа) по МКЭ наблюдаются в местах соединения с патрубками.

Максимальное перемещение в радиальном направлении корпуса КШГ по МКЭ наблюдается в зоне горловины и в центре нижней образующей – 7,5 и 6,9 мкм соответственно. Максимальные эквивалентные напряжения проявляются в тех же точках – 47,6 и 30,4 МПа.

1.4. Модели оценки долговечности изделий

Вопросы прогнозирования ресурса (долговечности) на стадии проектирования во взаимосвязи с надежностью, безопасностью и механикой разрушения конструкций изложены в классической монографии В.В. Болотина [13]. Подчеркивается, что значительное место в них занимает безопасность объектов при условиях нормальной эксплуатации. Во всех случаях, когда возникновение опасности для жизни и здоровья людей и окружающей среды может быть вызвано потерей работоспособности объекта, вероятность аварийных отказов должна быть сведена до возможного минимума [23].

Как уже говорилось, это замечание в полной мере может быть отнесено к запорной арматуре газораспределительных сетей. На стадии проектирования должны быть разработаны технические решения, обеспечивающие разумную, но максимально возможную долговечность металлических корпусов запорной арматуры, что больше связано с безопасностью сетей, чем с экономическими соображениями. Качественная оценка рисков аварийного отказа запорной арматуры намного превышает в среднем последствия аварии на газопроводе, прежде всего за счет разгерметизации корпуса, которая может вызвать взрыв и пожар, особенно опасные, если газовый кран расположен в газорегуляторном пункте.

В [13, 105] указывается на особенность долговечности как величины, имеющей существенно вероятностный характер. Под влиянием различных эксплуатационных факторов долговечность приобретает неустранимый разброс, определяющий вероятностный характер прогноза долговечности. Отсюда, по мнению автора, следует, что при корректном прогнозе долговечности в идеальном случае в паспорте изделия должны указываться (кроме среднего срока службы) доверительный интервал и пределы влияющих факторов (либо их соотношения), для которых проведена оценка.

Заметим, что технологическая наследственность, проявляемая в разбросе прочностных параметров металлической конструкции, также подвержена статистическим колебаниям, которые в общем случае необходимо учитывать при оценках долговечности. Различные подходы к решению фрагментов этой задачи рассмотрены по отношению к влиянию технологических дефектов (овальность, угловатость, подрез и т.п.), на работоспособность сварных сосудов [65, 66] и оболочек [67]. Разработка теоретических положений для учета технологической наследственности в сварных соединениях проведена в работе [75], влияние скрытых дефектов, образовавшихся на стадии производства, рассмотрено в работе [15].

Для оценки последствий в расхождении теоретических и экспериментальных эквивалентных напряжений необходимо подобрать оптимальный подход к оценке детерминированного и вероятностного влияния технологии изготовления на долговечность корпусов КШГ.

В настоящее время существует большое количество моделей для определения долговечности металлических конструкций. Разнообразие подходов к оценке долговечности вызвано широкой номенклатурой конструктивных решений и эксплуатационных факторов, воздействующих на объект. Анализ достоинств и преимуществ различных моделей выходит далеко за рамки настоящей работы. Тем более, что, по мнению В.И. Феодосьева, «определить долговечность в пределах обычной технической погрешности ± 10 %, конечно, невозможно. Речь идет лишь о порядковой оценке» [118].



Pages:   || 2 | 3 | 4 |
Похожие работы:

«Кудратов Комрон Абдунабиевич ВЛИЯНИЕ АФГАНСКОГО КОНФЛИКТА НА НАЦИОНАЛЬНУЮ БЕЗОПАСНОСТЬ РЕСПУБЛИКИ ТАДЖИКИСТАН (1991-2014 гг.) Специальность 07.00.03 – Всеобщая история Диссертация на соискание ученой степени кандидата исторических наук Научный руководитель: доктор исторических наук, профессор Искандаров К. Душанбе – 20 2    ОГЛАВЛЕНИЕ Введение..3ГЛАВА 1. НАУЧНО-ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ АСПЕКТЫ...»

«Гуськов Сергей Александрович ПОВЫШЕНИЕ БЕЗОПАСНОСТИ ФУНКЦИОНИРОВАНИЯ ДЛИННОМЕРНЫХ ТРУБ В БУНТАХ НА НЕФТЯНЫХ И ГАЗОВЫХ СКВАЖИНАХ Специальность 05.26.03 – Пожарная и промышленная безопасность (нефтегазовый комплекс) ДИССЕРТАЦИЯ на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель – доктор технических наук, профессор Ямалетдинова Клара Шаиховна Уфа...»

«Музалевская Екатерина Николаевна ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ОБОСНОВАНИЕ ПРИМЕНЕНИЯ МАСЛА СЕМЯН АМАРАНТА ДЛЯ КОРРЕКЦИИ ОСЛОЖНЕНИЙ, ВЫЗЫВАЕМЫХ ИЗОНИАЗИДОМ 14.03.06 Фармакология, клиническая фармакология ДИССЕРТАЦИЯ на соискание ученой степени кандидата фармацевтических наук Научный руководитель: д.м.н., профессор Николаевский Владимир...»

«Савина Анна Вячеславовна АНАЛИЗ РИСКА АВАРИЙ ПРИ ОБОСНОВАНИИ БЕЗОПАСНЫХ РАССТОЯНИЙ ОТ МАГИСТРАЛЬНЫХ ТРУБОПРОВОДОВ СЖИЖЕННОГО УГЛЕВОДОРОДНОГО ГАЗА ДО ОБЪЕКТОВ С ПРИСУТСТВИЕМ ЛЮДЕЙ Специальность 05.26.03 – «Пожарная и промышленная безопасность (нефтегазовый комплекс)» Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель – д.т.н....»

«УБАЙДУЛЛОЕВ ДЖАМОЛИДДИН МАХМАДСАИДОВИЧ ИРАНСКАЯ ЯДЕРНАЯ ПРОГРАММА КАК ВАЖНЫЙ ФАКТОР ЗАЩИТЫ НАЦИОНАЛЬНЫХ ИНТЕРЕСОВ Специальность 23.00.02политические институты, процессы и технологии (политические науки) Диссертация на соискание ученой степени кандидата политических наук Научный руководитель: доктор исторических наук, профессор Латифов Д.Л. Душанбе-20 ОГЛАВЛЕНИЕ ВВЕДЕНИЕ.. ГЛАВА I. ВОЗНИКНОВЕНИЕ И РАЗВИТИЕ ЯДЕРНОЙ ПРОГРАММЫ ИРАНА:...»

«Кирилов Игорь Вячеславович Военная политика, военно-политические процессы и проблемные аспекты в системе обеспечении военной безопасности в современной России Специальность 23.00.02. – Политические институты, процессы и технологии Диссертация на соискание ученой степени кандидата политических наук Научный руководитель: д.пол.н.,...»

«Харисов Рустам Ахматнурович РАЗРАБОТКА НАУЧНЫХ ОСНОВ ЭКСПРЕСС-МЕТОДОВ РАСЧЕТА ХАРАКТЕРИСТИК ПРОЧНОСТНОЙ БЕЗОПАСНОСТИ ОБОЛОЧКОВЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ТРУБОПРОВОДНЫХ СИСТЕМ В ВОДОРОДСОДЕРЖАЩИХ РАБОЧИХ СРЕДАХ Специальности: 25.00.19 – Строительство и эксплуатация нефтегазопроводов, баз и хранилищ; 05.26.03 – Пожарная и промышленная безопасность (нефтегазовый комплекс) ДИССЕРТАЦИЯ на соискание ученой степени доктора технических наук...»

«Топольский Руслан Ахтамович ОБЕСПЕЧЕНИЕ ЭКОНОМИЧЕСКОЙ БЕЗОПАСНОСТИ ГОСУДАРСТВА НА ОСНОВЕ СОВЕРШЕНСТВОВАНИЯ СТРУКТУРНОЙ ПОЛИТИКИ Специальность 08.00.05 Экономика и управление народным хозяйством (экономическая безопасность) ДИССЕРТАЦИЯ на соискание учной степени кандидата экономических наук Научный руководитель:...»

«Добрева Наталья Ивановна АГРОЭКОЛОГИЧЕСКАЯ ОЦЕНКА ПРИМЕНЕНИЯ УДОБРЕНИЯ СИЛИПЛАНТ И РЕГУЛЯТОРА РОСТА ЦИРКОН В СМЕСИ С ПЕСТИЦИДАМИ ПРИ ВОЗДЕЛЫВАНИИ ЯЧМЕНЯ Специальности: 06.01.04 агрохимия и 03.02.08 – экология Диссертация на...»

«ЖУРАВЛЁВ ВАЛЕРИЙ ВЛАДИМИРОВИЧ ОБЕСПЕЧЕНИЕ ПОЖАРНОЙ И ФОНТАННОЙ БЕЗОПАСНОСТИ ПРИ СТРОИТЕЛЬСТВЕ И ЭКСПЛУАТАЦИИ СКВАЖИН В ВЫСОКОЛЬДИСТЫХ МЕРЗЛЫХ ПОРОДАХ Специальность 05.26.03 – Пожарная и промышленная безопасность (нефтегазовый комплекс) ДИССЕРТАЦИЯ на соискание ученой степени кандидата...»

«МАКСИМОВ АФЕТ МАКСИМОВИЧ УГОЛОВНАЯ ПОЛИТИКА В СФЕРЕ ОБЕСПЕЧЕНИЯ БЕЗОПАСНОСТИ ЖИВОТНОГО МИРА: КОНЦЕПТУАЛЬНЫЕ ОСНОВЫ И ПЕРСПЕКТИВЫ ОПТИМИЗАЦИИ 12.00.08 – уголовное право и криминология; уголовноисполнительное право Диссертация на соискание учёной степени доктора юридических наук Научный консультант: заслуженный работник высшей школы РФ,...»

«Музалевская Екатерина Николаевна ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ОБОСНОВАНИЕ ПРИМЕНЕНИЯ МАСЛА СЕМЯН АМАРАНТА ДЛЯ КОРРЕКЦИИ ОСЛОЖНЕНИЙ, ВЫЗЫВАЕМЫХ ИЗОНИАЗИДОМ 14.03.06 Фармакология, клиническая фармакология ДИССЕРТАЦИЯ на соискание ученой степени кандидата фармацевтических наук Научный руководитель: д.м.н., профессор Николаевский Владимир...»

«Кокин Дмитрий Михайлович НЕКОРЫСТНЫЙ ОБОРОТ ОРУЖИЯ: УГОЛОВНО-ПРАВОВАЯ И КРИМИНОЛОГИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА 12.00.08 – уголовное право и криминология; уголовно-исполнительное право ДИССЕРТАЦИЯ на соискание ученой степени кандидата юридических наук Научный руководитель: Готчина Лариса Владимировна доктор...»

«Беленький Владимир Михайлович МОДЕЛИ И МЕТОДЫ УПРАВЛЕНИЯ БЕЗОПАСНОСТЬЮ ТРУДА ПРОИЗВОДСТВЕННОГО ПЕРСОНАЛА Специальность: 05.13.10 «Управление в социальных и экономических системах» (технические науки) Диссертация на соискание ученой степени доктора технических наук Научный консультант: д.ф.-м.н., профессор Прус Ю.В. Москва 2014 Оглавление Введение Глава 1. Аналитический обзор. Современные информационные технологии в...»

«Фомченкова Галина Алексеевна ИНСТИТУЦИОНАЛИЗАЦИЯ БЕЗОПАСНОСТИ МОЛОДЕЖИ В УСЛОВИЯХ ТРАНСФОРМАЦИИ РОССИЙСКОГО ОБЩЕСТВА Специальность 22.00.04 Социальная структура, социальные институты и процессы Диссертация на соискание ученой степени доктора социологических наук Научный консультант – доктор социологических наук, профессор А.А. Козлов Санкт-Петербург ОГЛАВЛЕНИЕ ВВЕДЕНИЕ.. Глава I. ИНСТИТУЦИОНАЛИЗАЦИЯ БЕЗОПАСНОСТИ:...»

«МАНЖУЕВА ОКСАНА МИХАЙЛОВНА ФЕНОМЕН ИНФОРМАЦИОННОЙ БЕЗОПАСНОСТИ: СУЩНОСТЬ И ОСОБЕННОСТИ Специальность 09.00.11 – социальная философия ДИССЕРТАЦИЯ на соискание ученой степени доктора философских наук Научный консультант: доктор философских наук, профессор Цырендоржиева Д. Ш. Улан-Удэ – 2015 СОДЕРЖАНИЕ ВВЕДЕНИЕ..4 ГЛАВА 1. ТЕОРЕТИКО-МЕТОДОЛОГИЧЕСКИЕ ОСНОВЫ ИССЛЕДОВАНИЯ ИНФОРМАЦИОННОЙ...»

«Трунева Виктория Александровна СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ МЕТОДОВ ОПРЕДЕЛЕНИЯ РАСЧЕТНЫХ ВЕЛИЧИН ПОЖАРНОГО РИСКА ДЛЯ ПРОИЗВОДСТВЕННЫХ ЗДАНИЙ И СООРУЖЕНИЙ НЕФТЕГАЗОВОЙ ОТРАСЛИ Специальность...»









 
2016 www.konf.x-pdf.ru - «Бесплатная электронная библиотека - Авторефераты, диссертации, конференции»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.