WWW.KONF.X-PDF.RU
БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА - Авторефераты, диссертации, конференции
 

Pages:     | 1 | 2 || 4 |

«ОБЕСПЕЧЕНИЕ БЕЗОПАСНОЙ ОТКАЧКИ СВЕТЛЫХ НЕФТЕПРОДУКТОВ ИЗ ГОРЯЩИХ ВЕРТИКАЛЬНЫХ СТАЛЬНЫХ РЕЗЕРВУАРОВ ...»

-- [ Страница 3 ] --

Q 4400 м3/ч; Fр – площадь сечения резервуара РВС-10000, Fр 907,2 м2.

–  –  –

ставленного на рисунке 2.6, при откачке нефти из РВС-10000 двумя насосами производительностью по 2200 м3/ч каждого от H взл до H кон.1 = 1,48 м сведены в таблицу 2.4.

–  –  –

Рисунок 2.6 – Зависимость времени откачки нефти из РВС-10000 двумя насосами от уровня взлива и скорости понижения этого уровня Обработка экспериментальных данных (см.



таблицу 2.4 и рисунок 2.6), позволила получить эмпирическую формулу для определения времени откачки нефти двумя насосами через приемо-раздаточные патрубки негорящего резервуара до минимально возможного (критического) уровня:

–  –  –

где 1 – время откачки нефти от H взл до H кон.1, ч; H взл – уровень взлива, м;

V1 – скорость понижения уровня при откачке двумя насосами, м/ч.

При откачке нефти одним насосом производительностью 2200 м3/ч от H кон.1 1, 48 м (при первом появлении воронки) до H кон.2 1,36 м (при повторном появлении воронки, см. таблицу 2.2) линейная скорость понижения уровня взлива ( V2 ) будет равна:

–  –  –

Обработка экспериментальных данных при откачке одним насосом, выполненная аналогично обработке экспериментальных данных при откачке двумя насосами, позволила получить эмпирическую зависимость для определения времени откачки нефти от H кон.1 до H кон.2 :

–  –  –

где V2 – скорость понижения уровня вследствие откачки одним насосом с производительностью 2200 м3/ч, м/ч.

При откачке нефти зачистным насосом с производительностью 1000 м3/ч от H кон.2 1,36 м (при повторном появлении воронка) до H кон.3 1,27 м (при третьем появлении воронки) линейную скорость понижения уровня взлива (V3 ) находим по формуле:

–  –  –

Обработка экспериментальных данных при откачке одним зачистным насосом, выполненная аналогично обработке экспериментальных данных при откачке двумя насосами, позволила получить эмпирическую зависимость для определения времени откачки нефти от H кон.2 до H кон.3 :

–  –  –

где – время откачки горючей жидкости из РВС от H взл до H кон.n, ч; H взл – начальный уровень взлива, м; H кон.1 – уровень взлива при первом появлении воронки, м; H кон.i – уровень взлива при повторном появлении воронки, м;

Vi – скорость понижения уровня при откачке жидкости от H кон.i до H кон.(i 1), м/ч;

– коэффициент, учитывающий уменьшение скорости понижения уровня жидкости при откачке.

Опыты по откачке ДТ и нефти проведены на нормально работающих резервуарах, то есть без их горения. Если откачка производится из горящего резервуара, то за период откачки часть горючей жидкости выгорит. Сгоревшую часть жидкости можно учесть линейной скоростью ее выгорания. Для этого в полученную формулу (2.15) вводим линейную скорость выгорания откачиваемой жидкости:

–  –  –

где u – линейная скорость выгорания горючей жидкости (u = 0,2 м/ч – для ДТ;

u = 0,187-0,252 м/ч – для нефти [14, 61]).

Анализ формулы (2.16) показывает, что величина времени откачки на 90-95 % зависит от первого члена этого уравнения, поэтому для ориентировочного определения времени откачки, ее можно представить в виде:

–  –  –

где H кр – критический напор при откачке двумя насосами, м.

Формула (2.17) рекомендуется к использованию для определения ориентировочного времени откачки нефтепродуктов из горящих вертикальных стальных резервуаров, то есть для практического применения работниками пожарной охраны при тушении пожаров в резервуарных парках.

Для оперативного определения времени откачки из горящего резервуара в зависимости от объема откачиваемой жидкости, производительности насосов и вида жидкости, может использоваться также номограмма (рисунок 2.7), для разработки которой формула (2.17) преобразована к виду:

–  –  –

где V – первоначальный объем жидкости в РВС, из которого производится откачка, м3; Fр – площадь сечения резервуара, м2; – коэффициент, учитывающий уменьшение скорости понижения уровня жидкости при откачке (принимается 0,89 ); u – скорость выгорания жидкости (u = 0,3 м/ч – для бензина; u = 0,2 м/ч





– для ДТ [14]).

При разработке метода откачки нефтепродуктов из горящих резервуаров следует исходить из условия их откачки до минимально возможного уровня.

Критический напор при откачке можно определить по формуле (1.16):

–  –  –

Для оценки достоверности полученных результатов по определению критического напора при откачке ДТ из резервуара РВС-1000 выполнено сравнение экспериментальные данных с расчетными по формуле (1.16) (таблица 2.5).

–  –  –

0 0,5 1 1,5 2 2,5 3 3,5 4 4,5 5 Рисунок 2.7 – Номограмма для определения времени откачки ДТ (сплошная линия) и бензина (пунктирная линия) из горящих РВС в зависимости от объема откачиваемой жидкости (в начале откачки) и производительности насосов Таблица 2.5 – Сравнение расчетных и экспериментальных величин критических напоров, полученных при откачке ДТ из РВС-1000 (первый опыт)

–  –  –

Сравнение расчетных и экспериментальных результатов по определению критического напора при откачке нефти из РВС-10000 во втором опыте приведено в таблице 2.6.

Таблица 2.6 – Сравнение расчетных и экспериментальных величин критических напоров, полученных при откачке нефти из РВС-10000 (второй опыт)

–  –  –

Таблица 2.7 – Сравнение расчетных и экспериментальных величин критических напоров, полученных в работах [20, 35], при откачке через боковые короткие ПРП

–  –  –

360 21,80 424628 2,55 1,24 2,13 1,45 2,11 1000 0,40 186240 0,98 0,68 1,13 0,75 1,18 2200 1,98 409729 1,44 0,86 1,37 0,91 1,42 4400 7,90 819458 2,00 1,06 1,70 1,13 1,60

–  –  –

Из графика на рисунке 2.8 видно, что полученные данные хорошо согласуются с данными работы Беркутова И.С. (полученными по формуле 1.16) и качественно согласуются с данными работы Рогана К. (Нкр определялся по формулам (1.13) и (1.14)). Расхождение одноименных величин находится в пределах 12,5 % (при числе Фруда 5,4) и 25 % (при числе Фруда 21,8). Большое расхождение при числе Фруда Fr = 21,8 объясняется тем, что в проведенных опытах и в работе Беркутова И.С. откачка производилась через боковой короткий патрубок с открытой крышкой, а в работе Рогана К. откачка производилась через боковой патрубок, заделанный заподлицо в стенке резервуара, без крышки. То есть, в этих экспериментах отсутствовали условия, характерные для истечения из резервуаров типа РВС. Таким образом, можно считать, что в пределах возможной точности экспериментов, полученные опытные данные находятся в удовлетворительном соответствии с данными работ Беркутова И.С. и Рогана К.

При откачке из горящих резервуаров нефтепродуктов они будут постепенно прогреваться в глубину, что может приводить к нарушению работы продуктовых насосов. Ниже представлен ориентировочный расчет, до какой температуры может нагреться нефтепродукт на уровне ПРП при его откачке, и может ли его нагревание ухудшить работу насосов.

Допустим, что пожар возник в РВС-1000 с ДТ при уровне его взлива 6,5 м.

Пожару предшествовал взрыв в газовом пространстве резервуара, в результате которого была полностью сорвана крыша, после чего происходило горение на всей поверхности ДТ. Откачку сначала производили двумя насосами с производительностью 180 м3/ч каждого, а затем, одним насосом. По данным натурного опыта минимальный уровень взлива ДТ при откачке двумя насосами Нкон.1 = 0,75 м (см. таблицу 2.1), а при откачке одним насосом – Нкон.2 = 0,68 м.

Определим распределение температуры в резервуаре РВС-1000 при горении ДТ по вертикали при минимальном уровне взлива, равном 0,75 м (рисунок 2.9).

–  –  –

где tо – начальная температура ДТ (принято t = 30 °С); tп – температура ДТ на поверхности горящей жидкости (tп = 230 °С [9]); k – коэффициент, характеризующий быстроту изменения температуры (при горении в течение 2 ч. ДТ в РВС k = 0,125 см-1 [9]); z – расстояние от поверхности горящего ДТ в глубину, см.

Тогда, для ДТ формула (1.4) примет вид:

–  –  –

На основании данных расчета по формуле (2.17) построим график зависимости изменения температуры ДТ на различных расстояниях от поверхности горящей жидкости (рисунок 2.10).

–  –  –

Расстояние от днища РВС-1000 до центра патрубка составляет 0,425 м, поэтому минимальное расстояние от поверхности горящей жидкости до центра ПРП при откачке двумя насосами составит (см. рисунок 2.9): zo = 0,75 – 0,425 = = 0,325 м = 32,5 см, а при откачке одним насосом: z1 = 0,68 – 0,425 = 0,255 м = = 25,5 см.

Тогда, на уровне осевой линии ПРП при z = 32,5 см температура жидкости равна: t (t п t 0 )e kz t 0 (230 30)e 0,12532,5 30 34,1 °С, а при z1 = 25,5 см:

t (t п t0 )e kz t0 (230 30)e 0,12525,5 30 41,3 °С.

Предположим, что горение ДТ происходит в течение не двух, а трех часов, то есть медленнее. Тогда, температура ДТ на глубине z при k = 0,11 см-1 [9], определенная по формуле (1.4), будет равна 36,79 °С (см. рисунок 2.10).

Далее предположим, что горение ДТ происходит в течение четырех часов.

Тогда температура ДТ на глубине z при коэффициенте k = 0,1 см-1 [9], определенная по формуле (1.4), будет равна 39,4 °С (см. рисунок 2.10).

Допустим, что пожар возник в РВС-10000 заполненном бензином при уровне его взлива 9 м. Проверим, какая будет температура на уровне ПРП в этом резервуаре через 2, 3 и 4 ч., и как это будет влиять на режим работы насосов.

Пожару также предшествовал взрыв в газовом пространстве резервуара, в результате которого была полностью сорвана крыша, и происходило горение по всей поверхности бензина. Откачка производится двумя насосами с производительностью 2200 м3/ч каждого (на примере выше рассмотренного натурного опыта по откачке нефти). По данным натурного опыта минимальный уровень взлива при откачке двумя насосами Нкон = 1,48 м (см. таблицу 2.2 и рисунок 2.11).

При минимальном уровне взлива бензина (1,48 м) определим распределение температура в его слое по вертикали (в глубину) при времени откачки равном 2 ч.

Максимальная толщина нагретого (гомотермического) слоя бензина будет равна:

–  –  –

где tп – температура бензина на поверхности горения (tп = 110 °С [9]); tо – начальная температура бензина (принято t = 30 °С); k – коэффициент, характеризующий изменение температуры (при горении бензина в течение 2 ч. в РВС k = 0,1 см-1 [9]).

Расстояние от днища РВС-10000 до центра патрубка равно 0,65 м, расстояние от поверхности горящего бензина до центра патрубка при минимальном уровне взлива бензина при откачке двумя насосами Нкон.1 = 1,48 м: zo = 1,48 –

– 0,65 = 0,83 м = 83 см. Тогда, на уровне осевой линии ПРП z = 83 см и температура бензина будет равна: t (110 30)e 0,1(8320) 30 30,2 °С.

Предположим, что горение бензина происходит в течение не двух, а трех часов. Тогда, температура бензина на глубине z от горящей поверхности при коэффициенте k = 0,11 см-1 [9], определенная по формуле (1.4), будет равна 31,2 °С, а при горении в течение 4 ч.: 34 °С (см. рисунок 2.12).

–  –  –

Здесь температуры ДТ и бензина определены при неподвижном уровне жидкости. Вместе с тем, при откачке в ПРП будет подсасываться ДТ или бензин не только из нижних и средних слоев, но и частично из верхнего слоя, поэтому температура нефтепродукта будет немного выше расчетной, примерно на 10-12 °С, то есть составит около 45-47 °С. При таких температурах свойство нефтепродуктов практически не изменится а, соответственно, и гидравлический режим откачки тоже.

Конечно, эти примерные расчеты подходят для идеального случая, когда крыша резервуара полностью сорвана, имеются хорошие условия для поступления воздуха в зону горения из окружающей атмосферы и интенсивность горения нефтепродуктов будет максимальной. На реальных пожарах нередко происходит подрыв крыши (образуется щель длиной 10-30 м и пламя выбивается через образовавшееся отверстие) или бывает большим расстояние от поверхности жидкости до верха стенки резервуара, которая охлаждается водой из пожарных стволов.

Количество выгорающего нефтепродукта при этом может быть в два и более раз меньше, чем при полностью сорванной крыше, так как доступ воздуха в зону горения затруднен.

Интенсивность горения значительно уменьшится также в результате перемешивания нефтепродукта за счет конвективного теплообмена. С учетом выше изложенного можно сделать вывод, что нефтепродукты (с учетом их частичного перемешивания) за период откачки прогреются до температуры не более 40-45 °С, а время их откачки до минимально возможного уровня взлива составит не более трех-четырех часов (если откачка будет начата в течение 20-30 мин. после возникновения пожара), что не повлияет отрицательно на работу насосов и на режим откачки.

Выводы по главе 2

1. Разработана программа и проведены натурные опыты по откачке ДТ и нефти из резервуаров в двух резервуарных парках СРВ.

2. Получена эмпирическая зависимость и построена номограмма для определения времени откачки, которую можно применять для ориентировочной оценки времени (длительности) откачки нефтепродукта из горящего резервуара и использовать на практике сотрудникам противопожарной службы.

3. На основании обработки экспериментальных данных обоснован коэффициент «», характеризующий уменьшение скорости понижения уровня откачиваемой жидкости, который введен в формулу для определения времени откачки.

4. Опыты показали, что при откачке жидкости из горящего резервуара можно регулировать минимально-возможный уровень взлива: сначала можно производить откачку тремя или двумя насосами, затем, когда происходит воронкообразование или начало кавитации, надо выключить один или два насоса, а откачку производить оставшимся (оставшимися) насосами. При повторном появлении воронки выключить еще один насос. После этого откачка может быть продолжена одним из насосов внутрипарковой перекачки. Цикл можно повторять до момента, при котором откачка будет производиться одним насосом с самой меньшей производительностью до наименьшего уровня взлива.

5. Выполнены ориентировочные расчеты по определению температуры, до которой может нагреться нефтепродукт на уровне ПРП за время откачки.

На основании результатов расчетов можно сделать вывод, что нефтепродукты на уровне осевой линии ПРП за время откачки (2-4 ч.) прогреются до температуры не более 40-47 °С, что не повлияет отрицательно на работу насосов и на режим откачки.

79

Глава 3 ИССЛЕДОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ КОНСТРУКЦИИ БОКОВЫХ

ПРИЕМО-РАЗДАТОЧНЫХ ПАТРУБКОВ НА КРИТИЧЕСКИЙ

НАПОР В ПРОЦЕССЕ ОТКАЧКИ

3.1 Обоснование принципиальной схемы экспериментального стенда Для проведения экспериментальных исследований, связанных с определением величины критического напора при воронкообразовании в процессе откачки жидкости через боковой патрубок резервуара без избыточного давления над свободной поверхностью, потребовалась разработка и создание специального стенда для моделирования процесса откачки [22, 23], основным элементом которого является цилиндрический резервуар.

Натурный резервуар (D, H – диаметр и высота резервуара, соответственно) из которого производилась откачка ДТ (, – плотность и кинематическая вязкость ДТ, соответственно) оборудован боковым сливом с площадью проходного сечения (f). Разработаем экспериментальный стенд для моделирования процесса и исследования зависимости времени откачки от параметров жидкости и резервуара.

Экспериментальные исследования включали круг вопросов, связанных с определением влияния формы приемного патрубка на величину критического напора, соответствующую прорыву воздуха в этот патрубок.

Моделированию процессов откачки жидкости из РВС посвящены работы Беркутова И.С. [33, 35], в которых исследовался процесс откачки нефти через длинный и короткий приемо-раздаточные патрубки с целью уменьшения мертвого остатка в резервуаре по условиям более экономичной работы резервуарных парков. Другие ПРП не рассматривались.

В работе [35] отмечается, что при моделировании процессов откачки необходимо соблюдать два основных условия: 1) геометрическое подобие;

2) равенство чисел подобия в модели и натуре.

Как показали исследования [20, 24, 25, 33, 35,86, 87], определяющим числом подобия, позволяющим установить связь между расходом, диаметром ПРП и высотой взлива в характерных точках резервуара, является число Фруда:

–  –  –

где g – ускорение свободного падения, м/с2; l – характерный линейный размер, м;

– скорость движения жидкости, м/с;

При использовании в модели и натуре одинаковой жидкости, будет равенство для них чисел Фруда, то сеть:

–  –  –

где индексы «м» и «н» означают, соответственно, модель и натурный объект.

Так как в модели и в натуре должно соблюдаться равенство чисел подобия, формулу (3.2) можно записать в виде:

–  –  –

где f пм, f пн – площади сечения бокового патрубка в модели и натуре соответстм н венно, м2; Fр, Fр – площади резервуара в модели и натуре соответственно, м2;

Vм, Vн – объем резервуара в модели и натуре соответственно, м2.

Скорость жидкости ( ) связана с расходом (Q) и площадью сечения бокового патрубка ( f п ) следующим соотношением:

–  –  –

В результате изучения опыта конструирования экспериментальных установок по исследованию процессов откачки [35-41] для выполнения работы был создан лабораторный модельный стенд, основными элементами которого являлись:

– экспериментальный резервуар, геометрически подобный РВС-1000;

– боковые (приемо-раздаточные) патрубки, насос для откачки и прибор для изменения производительности насоса;

– система измерения уровня взлива и расхода жидкости через приемораздаточный патрубок.

Геометрические размеры натурного и модельного резервуаров приведены в таблице 3.1.

Таблица 3.1 – Геометрические размеры натурного и модельного резервуаров

–  –  –

В лабораторных опытах не представлялось возможности использовать ДТ, поэтому рассмотрим, какую жидкость можно использовать для исследования зависимости времени откачки ДТ от параметров жидкости и резервуара. Для этой цели используем метод, приведенный в работе [73].

Исследуемую зависимость ( D, H,,, g, f ) в безразмерной форме запишем следующим образом [73]:

–  –  –

где индексы «м» и «н» означают, соответственно, модель и натурный объект.

Отсюда видно, что существенным условием динамического подобия модели натурному резервуару является условие:

–  –  –

Из формул (3.11) и (3.12), в частности, следует, что моделировать истечение ДТ из резервуара с размерами, отличными от натурного, возможно только используя жидкость, имеющую иную вязкость. Разработанный цилиндрический резервуар с размерами в 7,5 раз меньшими, чем у натурного (Dн / Dм = 7,5), тогда м = 0,049н, то есть кинематическая вязкость жидкости для экспериментов должна быть в 20,5 раз меньше, чем у моделируемого ДТ. Известно, что у воды кинематическая вязкость при 20 С составляет 1,004 сСт, а у ДТ при этой же температуре она находится в пределах от 3 до 6 сСт.

Влияние сил вязкости на характер истечения при боковом сливе исследовалось Беркутовым И.С. на воде и глицерине, имеющего вязкость в несколько сот раз больше вязкости воды. При этом опыты по откачке глицерина показали, что влияние вязкости на процесс воронкообразования и на зависимость H кр f Fr для воды и глицерина мало отличаются друг от друга, полностью совпадая в автомодельной области по числам Fr. Это обстоятельство указывает на слабое влияние вязкости жидкости на процесс воронкообразования, поэтому дальнейшие эксперименты в настоящей работе проводились с использованием воды.

3.2 Описание лабораторной установки для проведения опытов

Экспериментальный стенд (лабораторная установка) изготовлен на кафедре пожарной безопасности технологических процессов в Институте противопожарной безопасности МОБ Вьетнама для проведения опытов по исследованию влияния форм боковых (раздаточных) патрубков на критический напор (рисунок 3.1).

Основными элементами лабораторной установки являлись: резервуар, из которого откачивали жидкость; насос центробежный НК 180/80 с регулятором частоты вращения «SELTON» SEL-150 BE (Q = 1,98 м/ч, Н = 0,3 МПа, N = 150 Вт); сливной (боковой) патрубок; частотный преобразователь «LS SV004IE5-1»;

расходомер «New-Flow BF300 Series»; секундомер для фиксации времени проведения опытов, термометр для измерения температуры воздуха и жидкости, фотоаппарат и видеокамера.

–  –  –

1 ЧП

Рисунок 3.1 – Принципиальная схема экспериментального стенда:

1 – модельный резервуар; 2 – боковой патрубок; 3 – насос для откачки воды из модельного резервуара; 4 – расходомер; 5 – емкость; 6 – задвижки;

7 – частотный преобразователь (ЧП) Показанный на рисунке 3.2 модельный резервуар представлял собой вертикальную цилиндрическую емкость, выполненную из стали толщиной 3 мм.

Масштаб модельного резервуара равен 1:7,5 от промышленного резервуара РВС-1000 (см. таблицу 3.1).

На рисунке 3.3 представлен общий вид центробежного насоса НК 180/80 с регулятором частоты вращения «SELTON» SEL-150 BE, используемого для откачки воды из модельного резервуара.

–  –  –

Ф= 20 Ф= 1600 Рисунок 3.2 – Схематическое изображение и общий вид модельного резервуара Рисунок 3.3 – Общий вид насоса для откачки воды из модельного резервуара С наружной стороны стенки модельного резервуара была установлена стеклянная мерная трубка, позволяющая наблюдать уровни взлива жидкости в резервуаре. На стенке резервуара с внутренней стороны устанавливалась мерная линейка для проверки показаний уровней взлива и сравнения с уровнями взлива, фиксируемыми по мерной трубке.

В нижней части стенки резервуара был установлен сливной (боковой) патрубок на расстоянии 6 см от днища резервуара до центра патрубка. Сливной патрубок представляет собой полиэтиленовый патрубок с внутренним диаметром 2 см. Если насос располагается на одном уровне с основанием (с днищем) резервуара, длина сливного патрубка от стенки резервуара до насоса составляла 26 см.

На патрубке перед насосом устанавливались задвижка и расходомер. Производительность насоса изменялась путем изменения частоты вращения потока с помощью частотного преобразователя.

Для исследования влияния формы сливных патрубков, расположенных внутри резервуара, на воронкообразование и кавитацию были специально изготовлены сливные (приемо-раздаточные) патрубки следующих форм (рисунок 3.4):

– короткий патрубок длиной 15 мм диаметром 20 мм со срезом 60 с открытой хлопушкой (№ 1);

– патрубок (длинный) прямой длиной 35 см диаметром 20 мм со срезом 31 и с отверстиями диаметром 3 мм, находящимися в его верхней части (№ 2);

– патрубок общей длиной 35 см с конфузором, патрубком увеличенного сечения (диаметром 30 мм) со срезом 31 повернутым вниз и с отверстиями диаметром 3 мм, находящимися в верхней его части (№ 3);

– патрубок общей длиной 35 см с конфузором, патрубком увеличенного сечения (диаметром 30 мм) со срезом 31повернутым вниз и с отверстиями диаметром 3 мм, находящимися в нижней его части (№ 4);

– патрубок общей длиной 35 см с конфузором, патрубком увеличенного сечения (диаметром 30 мм) со срезом 31 повернутым вверх и с отверстиями диаметром 5 мм, находящимися в верхней его части (№ 5);

– патрубок общей длиной 35 см с конфузором, патрубком увеличенного сечения (диаметром 30 мм), диффузором, патрубком диаметром 20 мм со срезом 31 повернутым вверх и с отверстиями диаметром 3 мм, находящимися в верхней его части (№ 6);

– патрубок общей длиной 35 см с конфузором, патрубком увеличенного сечения (диаметром 30 мм), диффузором, патрубком диаметром 20 мм со срезом 31 повернутым вверх и с отверстиями диаметром 5 мм, находящимися в верхней его части (№ 7);

– патрубок общей длиной 35 см с конфузором, патрубком увеличенного сечения (диаметром 30 мм), диффузором, патрубком диаметром 20 мм со срезом 31 повернутым вверх и с отверстиями диаметром 5 мм, находящимися в нижней его части (№ 8);

– патрубок прямой длиной 35 см диаметром 20 мм со срезом 31 и с отверстиями диаметром 5 мм, находящимися в нижней его части (№ 9).

–  –  –

Ф 20 15 Ф 20 2) 1)

–  –  –

Ф 20 Ф 20 3) 4)

–  –  –

Ф 20 Ф 20 Ф 20 6) 5)

–  –  –

Ф 20 Ф 20 Ф 20 Ф 20 7) 8)

–  –  –

Расходомер «New-Flow BF300 Series» использовался для контроля расхода жидкости при давлении 10 МПа и расходе жидкости до 3 м3/ч.

Частотный преобразователь «LS SV004IE5-1» представлял собой многофункциональный преобразователь частоты тока в диапазоне от 0 до 200 Гц и позволял изменять производительность насоса.

3.3 Планирование и методика проведения опытов

Планированию эксперимента предшествовал анализ размерностей, в процессе которого определялись факторы в виде безразмерных параметров с целью сокращения их числа [42].

Связь между параметрами, влияющими на характер воронкообразования, определяется следующей зависимостью:

–  –  –

d

– число Рейнольдcа; – скорость жидкости, м/с; – кинематическая где Re вязкость жидкости, м2/с.

Перед началом проведения каждого опыта по откачке измеряли температуру жидкости, температуру воздуха и атмосферное давление.

Исследования [33, 35, 43, 44] показали, что зависимости Нкр = f(Fr) для воды и других жидкостей мало отличаются друг от друга. Это обстоятельство указывает на слабое влияние вязкости жидкости на процесс воронкообразования, поэтому в качестве рабочей жидкости в опытах использовалась вода.

Проведению основных опытов предшествовали наладочные опыты и другие работы, которые позволяли проверить работу и устранить неисправности элементов установки, определить порядок проведения измерений и расставить наблюдателей. Параметры проведения опытов изменялись в пределах: максимальный уровень взлива воды в резервуаре 900 мм, температура воздуха и воды 18-26 С.

Каждый опыт проводился в течение не более 40 мин. Во время проведения опытов контролировались уровни взлива жидкости мерной трубкой и линейкой, состояние поверхности жидкости и работа насоса.

Перед каждым опытом резервуар заполнялся жидкостью. Для заполнения резервуара 1 жидкостью открывали задвижку 6 (см. рисунок 3.1), чтобы жидкость самотёком из емкости 5 поступала в резервуар. Через 10 мин. после заполнения резервуара приступали к откачке. Жидкость из резервуара через раздаточный боковой патрубок откачивалась в емкость 5. Фиксировали минимальнодопустимый уровень взлива жидкости при воронкообразовании. Производительность насоса регулировалась частотным преобразователем 7, установленным на насосе. Расход жидкости фиксировался по показанию стрелки расходомера 4 (от 0,3 до 3,0 м3/ч).

Достоверность результатов опытов при откачке воды насосом через приемораздаточный патрубок в значительной мере определялась точностью измерения исходных параметров. Погрешности в измерении зависели от того, насколько точно поддерживался заданный режим, от совершенства и точности приборов, квалификации и опыта лиц, снимающих показания приборов. При организации и проведении опытов учитывались все эти факторы. В каждом опыте участвовало два человека. Один фиксировал показания уровней взлива жидкости, второй контролировал работу насоса. Каждый опыт проводился не менее трех раз. Сходимость опытных данных в большинстве случаев была удовлетворительной.

Результаты измерений минимального уровня взлива при откачке воды через патрубок № 1 (см. рисунок 3.4) приведены в таблице 3.2, а результаты измерений минимального уровня взлива при откачке через патрубки № 2-9 (см. рисунок 3.4) приведены в приложении А.

Таблица 3.2 – Результаты измерений минимального уровня взлива при откачке через патрубок № 1

–  –  –

8 1,1 93 Ф 20 9 1,6 97 10 1,3 93 11 1,4 94 12 0,5 86 13 2,6 105 14 1,7 98 15 1,0 91 16 1,9 98 18 2,7 103 19 2,2 100 20 2,9 106 21 0,8 88 22 2,5 102 23 1,2 92 24 2,1 100 25 2,8 105 26 2,3 101

3.4 Обработка экспериментальных данных по откачке жидкости Обработка результатов измерений минимальных уровней взлива при откачке через патрубки № 1-9 (см. рисунок 3.4) производилась с использованием численного метода анализа данных, который позволяет прогнозировать формулу H кр вычисления максимально близкой к экспериментальным данным. Сущность d метода анализа экспериментальных данных заключается в минимизации разностей между результатами, полученными по прогнозируемой формуле и результатами измерения (экспериментальными данными).

Математическая обработка экспериментальных данных производилась с использованием компьютерной программы по реализации численного алгоритма метода вращающихся координат [11, 62, 63], написанной на языке программирования С++ совместно со специалистами факультета систем управления, информатики и электроэнергетики Московского авиационного института (код программы представлен в приложении Б).

Метод вращающихся координат имеет ряд преимуществ перед другими, так как связан с простотой в реализации и достаточно высокой точностью решения, поскольку полученные экспериментальные данные представляют собой небольшую совокупность. Далее рассмотрено применение метода вращающихся координат, для чего сначала определены значения чисел Фруда и Рейнольдса при откачке воды через патрубок № 1 (таблица 3.3), а также приведен сравнительный анализ полученных данных с результатами вычислений по ранее предложенной

Беркутовым И.С. [35] формуле вида:

–  –  –

где a, b, K д – коэффициенты, значения которых необходимо установить.

На основании результатов опытов, приведенных в таблице 3.3, коэффициенты a, b, K д определяются с помощью метода вращающихся координат, который минимизирует функцию FX, зависящую от разностей между Нкр/d, вычисленными по формуле (3.16), и Нкр/d, полученными из экспериментов:

–  –  –

Проведенная обработка результатов остальных экспериментальных данных позволила получить эмпирические формулы для определения критического напора при откачке через патрубки № 2-9 (формулы А.1 – А.8 приложения А), в которых коэффициенты a, b и Кд также определены с помощью метода вращающихся координат.

Результаты обработки опытных данных показали, что минимальный уровень взлива при откачке пропорционально зависит от числа Фруда для всех конструкций ПРП. Из графика на рисунке 3.6 видно, что при откачке через короткий патрубок с хлопушкой (патрубок № 1) минимальный уровень взлива (Нкр) выше, чем минимальный уровень взлива при откачке через другие патрубки.

Патрубки № 3 и № 4 аналогичны по конструкции, за исключением положения отверстий: в патрубке № 3 отверстия находятся в верхней части, а в патрубке № 4

– в нижней части. При этом опыты показали, что при откачке с одинаковым расходом Нкр через патрубок № 4 ниже, чем через патрубок № 3. То есть расположение отверстий в нижней части патрубка предпочтительнее, так как при этом можно откачивать жидкость до более низкого уровня взлива.

Патрубки № 6 и № 7 аналогичны по конструкции: патрубки с конфузором, патрубки увеличенного сечения, с диффузором, патрубки со срезом повернутым вверх и с отверстиями, находящимися в верхней части (см. рисунок 3.4). Они отличаются только диаметром отверстий, находящихся в верхней части: диаметр отверстий в патрубке № 6 – 3 мм, в патрубке № 7 – 5 мм. Однако минимальный критический уровень взлива жидкости для этих патрубков по результатам обработки опытных данных получен аналогичным. Таким образом, изменение диаметра отверстий, находящихся в верхней части патрубка, практически не влияет на минимальный уровень взлива при откачке через боковой патрубок.

Патрубки № 3 и № 5 имеют одинаковую конструкцию и отличаются только формой среза: в патрубке № 3 срез повернут вниз, а в патрубке № 5 срез повернут верх. Минимальный уровень взлива при откачке через патрубок № 5 немного меньше чем при откачке через патрубок № 3, то есть патрубок со срезом, повернутым вниз, предпочтительнее, чем патрубок со срезом, повернутым верх.

Из графика на рисунке 3.6 видно, что самая нижняя кривая получена для патрубка № 8. Его конструкция (конфузор, патрубок увеличенного сечения, диффузор со срезом, повернутым вверх и с отверстиями, находящимися в его нижней части) позволяет откачивать жидкость до самого минимального уровня взлива.

Эмпирическая зависимость, позволяющая определить критический напор при откачке через патрубок № 8, имеет вид:

–  –  –

Эта конструкция ПРП, позволяющая снизить величину минимального уровня взлива при откачке в случае возникновении пожара, предложена для применения в резервуарах типа РВС.

–  –  –

При проведении опытов проводилась оценка точности измерения критической высоты уровня взлива. Современный подход к обработке результатов измерений показывает, что наиболее удобной оценкой погрешности наблюдений является определение эмпирической среднеквадратичной погрешности среднеарифметического результата серии измерений [45-47, 64]:

–  –  –

отдельного измерения.

Для оценки точности результатов измерений необходимо указать число измерений среднеквадратичную погрешность среднеарифметического (n), измеряемой величины ( S H ), надежность результата () – вероятность того, что истинное значение измеряемой величины (H) попадает в данный доверительный интервал: H H, H H. Границы доверительного интервала определяются с помощью коэффициента Стьюдента (t), зависящего в свою очередь от числа произведенных измерений и величины надежности.

Относительная погрешность результата серии измерений определяется из отношения:

SH t 100 %. (3.20) H Ниже приведены результаты оценки точности измерения критического взлива при воронкообразовании в процессе откачки через патрубок с хлопушкой.

При отсутствии грубых ошибок пять измерений указанной величины составили: Н1 = H3 = 45 мм; H2 = Н4 = 45,5 мм; Н5 = 46 мм. Тогда, среднеарифметическое значение Н = 45,4 мм, а среднеквадратичная погрешность результата серии измерений SH = 0,188. Для принятого коэффициента надежности = 0,95 (таблица II приложения [45]) коэффициент Стьюдента t = 2,8. Тогда границы доверительного интервала (погрешность результата измерений) измеряемой величины составят:

–  –  –

То есть, относительная погрешность измерения уровня взлива не превышает 1,15 %.

Учитывая, что погрешность определялась для наименьшей абсолютной величины критического напора и разброс опытных точек в каждой серии экспериментов примерно одинаков, полученную величину погрешности следует считать максимальной для зависимости H кр f Fr.

В процессе опытов проводилась обработка косвенных измерений.

Объем мерной емкости, вычисляемый по формуле:

–  –  –

определялся по результатам четырех измерений диаметра (D1 = 1601 мм;

D2 = 1603,5 мм; D3 = 1602 мм; D4 = 1599,5 мм) и высоты (H1 = 1200 мм;

H2 =1201 мм; Н3 = 1202 мм; H4 = 1201 мм).

Относительная погрешность измерений объема мерной емкости определена по формуле:

–  –  –

где D и H – среднеарифметические диаметра и высоты, соответственно равные 1601,5 и 1201 мм.

D и Н для проведенного числа замеров и выбранной надежности соответственно равны 2,68 и 1,3 мм (получены по формулам (3.25) и (3.26)):

–  –  –

1. Разработан и изготовлен экспериментальный стенд геометрически подобный промышленному резервуару РВС-1000, позволяющий изменять и регулировать расход жидкости при откачке в широком диапазоне изменения параметров.

2. Для лабораторного стенда изготовлены приемо-раздаточные патрубки различных форм. Проведены лабораторные опыты по исследованию влияния конструкции боковых приемо-раздаточных патрубков на критический напор в процессе откачки жидкости из модельного резервуара.

3. На основании экспериментальных исследований получены зависимости, связывающие величину критического напора с рассматриваемыми конструкциями патрубков; установлены значения коэффициентов, учитывающих влияние конструкций патрубков на минимальный уровень взлива при откачке жидкости.

Отмечена возможность получения оптимума минимального взлива при изменении конструкций патрубков.

4. Предложена конструкция ПРП, позволяющая снизить величину минимального уровня взлива при откачке в случае возникновении пожара, для применения в резервуарах типа РВС.

–  –  –

Настоящие рекомендации разработаны на основании результатов диссертационной работы, выполненной в Академии Государственной противопожарной службы МЧС России, и предназначены для использования в практической работе сотрудниками подразделений противопожарной службы Министерства общественной безопасности Вьетнама и Государственной противопожарной службы МЧС России, а также персоналом, осуществляющим эксплуатацию резервуарных парков.

В рекомендациях предложен способ откачки нефтепродуктов из горящих резервуаров, значительно сокращающий время тушения пожаров, обеспечивающий безопасность людей, принимающих участие в тушении пожаров, и не требующий больших капитальных затрат.

4.1 Особенности развития пожаров в резервуарах и резервуарных парках с нефтепродуктами На основе анализа пожаров и аварий, происшедших как в СРВ, России, так и за рубежом, а также материалов научных исследований, установлено, что пожары в резервуарах и резервуарных парках могут развиваться по следующим уровням [7, 8]:

первый (А) – возникновение и развитие пожара в одном резервуаре без влияния на соседние;

второй (Б) – распространение пожара в пределах одной группы;

третий (В) – развитие пожара с возможным разрушением горящего и соседних с ним резервуаров, переходом его на соседние группы резервуаров и за пределы резервуарного парка.

Пожары в резервуарных парках нефтебаз, НПЗ, магистральных нефтепродуктопроводов, различных предприятий, ввиду сосредоточения большого количества нефтепродуктов отличаются, как правило, высокой интенсивностью горения и носят затяжной характер.

Тушение открыто горящих резервуаров в СРВ и России, как правило, производится традиционными способами – пеной средней или (реже) низкой кратности путем подачи ее на поверхность горящего нефтепродукта через пеногенераторы (ПГ), смонтированные в верхней части стенок резервуаров или подразделениями пожарной охраны привозными средствами. При оборудовании резервуаров системами подслойного тушения пожара тушение осуществляется низкократной пеной путем ее подачи под слой горящей жидкости.

Анализ пожаров в резервуарных парках нефтебаз, НПЗ, магистральных нефтепроводов и нефтепродуктопроводов показывает, что традиционные способы тушения пожаров стационарными автоматическими установками пожаротушения пеной средней кратности недостаточно эффективны ввиду того, что при взрыве в газовом пространстве резервуара со стационарной крышей пеногенераторы типа ГПС-600, ГВПС -2000, ГПСС-2000 и другие, нередко выходят из строя: при частичном отрыве крыши и возникновении горения в образовавшемся проеме не вскрываются диафрагмы некоторых пеногенераторов, вследствие чего количество пены, подаваемой в резервуар, недостаточно для ликвидации горения. При задержке в охлаждении стенок горящего резервуара, диафрагмы и пеногенераторы деформируются вместе с этими стенками [7, 9, 50, 104].

Практика показывает, что открыто горящие резервуары, даже если пожар удалось успешно потушить, выходят из строя и после пожара подлежат демонтажу.

При пожаре в резервуаре возможно образование «карманов», которые значительно усложняют процесс его тушения. «Карманы» могут иметь различную форму и площадь и образуются как на стадии возникновения пожара, в результате частичного обрушения крыши, перекоса понтона, плавающей крыши, так и в процессе развития пожара при деформации стенок.

Устойчивость горящего резервуара зависит от организации действий по его охлаждению. При отсутствии охлаждения горящего резервуара в течение 10-15 мин. стенка резервуара может деформироваться до уровня взлива горючей жидкости.

Развитие пожара в обваловании характеризуется скоростью распространения пламени по разлитому нефтепродукту, которая составляет для жидкости, имеющей температуру ниже температуры вспышки, 0,05 мс-1, а при температуре жидкости выше температуры вспышки, более 0,5 мс-1.

После 10-15 мин. воздействия пламени происходит потеря несущей способности маршевых лестниц резервуаров, выход из строя узлов управления коренными задвижками и хлопушками, разгерметизация фланцевых соединений трубопроводов и коренных задвижек, нарушение целостности конструкции резервуара.

Также возможен взрыв в резервуаре [14].

Кроме этого, увеличение времени свободного развития пожара в резервуаре или в его обваловании повышает опасность его распространения на соседние резервуары, способствует образованию факторов, усложняющих тушение.

4.2 Обеспечение откачки нефтепродуктов до минимально возможного уровня взлива при пожаре. Определение времени откачки Проведенные натурные опыты и их обработка показали, что при откачке жидкости из горящего резервуара возможно регулировать минимальновозможный уровень взлива: сначала можно производить откачку тремя или двумя насосами, затем, когда происходит воронкообразование или начало кавитации, надо выключить один или два насоса, а откачку производить оставшимся (оставшимися) насосами. При повторном появлении воронки необходимо выключить еще один насос. После этого откачка может быть продолжена одним из насосов внутрипарковой перекачки. Цикл повторяется до момента, при котором откачка будет производиться одним насосом с самой меньшей производительностью, который может быть остановлен при его вхождении в режим кавитации.

Рекомендуется при появлении признаков начала кавитации насоса с самой меньшей производительностью частичным перекрытием задвижки на его напорной линии обеспечить максимальную откачку горящей жидкости из резервуара до достижения минимально возможного уровня взлива.

Оперативный штаб тушения пожара или руководитель объекта может также принять решение о продолжении откачки оставшихся в горящем резервуаре нефтепродуктов после остановки всех насосов насосной станции, откачивающих горящую жидкость, через патрубки водоспуска сифонных кранов передвижным насосом небольшой производительности.

При тушении пожара с применением откачки нефтепродуктов из горящих резервуаров возникает необходимость в определении времени откачки, которая может быть найдена по формуле:

–  –  –

где – время откачки горючей жидкости из РВС от H взл до H кр, ч; H кр – критический напор при откачке двумя насосами, м; H взл – начальный уровень взлива, м; V – скорость понижения уровня при откачке жидкости, м/ч; u – линейная скорость выгорания горючей жидкости, м/ч; – коэффициент, учитывающий уменьшение скорости понижения уровня жидкости при откачке ( = 0,850,89).

Время откачки бензина и ДТ из горящих резервуаров при пожаре можно также определить по номограмме, приведенной на рисунке 4.1. При пользовании номограммой объем откачиваемой жидкости уточняется у оператора объекта или определяется по формуле:

–  –  –

0 0,5 1 1,5 2 2,5 3 3,5 4 4,5 5 Рисунок 4.1 – Номограмма для определения времени откачки ДТ (сплошная линия) и бензина (пунктирная линия) из горящих РВС в зависимости от объема откачиваемой жидкости (в начале откачки) и производительности насосов Суммарная производительность насосов, задействованных на откачку, уточняется у оператора или по паспортным данным.

–  –  –

При горении бензинов, керосинов, дизельных топлив выбросов из горящих резервуаров не происходит. В этом разделе рекомендации по откачке будут касаться резервуаров именно с такими нефтепродуктами.

При тушении горящего открытым пламенем резервуара с использованием операции откачки нефтепродукта руководителю (главному инженеру) объекта, РТП и оперативному штабу тушения пожара, в состав которого входят представители администрации объекта, следует обеспечить выполнение следующих мероприятий:

1. Немедленно отключить горящий и соседние с ним резервуары от газоуравнительной системы (при ее наличии).

2. Прекратить прием нефтепродуктов в резервуар, в котором произошел пожар, путем отключения насосных агрегатов и закрытия приемных задвижек, а также прекратить откачку нефтепродуктов из соседних не горящих резервуаров.

3. Организовать немедленную подачу воды на охлаждение горящего и смежных с ним резервуаров с доведением интенсивности ее подачи до расчетной [4, 9, 14], путем включения стационарных систем орошения или подачи воды пожарными стволами от пожарной техники.

4. Выяснить уровень взлива нефтепродукта в горящем резервуаре. Уровень взлива нефтепродукта в горящем резервуаре определяет оператор: по приборам или ориентировочно, исходя из количества суммарно откаченной насосами жидкости. Также ориентировочно уровень взлива можно определять визуально, исходя из различной степени нагрева стенки резервуара (сгорание краски или изменение ее цвета и т. п.).

5. Осмотреть состояние обвалования горящего и соседних с ним резервуаров, а при нарушении их целостности, принять меры к устранению этих нарушений или к созданию земляных валов для предотвращения растекания горящих нефтепродуктов за пределы обвалования в случае их выхода из резервуара.

6. Горение нефтепродуктов, вытекающих из поврежденных задвижек, фланцевых соединений и трубопроводов следует ликвидировать пеной.

7. При возникновении пожара в резервуаре с нефтепродуктом, как правило, происходит автоматическое отключение насосов и автоматическое перекрытие на них задвижек и на горящем резервуаре (задвижек ПРП или манифольдных).

8. После принятия решения об откачке нефтепродуктов из горящего РВС необходимо:

– снять автоматические защиты (блокировки) насосной станции;

– открыть соответствующие хлопуши и задвижки дистанционно или по месту;

– согласовать работу насосных станций предыдущих и последующих НПС (при откачке нефтепродукта в нефтепродуктопровод);

– выяснить, в какие не полностью заполненные резервуары, находящиеся на безопасном расстоянии (при откачке в резервуары резервуарного парка, в котором произошел пожар), будет производиться откачка (безопасным считается расстояние в 100 и более метров от горящего резервуара);

– включить насосы для откачки нефтепродукта согласно разработанных схем откачки, предусмотренных планом ликвидации аварии и планом тушения пожара (при их отсутствии составить такие схемы в эскизном варианте).

Начать откачку нефтепродукта подготовленный персонал может через 20-25 мин. после автоматической остановки (блокировки) насосной станции, а полностью задействовать все насосы на откачку, примерно через 30 мин.

9. Организовать откачку нефтепродукта из горящего резервуара по технологическим трубопроводам с максимально возможной производительностью в магистральный нефтепродуктопровод; в резервуары типа РВСП, РВСПК или в РВС, находящиеся на безопасном расстоянии.

На откачку могут быть задействованы один, два, три и более насосов. Необходимо иметь ввиду, что если на откачку будет задействован один насос, то длительность откачки всей жидкости из РВС будет значительно больше, чем при откачке двумя или тремя насосами.



Pages:     | 1 | 2 || 4 |
 
Похожие работы:

«Харисов Рустам Ахматнурович РАЗРАБОТКА НАУЧНЫХ ОСНОВ ЭКСПРЕСС-МЕТОДОВ РАСЧЕТА ХАРАКТЕРИСТИК ПРОЧНОСТНОЙ БЕЗОПАСНОСТИ ОБОЛОЧКОВЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ТРУБОПРОВОДНЫХ СИСТЕМ В ВОДОРОДСОДЕРЖАЩИХ РАБОЧИХ СРЕДАХ Специальности: 25.00.19 – Строительство и эксплуатация нефтегазопроводов, баз и хранилищ; 05.26.03 – Пожарная и промышленная безопасность (нефтегазовый комплекс) ДИССЕРТАЦИЯ на соискание ученой степени доктора технических наук...»

«Кирилов Игорь Вячеславович Военная политика, военно-политические процессы и проблемные аспекты в системе обеспечении военной безопасности в современной России Специальность 23.00.02. – Политические институты, процессы и технологии Диссертация на соискание ученой степени кандидата политических наук Научный руководитель: д.пол.н.,...»

«Добрева Наталья Ивановна АГРОЭКОЛОГИЧЕСКАЯ ОЦЕНКА ПРИМЕНЕНИЯ УДОБРЕНИЯ СИЛИПЛАНТ И РЕГУЛЯТОРА РОСТА ЦИРКОН В СМЕСИ С ПЕСТИЦИДАМИ ПРИ ВОЗДЕЛЫВАНИИ ЯЧМЕНЯ Специальности: 06.01.04 агрохимия и 03.02.08 – экология Диссертация на...»

«Шудрак Максим Олегович МОДЕЛЬ, АЛГОРИТМЫ И ПРОГРАММНЫЙ КОМПЛЕКС ДЛЯ АВТОМАТИЗИРОВАННОГО ПОИСКА УЯЗВИМОСТЕЙ В ИСПОЛНЯЕМОМ КОДЕ Специальность 05.13.19 «Методы и системы защиты информации, информационная безопасность» Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель –...»

«Трунева Виктория Александровна СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ МЕТОДОВ ОПРЕДЕЛЕНИЯ РАСЧЕТНЫХ ВЕЛИЧИН ПОЖАРНОГО РИСКА ДЛЯ ПРОИЗВОДСТВЕННЫХ ЗДАНИЙ И СООРУЖЕНИЙ НЕФТЕГАЗОВОЙ ОТРАСЛИ Специальность...»

«Топольский Руслан Ахтамович ОБЕСПЕЧЕНИЕ ЭКОНОМИЧЕСКОЙ БЕЗОПАСНОСТИ ГОСУДАРСТВА НА ОСНОВЕ СОВЕРШЕНСТВОВАНИЯ СТРУКТУРНОЙ ПОЛИТИКИ Специальность 08.00.05 Экономика и управление народным хозяйством (экономическая безопасность) ДИССЕРТАЦИЯ на соискание учной степени кандидата экономических наук Научный руководитель:...»

«ЖУРАВЛЁВ ВАЛЕРИЙ ВЛАДИМИРОВИЧ ОБЕСПЕЧЕНИЕ ПОЖАРНОЙ И ФОНТАННОЙ БЕЗОПАСНОСТИ ПРИ СТРОИТЕЛЬСТВЕ И ЭКСПЛУАТАЦИИ СКВАЖИН В ВЫСОКОЛЬДИСТЫХ МЕРЗЛЫХ ПОРОДАХ Специальность 05.26.03 – Пожарная и промышленная безопасность (нефтегазовый комплекс) ДИССЕРТАЦИЯ на соискание ученой степени кандидата...»

«МАКСИМОВ АФЕТ МАКСИМОВИЧ УГОЛОВНАЯ ПОЛИТИКА В СФЕРЕ ОБЕСПЕЧЕНИЯ БЕЗОПАСНОСТИ ЖИВОТНОГО МИРА: КОНЦЕПТУАЛЬНЫЕ ОСНОВЫ И ПЕРСПЕКТИВЫ ОПТИМИЗАЦИИ 12.00.08 – уголовное право и криминология; уголовноисполнительное право Диссертация на соискание учёной степени доктора юридических наук Научный консультант: заслуженный работник высшей школы РФ,...»

«РОМАНЬКО ТАТЬЯНА ВЛАДИМИРОВНА УДК 662.351 + 502.1 ПОВЫШЕНИЕ УРОВНЯ ЭКОЛОГИЧЕСКОЙ БЕЗОПАСНОСТИ ПРИ ДЛИТЕЛЬНОМ ХРАНЕНИИ ПИРОКСИЛИНОВЫХ ПОРОХОВ 21.06.01экологическая безопасность Диссертация на соискание научной степени кандидата технических наук Научный руководитель: Буллер Михаил Фридрихович доктор технических наук, профессор Шостка – 2015 СОДЕРЖАНИЕ С. ПЕРЕЧЕНЬ УСЛОВНЫХ...»

«Фомченкова Галина Алексеевна ИНСТИТУЦИОНАЛИЗАЦИЯ БЕЗОПАСНОСТИ МОЛОДЕЖИ В УСЛОВИЯХ ТРАНСФОРМАЦИИ РОССИЙСКОГО ОБЩЕСТВА Специальность 22.00.04 Социальная структура, социальные институты и процессы Диссертация на соискание ученой степени доктора социологических наук Научный консультант – доктор социологических наук, профессор А.А. Козлов Санкт-Петербург ОГЛАВЛЕНИЕ ВВЕДЕНИЕ.. Глава I. ИНСТИТУЦИОНАЛИЗАЦИЯ БЕЗОПАСНОСТИ:...»







 
2016 www.konf.x-pdf.ru - «Бесплатная электронная библиотека - Авторефераты, диссертации, конференции»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.